《土力学地基的沉降计算黑白资料.pptx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《土力学地基的沉降计算黑白资料.pptx（60页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、 仁寿县城体育馆附近的新开发楼盘泉倾天下11号楼，因土层受力不均衡，建筑物垂直度偏差超出规范范围，发生偏斜。开发商请来相关专家，采用千斤顶支撑楼房长达两个月。开发商用开发商用142个千斤顶个千斤顶纠正偏斜楼房纠正偏斜楼房2010-11 1、为什么要研究土的压缩性地基沉降（竖向位移）第1页/共60页建筑物的不均匀沉降墨西哥城第2页/共60页2m4mPalacio de las Bellas Artes,Mexico City墨西哥城艺术宫的下沉 墨西哥城下的土层为：表层为人工填土与砂夹卵石硬壳层，厚度5m，其下为火山灰形成的超高压缩性淤泥，天然孔隙比高达712，含水率150600%，层厚达数十米
2、。该艺术宫沉降量高达4m，并造成邻近的公路下沉2m。2、如何得出土的压缩量？理论计算、试验推出、实测第3页/共60页第一节 土的压缩性 compressibility指在压力作用下土的体积减小。压缩性的原因：土颗粒的压缩 孔隙气体或水的压缩：孔隙的减小0对大多数土来说，被排出压缩性颗粒位置的调整伴随着孔隙气体及水的排出第4页/共60页1、压缩试验及压缩曲线获取规律推算s和e刚性护环加压活塞透水石环刀底座透水石土 样荷 载 压缩仪 oedometer 构造第5页/共60页或压缩量计算公式压缩曲线e的变化量加一层第6页/共60页 压缩系数 coefficient of compressibilit
3、y 标准压缩系数a1-22、压缩指标(理论计算得Es)0.1 0.5低压缩性中压缩性高压缩性较小时曲线近似直线，av为常数第7页/共60页 压缩模量 modulus of compressibility 完全侧限时，土的应力与应变之比。材料名称材料名称C20砼砼较硬粘土较硬粘土密实砂密实砂密实砾、石密实砾、石变形模量变形模量(MPa)260008155080100200 体积压缩系数：coefficient of volume compressibility 压缩系数、体积压缩系数、压缩模量、变形模量是否为常数？压缩模量变形模量侧向约束体应变比垂直压力与体积比广义虎克定律P90-91压缩模量变
4、形模量第8页/共60页证 明压缩模量无侧向变形定义P96定义P96第9页/共60页 广义Hooke定律 P90证 明变形模量三个方向变形压缩模量无侧向变形第10页/共60页土样从地层中取出11前期固结压力preconsolidation pressure压缩指数compression index膨胀指数swelling index3、应力历史对粘性土压缩性的影响加载压缩卸载回弹重新加载半对数坐 标卸载回弹膨胀转折点上 曲下直线直线斜率回弹斜率历史曾受过的最大压力第11页/共60页当前地表h过去地表过去地表正常固结土 normally consolidated clay欠固结土 under co
5、nsolidated clay超固结土over consolidated clay超固结比 over consolidation ration P94现存覆盖压力e0较大,疏松e0较小,密实原 压实后被冲刷掉可再固结第12页/共60页现场压缩曲线室内压缩曲线土样不受扰动影响4、前期固结压力的确定及现场压缩曲线的推求正常固结卡萨格拉德Casagrande1936曲率最大切线水平线对角线与直线段交点A过交点作垂线以 作水平线不真实须校正第13页/共60页现场压缩曲线室内压缩曲线超固结第14页/共60页5、e-lgp 法计算土层压缩量 P93正常固结斜率在现存覆盖压力 基础上增加第15页/共60页超
6、固结 P94在现存覆盖压力 基础上增加膨胀系数压缩系数当当回复到历史加载超过目前的加载两种情况第16页/共60页欠固结 P94在现存覆盖压力 基础上增加包括两部分：欠固结部分在 下继续固结 下固结后 下再固结第17页/共60页第二节 试验方法测定土的变形模量确定变形模量现场试验室内试验荷载试验旁压试验三轴试验P 95第18页/共60页反压重物反力粱千斤顶百分表荷载板基准粱现场荷载试验用得较多第19页/共60页压力p沉降s圆形压板方形压板直线弹性曲线塑性破坏荷载极限荷载直径边长选择弹性段p和s表4-6第20页/共60页(2)方法二：(1)方法一：1.查手册第3章2.室内试验3.现场试验沉降计算总
7、结正常固结土欠固结土超固结土 e-lgp e-p 室内试验第21页/共60页第三节 地基沉降计算分层总和法zs1ds1、基本原理（1）基础中心处的沉降代表基础的沉降。（2）中心土柱完全侧限，其压缩量为 竖向沉降。基本假设 沉降计算s2s3s4sn 计算深度hc如何确定是关键！？至变形很小、可忽略不计的深度。无侧向膨胀，直接利用压缩试验的结果。P 100如何分层?各层 E 不同第22页/共60页细砂粘土粉质粘土Hb自重应力附加应力 计算深度hc影响范围P102第23页/共60页土柱的侧限外 侧无压力受力对称有侧向膨 胀无侧向膨 胀力不对称受力对称第24页/共60页2、计算步骤：两步(1)分层细砂
8、粘土粉质粘土1234657890123465789(2)计算基底净压力 （附加压力）Hb为什么要分层？为什么要采用基底净压力？应力随深度变化。压缩性随深度变化（包括 同一土层）自重应力附加应力hc和分层计算各s及和第25页/共60页细砂粘土粉质粘土1234657890123465789Hb（3）计算原存应力 （自重应力）自重应力附加应力第 i 层第 i 层上的某层（4）计算中心点以下的 附加应力 P83（5）确定压缩底层第26页/共60页 均匀满布荷载作用下的均质土层是否需要分层？自重应力附加应力只要压缩曲线不是直线就须分 层第27页/共60页为什么要采用基底净压力计算地基沉降？开挖前开挖修建
9、加载过程地基应力沉降忽略不计（卸载后）再加载地基沉降 结 论 （1）在 p 的作用下，地基的变形可分为两个阶段：0H为卸载后再加载，所产生的沉降忽略不计；H p 土层的变形为地基沉降。（2）基底荷载H p，地基中的应力状态由 qz qz+z(p-H)。卸 载再加载卸载应力场(应力场复原)加载新加载新加载原覆土沉降已完成第28页/共60页 确定压缩底层(压缩层厚度hc)方法目标：之下土层的变形可忽略不计。方法：附加应力控制：缺点：不能直接反映土层性质变化对hc的影响。附加应力及自重应力控制：或（软弱地基）铁路桥涵地基和基础设计规范缺点：不能直接反映土层性质变化对hc的影响。第29页/共60页 由
10、底层相对压缩量控制：建筑地基基础设计规范下部有软弱土层时继续计算。经验公式：优点：能够反映出土层 变化对hc的影响。在hc范围内有基岩等不可压缩土时：算至其顶面。最底层沉降量总沉降量第30页/共60页（6）计算每一层土的压缩量 方法1室内试验 利用ep压缩关系问题1：如何确定e1i、e2i?i-1iihi自重应力附加应力e1i初始状态自重应力e2i终止状态自重应力附加应力 （基底净压力产生）第31页/共60页问题2：为何采用平均值?同一层中的应力分布不均匀。第32页/共60页 方法2：利用 e-lgp 曲线室内试验正常固结土欠固结土超固结土第33页/共60页 方法3：利用压缩模量Es、变形模量
11、E 理论方法问题：对同一土层，Es、E是否为常数?同一层中，将Es、E作为常数，只是一种简化算法。实际上，深度不同，应力状态就不同，Es、E也随之而变。利用压缩模量Es 利用变形模量E第34页/共60页（7）计算总沉降量第35页/共60页Hbi-1izi-1zihi第四节 建筑地基基础设计规范第36页/共60页沉降经验修正系数经验或压缩层内平均压缩模量 P105 表4-7（1）中等强度地基（2）软弱地基（3）坚实地基P106 表4-8第37页/共60页b第五节 沉降差和倾斜沉降差：同一建筑中两相邻基 础沉降量的差。倾 斜：同一基础两端沉降量 之差与其距离之比。c1c2倾斜度AB分层总和法计算第
12、38页/共60页偏心荷载不均匀地层假 设两端沉降基 岩相对沉降量,有侧向膨胀 P110如何求两端沉降？分层总和法计算第39页/共60页 相邻基础沉降影响 两座建筑物同时修建时本建筑产生的附加应力对方建筑产生的附加应力 建筑物在对方地基中产生附加应力，且较近一端下的附加应力较大，较远一端较小，两建筑物向内倾斜。第40页/共60页 在旧建筑旁修新建筑旧建筑新建筑本建筑产生的附加应力对方建筑产生的附加应力本建筑产生的自重应力 对新建筑，旧建筑在其地基中产生的附加应力相当于原存压力，对新建筑沉降的影响不大（因旧已完成沉降）。对旧建筑，在较近的一端，新建筑在其下产生的附加应力较大，而较远一端较小，故旧建
13、筑向新建筑倾斜。例：成都两楼接近第41页/共60页第六节 饱和粘土的渗透固结理论固结：consolidation，原意即为压缩。饱和粘土：在土粒静水或缓慢流水环境中沉积，并经化学作用形成的粘性土或粉土，通常称为软土。砂 土饱和粘土特 点：孔隙比大(e1)，含水量高(wwL)。Mexico City clay：e=712，w=150600%。工程特性：压缩性高，强度低，渗透性差。地基沉降持续时间长原 因：孔隙水的排出土发生压缩。孔隙水压消散抗剪强度提高。渗透固结问题：为什么透性差的土其变形完成所需的时间长？搞清沉降时间 例：高铁路基第42页/共60页 MIT 校园10号建筑物及其沉降曲线 该建筑
14、在1915年建成后的10年中，一直以较大的速率沉降，并引起相当大的惊慌。Terzaghi于1925年首次到美国后，通过检查和分析，正确地预测出其沉降速率将逐渐减小。第43页/共60页1、Terzaghi一维（单向）固结理论 固结模型和固结过程结 论：随着固结过程的进行：孔隙水压逐渐消散，最终至0。有效应力逐渐增大，最终与总应力相等。变形随固结过程逐渐增大，最终达到稳定。第44页/共60页 一维固结方程基本假设：（1）粘土层均质、饱和。（2）土粒和水不可压缩。（3）水的渗透和土的压缩只沿竖向发生。（一维固结）（4）渗透服从 Darcy 定律，且 k 保持不变。（5）压缩系数av保持不变。（6）外
15、荷载一次瞬时施加。第45页/共60页孔 隙孔隙水土骨架总应力p时 间应力或沉降孔隙水压u有效应力位 移孔隙水压 pore water pressure超静水压Excess hydrostatic pressure有效应力effective stress活塞排水孔容器弹簧和水反力承担加压后第46页/共60页1砂砂饱和粘土一维固结理论分析先分析超静水压 u水的反力 u 为时间 t 和位置 z 的函数，即横截面孔隙水压加压后的叫法第47页/共60页1 单元体内水量的变化dQ由Darcy定律问题：为什么可以取单位面 积，而不需取为dxdy?一维固结问题目标：建立以孔隙水压u为未知量的固结方程。流入水量
16、流出水量流速第48页/共60页1 单元体体积的变化 dV土粒高度保持不变由均匀满布荷载产生的附加应力沿深度不变两边微分颗粒体积不变单位时间孔隙体积仅为孔隙变小第49页/共60页 由dQ=dV 建立固结方程固结系数(m2/年，cm2/年)coefficient of consolidation 初始条件 边界条件双面排水时土单元始终处于饱和状态，孔隙体积变化等于水体积变化 固结方程H 为粘土厚度的一半单面排水时H 为粘土的厚度第50页/共60页时间因数 time factor无量纲量 H的确定双面排水时，取粘土层厚度的一半。单面排水时，取粘土层的厚度。饱和粘土层中孔隙水压力深度第51页/共60页
17、砂砂饱和粘土第52页/共60页砂基岩饱和粘土 单面排水时的孔隙水压力分布第53页/共60页2、固结度及饱和粘土地基的沉降过程（1）固结度 percent consolidation,degree of consolidation 一点处的固结度按有效应力 土层平均固结度按地基沉降最终的沉降时刻t 的沉降指经过一定时间t土层完成总沉降的百分数第54页/共60页近似式(1)固结度U与时间因数Tv为一一对应关系。(2)H Tv U。H 相当于最大排水距离。(3)固结度U为U在粘土层厚度内的平均值。把代入第55页/共60页砂 井袋装砂井排水塑料板滤 膜芯 板堆 载排水固结法第56页/共60页 适用范围a.双面排水b.单面排水且附加应 力沿深度均匀分布（2）单面排水时的固结度计算（3）逐步加载时沉降曲线的修正第57页/共60页 固结度Ut与时间因数Tv的关系图 P121第58页/共60页（3）粘性土的沉降过程主固结沉降s2瞬时沉降s1次固结沉降s3瞬时沉降 shear settlement s1加载后地基瞬时产生的沉降，由剪应变引起。(体积不变)其中主固结沉降 primary consolidation s2因饱和土渗透固结产生。次固结沉降 secondary consolidation s3因土骨架蠕变产生。P101第59页/共60页感谢您的观看！第60页/共60页