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1、961210073474第一章 概 况1、工程概概况廊坊精雕数数控机床制制造基地研研发中心主主体结构，首层层高大于4m，所以此部份主体结构施工时，模板的支设都属于高支架模板。2、编制依依据该设计计算算依据为建建筑施工扣扣件式钢管管脚手架安安全技术规规范（JJGJ1330-20001）、混混凝土结构构设计规范范GB5500100-20002、建建筑结构荷荷载规范(GB 5500099-20001)等规规范编制。因本工程首首层梁板支架高度度均大于4米米，根据有有关文献建建议，如果果仅按规范范计算，架架体安全性性仍不能得得到完全保保证。为此此计算中还还参考了施施工技术22002,扣件式式钢管模板板高
2、支撑架架设计和使使用安全中中的部分内内容。3、施工方方法（1）严格格遵守建建筑施工扣扣件式钢管管脚手架安安全技术规规范（JJGJ133020001）要要求。支撑撑架采用483.5钢钢管。（2）立杆杆纵向间距距1m，横横向间距为为1m，横横杆间距（步步高）为11.50m。第第一步架步步高不得大大于1.8m，且大大横杆水平平偏差不得得大于5ccm。搭设设时拉线对对齐。（3）脚手手架各杆件件相交伸出出的端头均均应大于110cm，以以防杆件滑滑落。（4）纵向向水平杆接接长应采用用对接扣件件或搭接并并应符合下下列规定：两根相相邻纵向水水平杆的接接头不应设设置在同步步或同跨内内；不同步或不同同跨两个相相邻
3、接头在在水平方向向错开的距距离不应小小于5000mm，各各接头中心心至最近主主节点的距离不不应大于纵纵距的1/3。搭接长长度不应小小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。立杆采采用对接接长时时，立杆的的对接扣件件应交错布布置，两根根相邻立杆杆的接头不不应设置在在同步内，同同步内隔一一根立杆的的两个相邻邻接头在高度度方向错开开的距离不不宜小于5500mmm，各接头头中心至主主节点的距距离不宜大大于步距的的1/3。（5）满堂堂支撑架应应根据架体体的类型设设置剪刀撑撑并应符合合下列规定定：在架体体外侧周边边及内部纵、横横向每5mm-8m，
4、应应由底至顶顶设置连续续竖向剪刀刀撑，剪刀刀撑应为55m-8mm，在竖向向剪刀撑顶顶部交点平平面应设置置连续水平平剪刀撑。当当支撑高度度超过8mmm，扫地地杆的设置置层应设置置水平剪刀刀撑。水平平剪刀撑至至架体底平平面距离与与水平剪刀刀撑间距不不宜超过88m。（6）满堂堂支撑架的可可调底座，可可调拖撑螺螺杆伸出长长度不宜超超过3000mm，插插入力杆内内的长度不不应小于1150mmm。（7）当满满堂支撑架架高宽比大大于2或22.5时，满堂支撑架应在支撑架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连接件水平间距应为6m-9m，竖向间距应为2m-3m。（8）满堂堂支撑架立立杆伸出顶顶层水平杆杆中心至支撑撑
5、点的长度度不应超过00.5m。垂直度的偏偏差控制在在50mm以内内，横杆在在每一面脚脚手架范围围内的纵向向水平高差差不得超过过20mmm，局部高高低差不得得超过5ccm。（9）纵向向或横向水水平杆的轴轴线对立杆杆轴线的偏偏心距不大大于55mmm（10）支支架立杆下下应设置木木垫板，垫板采用4014026600垫木。（11）浇浇注梁板砼砼时，应专专人看护，发发现紧固件件滑动或杆杆件变形异异常时，应应立即报告告，由值班班施工员组组织人员，把把滑移部位位顶回原位位，以及加加固变形杆杆件，防止止质量事故故和连续下下沉造成意意外坍塌。4、安装安安全技术措措施（1）应遵守高高处作业安安全技术规规范有关规规
6、定。（22）立杆应应间隔交叉叉有同长度度的钢管，将将相邻立杆杆的对接接接头位于不不同高度上上，使立杆杆的薄弱截截面错开，以以免形成薄薄弱层面，造造成支撑体体系失稳。（3）所有钢管管、扣件等等材料必须须经检验符符合规格，无无缺陷方可可使用。（4）模板及其其支撑系统统在安装过过程中须设设置防倾覆覆的可靠临临时措施。（5）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。（6）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。（7）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时应避免材料、机具、工具过于集中堆放。（8）不准准架设探头头板及未固固定的杆。（9）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实
7、测，要4060N.M。（10）安安装模板按按工序进行行，模板没没有固定不不得进行下下一道工序序作业。55、拆除安安全技术措措施（1）模板板拆除须待待受力结构构板达到规规范要求强强度后进行行，防止倒倒塌事故发发生。（22）拆模板板，应经施施工技术人人员按试块块强度检查查，确认砼砼已达到拆拆模强度时时，方可拆拆除。（33）拆模应应严格遵守守从上而下下的原则，先先拆除非承承重模板，后后拆除重模模板，禁止止抛掷模板板。（4）高处处、复杂结结构模板的的拆除，应应有专人指指挥和切实实可靠的安安装措施，并并在下面标标出作业区区，严禁非非操作人员员靠近，拆拆下的模板板应集中吊吊运，并多多点捆牢，不不准向下乱乱
8、仍。（5）工作作前，应检检查所有的的工具是否否牢固，扳扳手等工具具必须用绳绳链系挂在在身上，工工作时思想想集中，防防止钉子扎扎脚和从空空中滑落。（6）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。（7）拆除除间歇时，应应将已活动动模板、拉拉杆、支撑撑等固定牢牢固，严防防突然掉落落，倒塌伤伤人。（8）已拆除的的模板、拉拉杆、支撑撑等应及时时运走或妥妥善堆放，严严防操作人人员因扶空空、踏空堕堕落。（9）在混混凝土墙体体、平台上上有预留洞洞时，应在在模板拆除除后，随即即在墙洞上上做好安全全
9、防护，或或将板的洞洞盖严。第二章 板模模板（扣件件钢管高架架）设计计计算一、参数信信息:1.模板支支架设计横向间距或或排距(mm):1.00；纵纵距(m):1.000；步距距(m):1.500；立杆上端伸伸出长度(m):11.0；模模板支架搭搭设高度(m):66.00；采用的钢管管(mm):483.5 ；扣件连接方方式:考虑虑扣件的保保养情况，扣扣件抗滑承承载力系数数:0.880；板底支撑连连接方式:方木支撑撑；2.荷载参参数模板与木板板自重(kkN/m22):0.350；混凝土与与钢筋自重重(kN/m3):255.0000；施工均布荷荷载标准值值(kN/m2):2.500；二、立杆的的稳定性
10、计计算:立杆的稳定定性计算公公式:其中 NN - 立杆杆的轴心压压力设计值值(kN) ：N = 111.9166 kN；- 轴心受受压立杆的的稳定系数数,由长细细比 loo/i 查查表得到；i - 计算算立杆的截截面回转半半径(cmm) ：ii = 11.58 cm；A - 立杆杆净截面面面积(cmm2)：A = 4.89 ccm2； W - 立立杆净截面面模量(抵抵抗矩)(cm3)：W=5.088 cm33；- 钢管立立杆最大应应力计算值值 (N/mm2)；f- 钢钢管立杆抗抗压强度设设计值 ：f =2055 N/mmm2；L0- 计算算长度 (m)；如果完全参参照扣件件式规范，按按下式计算
11、算l0 = h+2aak1- 计算算长度附加加系数，取取值为1.155； u - 计计算长度系系数，参照照扣件式式规范表表5.3.3；u = 1.7；a - 立杆杆上端伸出出顶层横杆杆中心线至至模板支撑撑点的长度度；a = 1.00m；上式的计算算结果：立杆计算长长度 L00 = hh+2a = 1.5+1.02 = 0.177 m；L0/i = 1770 / 15.88 = 110.8 ；由长细比 Lo/ii 的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数= 0.53 ；钢管立杆的的最大应力力计算值 ；=137116.488/（0.553489） = 522.9255 N/mmm2；钢管立杆
12、的的最大应力力计算值 = 52.925 N/mmm2小于 钢钢管立杆的的抗压强度度设计值 f = 2005 N/mm2，满足要要求！如果考虑到到高支撑架架的安全因因素，适宜宜由下式计计算l0 = k1k2(h+2aa) k1 - 计算长长度附加系系数按照表表1取值11.1855；k2 - 计算长长度附加系系数，h+2a = 0.17 按照表22取值1.007 ；上式的计算算结果：立杆计算长长度 Loo = kk1k2(h+2aa) = 1.18851.0007(1.55+0.552) = 2.0029 mm；Lo/i = 20028.6602 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/ii
13、的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数= 0.406 ；钢管立杆的的最大应力力计算值 ；=137116.488/（0.4406489） = 699.0899 N/mmm2；钢管立杆的的最大应力力计算值 = 69.089 N/mmm2小于 钢钢管立杆的的抗压强度度设计值 f = 2005 N/mm2，满足要要求！模板承重架架应尽量利利用剪力墙墙或柱作为为连接连墙墙件，否则则存在安全全隐患。 以上表参照照 : 扣扣件式钢管管模板高支支撑架设计计和使用安安全。第三章 梁模模板（扣件件钢管高架架）设计计计算一、参数信信息1.模板支支撑及构造造设计梁截面宽度度 B(mm):0.40；梁截面高度度
14、 D(mm):0.80混凝土板厚厚度(mmm):120；立杆梁跨度度方向间距距La(mm):1.00；立杆上端伸伸出至模板板支撑点长长度a(mm):1.0；立杆步距hh(m):1.500；梁支撑架搭搭设高度HH(m)：6.0；梁两侧立柱柱间距(mm):1.30；承重架支设设:多根承承重立杆，方方木支撑垂垂直梁截面面；梁底增加承承重立杆根根数:2；板底承重立立杆横向间间距或排距距Lb(mm):1.00；采用的钢管管类型为483.5；扣件连接方方式:单扣扣件，考虑虑扣件质量量及保养情情况，取扣扣件抗滑承承载力折减减系数:00.80；2.荷载参参数模板自重(kN/mm2):0.35；钢筋自重(kN/
15、mm3):1.50；施工均布荷荷载标准值值(kN/m2):2.5；现浇混凝土土侧压力标标准值(kkN/m22):188.0；倾倒混凝土土侧压力(kN/mm2):2.0；振捣混凝土土荷载标准准值(kNN/m2):2.03.梁底模模板参数梁底方木截截面宽度bb(mm)：50.0；梁底方木截截面高度hh(mm)：100.00；梁底纵向支支撑根数：2；面板厚度(mm)：12.0；4.梁侧模模板参数穿梁螺栓水水平间距(mm)：900；穿梁螺栓竖竖向根数：1；穿梁螺栓直直径(mmm)：M112；截面类型为为圆钢管4483.5；二、穿梁螺螺栓的计算算 验算公式如如下:其中 N - 穿穿梁螺栓所所受的拉力力；
16、 A - 穿梁螺螺栓有效面面积 (mmm2)；f - 穿梁螺栓栓的抗拉强强度设计值值，取1770 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的的直径: 12 mm；穿梁螺栓有有效直径: 9.85 mmm；穿梁螺栓有有效面积: A= 76 mmm2；穿梁螺栓所所受的最大大拉力: N =180.50.3 =2.77 kN。穿梁螺栓最最大容许拉拉力值: N = 177076/11000 = 122.92 kN；穿梁螺栓所所受的最大大拉力 NN=2.77kN 小小于 穿梁梁螺栓最大大容许拉力力值 NN=122.92kkN，满足足要求！三、梁底模模板计算面板为受弯弯结构,需需要验算其其抗弯强度度和挠度。计计算的原则则
17、是按照模模板底支撑撑的间距和和模板面的的大小,按按支撑在底底撑上的三三跨连续梁梁计算。强度验算要要考虑模板板结构自重重荷载、新新浇混凝土土自重荷载载、钢筋自自重荷载和和振捣混凝凝土时产生生的荷载；挠度验算算只考虑模模板结构自自重、新浇浇混凝土自自重、钢筋筋自重荷载载。本算例中，面面板的截面面惯性矩II和截面抵抵抗矩W分分别为:W = 100001818/66 = 55.40104mm3； II = 10000181818/112 = 4.866105mm4； 1.抗弯强强度验算按以下公式式进行面板板抗弯强度度验算：其中， - 梁底模板板的弯曲应应力计算值值(N/mmm2)； M - 计算的的最
18、大弯矩矩 (kNN.m)； l-计计算跨度(梁底支撑撑间距): l =100.00mmm； q - 作用在在梁底模板板的均布荷荷载设计值值(kN/m)；现浇混凝土土及钢筋荷荷载设计值值：q1: 11.2（24.00+11.50）1.000.800.40=22.03kN/m；模板结构自自重荷载：q2:1.20.41.0000.80=0.38kNN/m；振捣混凝土土时产生的的荷载设计计值：q3: 11.42.0001.0000.80=2.52kNN/m；q = qq1 + q2 + q3=22.003+0.38+22.52=24.993kN/m；跨中弯矩计计算公式如如下:Mmax = 0.1024
19、.9930.12=0.0025kNN.m； =0.025106/5.440104=0.4462N/mm2；梁底模面板板计算应力力 =0.462 N/mmm2小于 梁梁底模面板板的抗压强强度设计值值 f=13NN/mm22，满足要要求！2.挠度验验算根据建筑筑施工计算算手册刚刚度验算采采用标准荷荷载，同时时不考虑振振动荷载作作用。最大挠度计计算公式如如下:其中，q-作用在在模板上的的压力线荷荷载: q =（(24.00+1.550)0.8000+0.4）1.000= 200.75KKN/m； l-计计算跨度(梁底支撑撑间距): l =100.00mmm； E-面面板的弹性性模量: E = 950
20、00.0N/mm2；面板的最大大允许挠度度值: =1100.000/2550 = 0.4000mm；面板的最大大挠度计算算值: = 00.677720.7751004/(1000950004.866105)=0.0003mmm；面板的最大大挠度计算算值: =0.0003mmm小于 面面板的最大大允许挠度度值: = 1000 / 2250 = 0.44mm，满满足要求！四、梁底支支撑的计算算本工程梁底底支撑采用用方木。强度及抗剪剪验算要考考虑模板结结构自重荷荷载、现浇混凝土土自重荷载载、钢筋自自重荷载和和振捣混凝凝土时产生生的荷载；挠度验算算只考虑模模板结构自自重、现浇混凝土土自重、钢钢筋自重荷
21、荷载。1.荷载的的计算：(1)钢筋筋混凝土梁梁自重(kkN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.4=2.004 kNN/m；(2)模板板的自重线线荷载(kkN/m)：q2 = 0.40.1(20.8+0.4)/ 00.3=00.2222 kN/m；(3)活荷荷载为施工工荷载标准准值与振倒倒混凝土时时产生的荷荷载(kNN/m)：经计算得到到，活荷载载标准值 P1= (22.5+22)0.1=0.455 kN/m；2.方木的的支撑力验验算静荷载设计计值 q = 1.22.044+1.220.2222=2.714 kN/mm；活荷载设计计值 P = 1.40.455=0.663 kNN/m；
22、方木计算算简图方木按照三三跨连续梁梁计算。本算例中，方方木的截面面惯性矩II和截面抵抵抗矩W分分别为:W=511010/66 = 883.333 cm33； II=5101010/112 = 416.67 ccm4；方木强度验验算:最大弯矩考考虑为静荷荷载与活荷荷载的设计计值最不利利分配的弯弯矩和，计计算公式如如下:线荷载设计计值 q = 2.7114+0.63=33.3444 kN/m；最大弯距 M =0.11ql2= 0.13.344411= 00.3344 kN.m；最大应力 = M / W = 0.334106/833333.33 = 44.0133 N/mmm2；抗弯强度设设计值 f
23、=13 NN/mm22；方木的最大大应力计算算值 4.013 N/mmm2 小于 方木抗弯弯强度设计计值 133 N/mmm2,满足要要求!方木抗剪验验算：最大剪力的的计算公式式如下:截面抗剪强强度必须满满足:其中最大剪剪力: VV = 00.63.34441 = 2.0006 kNN；方木受剪应应力计算值值 = 3320066.4/(250100) = 00.6022 N/mmm2；方木抗剪强强度设计值值 = 1.7 N/mmm2；方木的受剪剪应力计算算值 0.602 N/mmm2 小于 方木抗剪剪强度设计计值 1.7 N/mm2,满足要要求!方木挠度验验算:最大挠度考考虑为静荷荷载与活荷荷
24、载的计算算值最不利利分配的挠挠度和，计计算公式如如下:q = 22.0400 + 00.2222 = 22.2622 kN/m；方木最大挠挠度计算值值 = 0.6772.2662100004 /(1100100000416.667104)=0.3367mmm；方木的最大大允许挠度度 =1.00010000/2500=4.0000 mmm；方木的最大大挠度计算算值 = 0.3367 mmm小于 方木的最最大允许挠挠度 =4 mmm，满足足要求！3.支撑钢钢管的强度度验算支撑钢管按按照简支梁梁的计算如如下荷载计算公公式如下：(1)钢筋筋混凝土梁梁自重(kkN/m22)：q1 = (24.000+1
25、.5000)0.8000= 220.4000 kNN/m2；(2)模板板的自重(kN/mm2)：q2 = 0.3550 kNN/m2；(3)活荷荷载为施工工荷载标准准值与振倒倒混凝土时时产生的荷荷载(kNN/m2)：q3= (2.5000+2.000)=4.5500 kkN/m22；q = 11.2(20.400 + 0.350 )+ 11.44.5000 = 31.200 kN/mm2；梁底支撑根根数为 nn，立杆梁梁跨度方向向间距为aa， 梁宽宽为b，梁梁高为h,梁底支撑撑传递给钢钢管的集中中力为P，梁梁侧模板传传给钢管的的集中力为为N 。当n=2时时：当n2时时： 计算算简图(kkN)经
26、过连续梁梁的计算得得到：支座反力 RA = RRB=0.2255 kkN，中间间支座最大大反力Rmmax=33.6522；最大弯矩 Mmaxx=0.006 kNN.m；最大挠度计计算值 VVmax=0.0004 mmm；支撑钢管的的最大应力力 =0.006106/50880=111.8377 N/mmm2；支撑钢管的的抗压设计计强度 f=2205.00 N/mmm2；支撑钢管的的最大应力力计算值 11.8837 NN/mm22 小于 支撑钢管管的抗压设设计强度 205.0 N/mm2,满足要要求!五、梁底纵纵向钢管计计算纵向钢管只只起构造作作用，通过过扣件连接接到立杆。六、立杆的的稳定性计计算
27、:立杆的稳定定性计算公公式1.梁两侧侧立杆稳定定性验算:其中 N - 立立杆的轴心心压力设计计值，它包包括：横杆的最大大支座反力力： N11 =0.255 kN ；脚手架钢管管的自重： N2 = 11.20.12296=0.93 kkN；楼板的混凝凝土模板的的自重： N3=1.22(1.000/2+(0.660-0.30)/2)1.0000.355=0.2273 kkN；楼板钢筋混混凝土自重重荷载: N4=11.2(1.000/2+(0.660-0.30)/2)1.0000.1440(1.550+244.00)=2.7785 kkN； NN =0.255+0.933+0.2273+22.785
28、5=4.2243 kkN；- 轴轴心受压立立杆的稳定定系数，由由长细比 lo/i 查查表得到； ii - 计算立杆杆的截面回回转半径 (cm)：i = 1.558； AA - 立杆净截截面面积 (cm22)： AA = 44.89； WW - 立杆净截截面抵抗矩矩(cm33)：W = 5.08； - 钢管立杆杆轴心受压压应力计算算值 ( N/mmm2)； f - 钢管管立杆抗压压强度设计计值：ff =2205 NN/mm22； llo - 计算长度度 (m)；如果完全参参照扣件件式规范不不考虑高支支撑架，按按下式计算算 llo = kk1uh (1) k1 - 计算长度度附加系数数，取值为为：
29、1.1155 ； u - 计算长长度系数，参参照扣件件式规范表表5.3.3，u =1.77；式的计算结结果：立杆计算长长度 Loo = kk1uh = 1.11551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 29945.225 / 15.88 = 1186 ；由长细比 lo/ii 的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数= 0.207 ；钢管立杆受受压应力计计算值 ；=42442.5002/(00.2077489) = 441.9112 N/mm2；钢管立杆稳稳定性计算算 = 441.9112 N/mm2小于 钢钢管立杆抗抗压强度的的设计值 f = 2005 N/mm2，满足要要求！
30、如果考虑到到高支撑架架的安全因因素，适宜宜由下式计计算lo = k1k2(h+2aa) (2)k1 - 计算长长度附加系系数按照表表1取值11.1677；k2 - 计算长长度附加系系数，h+2a = 1.7 按照表22取值1.007 ；上式的计算算结果：立杆计算长长度 Loo = kk1k2(h+2aa) = 1.16671.0007(1.55+0.112) = 1.9998 mm；Lo/i = 19997.7787 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/ii 的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数= 0.417 ；钢管立杆受受压应力计计算值 ；=42442.5002/(00.4
31、177489) = 220.8005 N/mm2；钢管立杆稳稳定性计算算 = 220.8005 N/mm2小于 钢钢管立杆抗抗压强度的的设计值 f = 2005 N/mm2，满足要要求！2.梁底受受力最大的的支撑立杆杆稳定性验验算:其中 N - 立立杆的轴心心压力设计计值，它包包括：梁底支撑最最大支座反反力： NN1 =3.652 kN ；脚手架钢管管的自重： N2 = 11.20.1229(6-00.8)=0.933 kN； NN =3.652+0.933=4.4458 kkN；- 轴轴心受压立立杆的稳定定系数，由由长细比 lo/i 查查表得到； ii - 计算立杆杆的截面回回转半径 (cm
32、)：i = 1.558； AA - 立杆净截截面面积 (cm22)： AA = 44.89； WW - 立杆净截截面抵抗矩矩(cm33)：W = 5.08； - 钢管立杆杆轴心受压压应力计算算值 ( N/mmm2)； f - 钢管管立杆抗压压强度设计计值：ff =2205 NN/mm22； llo - 计算长度度 (m)；如果完全参参照扣件件式规范不不考虑高支支撑架，按按下式计算算 llo = kk1uh (1) k1 - 计算长度度附加系数数，取值为为：1.1167 ； u - 计算长长度系数，参参照扣件件式规范表表5.3.3，u =1.77；上式的计算算结果：立杆计算长长度 Loo = k
33、k1uh = 1.11671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 29975.885 / 15.88 = 1188 ；由长细比 lo/ii 的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数= 0.203 ；钢管立杆受受压应力计计算值 ；=44557.6889/(00.2033489) = 444.9006 N/mm2；钢管立杆稳稳定性计算算 = 444.9006 N/mm2小于 钢钢管立杆抗抗压强度的的设计值 f = 2005 N/mm2，满足要要求！如果考虑到到高支撑架架的安全因因素，适宜宜由下式计计算lo = k1k2(h+2aa) (2)k1 - 计算长长度附加系系数按照表表1取值
34、11.1677；k2 - 计算长长度附加系系数，h+2a = 1.7 按照表22取值1.007 ；上式的计算算结果：立杆计算长长度 Loo = kk1k2(h+2aa) = 1.16671.0007(1.55+0.112) = 1.9998 mm；Lo/i = 19997.7787 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/ii 的结结果查表得得到轴心受受压立杆的的稳定系数数= 0.417 ；钢管立杆受受压应力计计算值 ；=44557.6889/(00.4177489) = 221.8661 N/mm2；钢管立杆稳稳定性计算算 = 221.8661 N/mm2小于 钢钢管立杆抗抗压强度的的设计值 f = 2005 N/mm2，满足要要求！模板承重架架应尽量利利用剪力墙墙或柱作为为连接连墙墙件，否则则存在安全全隐患。以上表参照照：扣件件式钢管模模板高支撑撑架设计和和使用安全全