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1、地下室顶板施工通道加固方案编制人:审核人:审批人:1)确定右轴承的弯矩。Mox 二表中系数(Y g * QGK+ y q * QQK) * L02=0. 0513*(1. 200*0. 000+1. 400*507. 000)*0. 82=23. 304千牛*米2)确定计算系数。a s 二丫 o*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*23. 304X106/(1. 00*14. 3*1000*160*160)=0. 0643)计算相对受压区高度。g = 1-sqrt (1-2 *as)= 1-sqrt (1-2 * 0. 064) = 0. 0664)计算受拉钢筋的面积。as =
2、 a 1 *fc*b*ho*1/fy = 1. 000 * 14. 3 * 1000 * 160 *0. 066/300=502mm25)检查最小配筋率。P = As/(b * h)二 502/(1000 * 180)= 0. 279%P P 2 P min = 0. 200%满足最小配筋要求。采用dl0170的方案，实际配电面积为461 mm2o5. y至上部承重钢筋1)确定上部支撑的弯矩。Moy 二表中系数(丫 g * qgk+丫 q * qqk) * lo2=0. 0513*(1. 200*0. 000+1. 400*507. 000)*0. 8210二23. 304千牛*米2)确定计算
3、系数。a s = y o*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)= 1. 00*23. 304X106/(1. 00*14. 3*1000*160*160)=0. 0643)计算相对受压区高度。1二 1-sqrt (1-2 *as)= l-sqrt (1-2 * 0. 064)= 0. 0664)计算受拉钢筋的面积。as = al*fc*b*ho*W /fy = 1. 000 * 14. 3 * 1000 * 160 *0.066/300=502mm25)检查最小配筋率。P= As/(b * h)= 502/(1000 * 180)= 0. 279%P P三P min = 0. 200%满足最
4、小配筋要求。采用dl0170的方案，实际配电面积为461 mm2o6.下面是y型承重钢筋1)确定下支座的弯矩。Moy 二表中系数(丫 g * qgk+丫 q * qqk) * lo2=0. 0513*(1. 200*0. 000+1. 400*507. 000)*0. 82=23. 304千牛*米2)确定计算系数。Y o*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)ii= 1. 00*23. 304X106/(1. 00*14. 3*1000*160*160)=0. 0643)计算相对受压区高度。W = 1-sqrt (1-2 *cis)= l-sqrt (1-2 * 0.064)= 0. 0664
5、)计算受拉钢筋的面积。as = al *fc*b*ho* & /fy = 1. 000 * 14. 3 * 1000 * 160 *0.066/300=502mm25)检查最小配筋率。P= As/(b * h)= 502/(1000 * 180)= 0. 279%P PP min = 0. 200%满足最小配筋要求。采用dl0170的方案，实际配电面积为461 mm2。不及物动词跨中挠度的计算：MK根据荷载效应标准组合计算的弯矩值MQ-荷载效应准永久组合计算的弯矩值1.计算负载效应Mk = Mgk + Mqk= (0. 0176+0. 0176 * 0. 200) *(0. 000+507,
6、000)* 0. 82 = 6. 853 kN *mMq = Mgk+ 力 q*Mqk= (0. 0176+0. 0176 * 0. 200) *(0. 000+1.000 * 500 000)* 0. 82 = 6. 853 kN * m122.计算受弯构件的短期刚度Bso1）计算荷载效应标准组合下构件的纵向受拉钢筋应力。o = MK/ （0. 87 * ho * as）（具体代码 8. 1. 3-3）=6. 853X106/（0. 87 * 160 * 461）= 106. 793 牛顿/毫米2）计算按混凝土有效受拉截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率。矩形横截面积：ate = 0. 5*b
7、*h = 0. 5* 1000 * 180 = 90000 mm2P te = As/Ate （混凝土规范 8. 1. 2-4）=461/90000 = 0.512%3）计算裂缝间纵向受拉钢筋的应变不均匀系数小。中二 1. 1-0. 65*ftk/ （P te*。sk）（具体规范 8. 1. 2-2）=1. 1-0. 65*2. 01/（0. 512%*106. 793） = -1. 288因为力不能小于最小值0.2,所以取力=0. 2o4）计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a eoaE = Es/Ec = 2.0X105/3.00X104 = 6. 6675）计算受压翼缘面积和有效腹板面积之
8、比Yfo矩形截面，yf=o6）计算纵向受拉钢筋的配筋率p oP= As/（b * ho）= 461/（1000 * 160）= 0. 288%7）计算受弯构件的短期刚度BsoBS = ES * AS * H02/l. 15 力+0. 2+6 *a e *p/（1+3. 5yf ）（具 体代码8. 2. 3-1）132 . 0义 105*461*1602/1. 15*0. 200+0. 2+6*6. 667*0. 288%/(1+3. 5*0. 0)=4. 329X103千牛*平方米.计算受弯构件的长期刚度bo1)考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大，确定影响系数0 o当P =0时，9=2.0 (
9、混凝土规范第8. 2. 5条)2)计算受弯构件的长期刚度b。B = Mk/ (Mq* ( 9 -1) +Mk) *Bs (具体代码 8. 2. 2)=6. 853/(6. 853* (2. 0-1)+6. 853) *4. 329 X 103=2. 164X103千牛*平方米.计算受弯构件的挠度。fmax = f* (qgk+qqk)*Lo4/B二 0. 00127*(0. 000+507. 000)*0. 84/2. 164 X 103二0. 122毫米.检查偏转极限值 fo = lo/200 = 800/200 = 4. 000mmFma = 0. 122mm W fo = 4. 000m
10、m,满足规范要求！七、裂缝宽度计算：1.中间x方向的裂缝1)计算荷载效应Mx 二表中系数(QGK+QQK) * L0214 二(0. 0176+0. 0176*0. 200) *(0. 000+507. 000)*0. 82=6. 853千牛*米2)带肋钢筋，所以值vi=1.03)计算荷载效应标准组合下构件的纵向受拉钢筋应力。o = MK/ (0. 87 * ho * as)(具体代码 8. 1. 3-3)二6. 853 X 106/(0. 87*160*461)=106. 793牛顿/毫米4)计算按混凝土有效受拉截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率。矩形横截面积，ate = 0. 5 * b
11、* h = 0. 5 * 1000 * 180 = 90000 mm2Te = as/ate (混凝土规范 8. 1. 2-4)=461/90000 = 0.0051因为 P te=0. 0051 0.01,所以设 Pte = 0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋的应变不均匀系数力。.=1. 1-0. 65*f 珠/ ( P te*。sk)(具体规范 8. 1. 2-2)=1. 1-0. 65*2. 010/ (0. 0100*106. 793)=-0. 123因为力二-0.123 0. 2,所以设力二0.2。6)计算单位面积的钢筋数量n0n = 1000/距离= 1000/170二57)计算受
12、拉区纵向钢筋的等效直径deqo15 deq=(ni*di2)/(ni*vi*di)=5*10*10/(5*1. 0*10)=108)计算最大裂缝宽度。max = a Cr * 巾 *。sk/es * (1. 9c+0. 08 * deq/ P te)(具体规范8. 1. 2-1)=2. 1*0. 200*106. 793/2. OX 105*(1. 9*20+0. 08*10/0. 0100)=0. 0265mm W 0. 30,满足规范要求。2.穿过中间的y方向裂纹1)计算荷载效应My 二表中系数(QGK+QQK) * LO2二(0. 0176+0. 0176*0. 200) *(0. 00
13、0+507. 000)*0. 82=6. 853千牛*米2)带肋钢筋，所以值vi=1.03)计算荷载效应标准组合下构件的纵向受拉钢筋应力。o = MK/ (0. 87 * ho * as)(具体代码 8. 1. 3-3)二6. 853 X 106/(0. 87*160*461)=106. 793牛顿/毫米4)计算按混凝土有效受拉截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率。矩形横截面积，ate = 0. 5 * b * h = 0. 5 * 1000 * 180 = 90000 mm2Te = as/ate (混凝土规范 8. 1. 2-4) =461/90000 = 0.005116因为 P te=O
14、. 0051 0. 01,所以设 Pte = 0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋的应变不均匀系数力。U =1. 1-0. 65*f tk/ ( P te*。sk)(具体规范 8. 1. 2-2)=1. 1-0. 65*2. 010/ (0. 0100*106. 793)=-0. 123因为 11)=-0. 123 0.2,所以设户二0.2。6)计算单位面积的钢筋数量n。n = 1000/距离二 1000/170二 57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqodeq=(Xni*di2)/(Xni*vi*di)=5*10*10/(5*1. 0*10) = 108)计算最大裂缝宽度。max = a C
15、r * 3 *。sk/es * (1. 9c+0. 08 * deq/ P te)(具体规范8. 1. 2-1)=2. 1*0. 200*106. 793/2. 0X105*(1. 9*20+0. 08*10/0. 0100)=0. 0265mm W 0. 30,满足规范要求。3.支架上的定向裂纹1)计算荷载效应Moy二表中系数系gk+qqk) * lo2二 0. 0513*(0. 000+507. 000)*0. 82=16. 646千牛*米172)带肋钢筋，所以值vi=1.03)计算荷载效应标准组合下构件的纵向受拉钢筋应力。o = MK/ (0. 87 * ho * as)(具体代码 8.
16、 1. 3-3)二 16. 646 X 106/(0. 87*160*461)=259. 397牛顿/毫米4)计算按混凝土有效受拉截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率。矩形横截面积，ate = 0. 5 * b * h = 0. 5 * 1000 * 180 = 90000 mm2Te = as/ate (混凝土规范 8. 1. 2-4)=461/90000 = 0.0051因为 P te=0. 0051 0. 01,所以设 Pte = 0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋的应变不均匀系数力。巾=1. 1-0. 65*f tk/ (P te* o sk)(具体规范 8. 1. 2-2)=1. 1-
17、0. 65*2. 010/ (0. 0100*259. 397)二0. 5966)计算单位面积的钢筋数量n。n = 1000/距离= 1000/170二 57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqodeq= (ni*di2)/(ni*vi*di)=5*10*10/(5*1. 0*10)=108)计算最大裂缝宽度。18 max = a Cr * 巾 *。sk/es * (1. 9c+0. 08 * deq/ P te)(具体规范8. 1.2-1)=2. 1*0. 596*259. 397/2.0X105*(1. 9*20+0. 08*10/0. 0100)=0. 1917mm W 0. 30,满足
18、规范要求。4.支架下部出现裂纹1)计算荷载效应Moy 二表中系数(qgk+qqk) * lo2=0. 0513*(0. 000+507. 000)*0. 82=16. 646千牛*米2)带肋钢筋,所以值vi=1.03)计算荷载效应标准组合下构件的纵向受拉钢筋应力。=MK/ (0. 87 * ho * as)(具体代码 8. 1. 3-3)=16. 646 X 106/(0. 87*160*461)=259. 397牛顿/毫米4)计算按混凝土有效受拉截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率。矩形横截面积，ate = 0. 5 * b * h = 0. 5 * 1000 * 180 = 90000 mm
19、2Te = as/ate (混凝土规范 8. 1. 2-4)=461/90000 = 0.0051因为 P te=0. 0051 0.01,所以设 Pte = 0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋的应变不均匀系数力。力=1. 1-0. 65*ftk/ ( P te*。sk)(具体规范 8. 1. 2-2)19目录一、工程概况：3二、编制依据3三、地下室顶板加固范围3四、车库顶板堆载情况与荷载分析：4五、地下室顶板强度验算4六、地下室顶板加固支撑验算13七、钢管支撑加固搭设16八、钢管加固支撑的检查18九、施工平安注意措施18附一：*安置房施工运输通道加固区域布置图20=1. l-o. 65*2.
20、 010/ (0. 0100*259. 397)=0. 5966)计算单位面积钢筋数量n。n = 1000/距离= 1000/170=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqodeq= (Eni*di2)/(ni*vi*di)=5*10*10/(5*1. 0*10)= 108)计算最大裂缝宽度。max = a Cr *i)*osk/es * (1. 9c+0. 08 * deq/P te)(具体规范8. 1. 2-1)=2. 1*0. 596*259. 397/2. 0 X 105* (1. 9*20+0. 08*10/0. 0100)=0. 1917mm W 0. 30,满足规范要求。5.支
21、架左侧出现裂纹1)计算荷载效应Mox 二表中系数(QGK+QQK) * L02=0. 0513*(0. 000+507. 000)*0. 82二16. 646千牛*米2)带肋钢筋，所以值vi=1.03)计算荷载效应标准组合下构件的纵向受拉钢筋应力。o = MK/(0. 87 * ho * as)(具体代码 8. 1. 3-3) =16. 646 X 106/(0. 87*160*461)20=259. 397牛顿/毫米4）计算按混凝土有效受拉截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率。矩形横截面积，ate = 0. 5 * b * h = 0. 5 * 1000 * 180 = 90000 mm2Te
22、 = as/ate （混凝土规范 8. 1. 2-4）=461/90000 = 0.0051因为 P te=0. 0051 0.01,所以设 Pte = 0.015）计算裂缝间纵向受拉钢筋的应变不均匀系数力。2=1. 1-0. 65*ftk/ （ P te*。sk）（具体规范 8. 1. 2-2）=1. 1-0. 65*2. 010/ （0. 0100*259. 397）二0. 5966）计算单位面积的钢筋数量n。n = 1000/距离= 1000/170=57）计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqodeq二（Xni*di2）/（Xni*vi*di）=5*10*10/（5*1. 0*10）=10
23、8）计算最大裂缝宽度。max = a Cr *U*osk/es *（1.9c+0. 08 * deq/P te）（具体规范8. 1. 2-1）=2. 1*0. 596*259. 397/2.0X105*（1. 9*20+0. 08*10/0. 0100）=0. 1917mm W 0. 30,满足规范要求。216.支架右侧出现裂纹1）计算荷载效应Mox二表中系数系GK+QQK） * L02=0. 0513*（0. 000+507. 000）*0. 82=16. 646千牛*米2）带肋钢筋,所以值vi=1.03）计算荷载效应标准组合下构件的纵向受拉钢筋应力。=MK/ （0. 87 * ho * a
24、s）（具体代码 8. 1. 3-3）= 16. 646 X 106/（0. 87*160*461）=259. 397牛顿/毫米4）计算按混凝土有效受拉截面面积计算的纵向受拉钢筋的配筋率。矩形横截面积，ate = 0. 5 * b * h = 0. 5 * 1000 * 180 = 90000 mm2Te = as/ate （混凝土规范 8. 1. 2-4）=461/90000 = 0.0051因为 Pte=0.0051 0.01,所以设 Pte=0.015）计算裂缝间纵向受拉钢筋的应变不均匀系数力。U =1. 1-0. 65*ftk/ （ P te*。sk）（具体规范 8. 1. 2-2）=1
25、. 1-0. 65*2. 010/ （0. 0100*259. 397）=0. 5966）计算单位面积钢筋数量n。n = 1000/距离= 1000/17022=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqodeq= (ni*di2)/(ni*vi*di)=5*10*10/(5*1. 0*10)=108)计算最大裂缝宽度。max = a Cr * 巾 *。sk/es * (1. 9c+0. 08 * deq/ P te)(具体规范8. 1. 2-1)=2. 1*0. 596*259. 397/2.0X105*(1. 9*20+0. 08*10/0. 0100)=0. 1917mm W 0. 30,
26、满足规范要求。通过以上计算可知，地下室顶板以下0.8m*0.8ni立杆间距的支撑满足要求，结构是平安的。只需检查钢管支撑架的强度，如以下图。六、地下室顶板钢筋支撑计算1 .地下室顶板和梁的加固：在行车道范围内，宽度为5. 6m,沿地 下室顶板用满堂架加固。钢管型号为648X3.0,顶面设置支撑顶梁, 顶梁与结构接触面采用50X 100mm方木。支架搭设高度为4. 0m,立杆 垂直距离b=0. 8m,立杆水平距离1=0. 8m,立杆步距H = 1.60m。2、钢筋钢管架设示意图：232600说 加固立杆同比优00.少近16米.首先才甩梁下右置，再作板立杆右置.地下室顶板加固立杆平面布置图243.
27、立杆稳定性的计算(1)轴向力的计算：计算参数：(考虑汽车和荷载的所有荷载通过楼板传递到支撑架 上；同时，结构的自重仍由支架承当。)支持系统的会计。1)轴向力的计算：钢筋混凝土自重25. 00kN/m3,施工活荷载2. 0kN/m2,扣件计算折减 系数1.0。由永久荷载效应控制的组合：q - 0. 9 X 1. 35 X 25. 00 X 0. 18+0. 7 X 1. 40 X 2. 0=0. 9X (6. 1+1. 96)= 7. 25 千牛/平方米车轮压力：100kNQ = 1. 3 * Q/ (bcx * bcy)= 1.3 * 100/(0. 96 * 0. 56)= 24225kn/
28、m2单位按立杆间距800X800计算，考虑后轮两侧一组轮胎受四根立杆 的力。每根立杆的垂直力为：(减去消防车和覆土)n =(242-43-7. 25) X0. 8X0. 84-1/4 = 30. 7 千牛使用的钢管类型为“ 48 X 3. 0。当不考虑风荷载时，立杆稳定性的计算公式为：b 力式中n为立杆轴向压力的设计值，n = 30. 7 kNI 计算立杆的截面转弯半径，i=1. 59cmA立杆的净截面积，a=4. 241cm2W 立杆的净截面模量(阻力)，w=4. 788cm3f-钢立柱抗压强度设计值，f=205. 00n/mm2；A 立杆上端从顶部横杆中心线延伸至屋顶支撑点的长度，a二0.
29、 30nl米；H最大步幅，h = 1. 601n米；L0 计算长度，取 1. 600+2X0. 300 = 2. 200m；长细比 2200/16 = 138；2小一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表取0. 375；仃计算值二 30700/(0. 375X424) =193.1 kn/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算f,满足要求！264.总而言之:根据施工道路6m宽，设置地下室钢筋支撑体系，其长 度根据平面布置图附后。立杆间距800X800,竖向水平杆间距 1.6m,立杆底部设扫地杆，距底部不大于200mm；钢顶撑采用U型 支撑和梁板顶撑。U形支撑的上部放置50X100的木梁
30、，木梁靠近 结构梁板。支撑的螺杆伸出钢管顶部的长度不应大于200毫米。架 体的纵横剪刀撑间距为8m,水平剪刀撑设置在垂直剪刀撑的顶部和 底部。所有钢管均为648X3.0。七、钢管支撑加固架设1 .工艺流程距离定位一纵向扫地杆一纵向扫地杆一横向扫地杆一第一步用 纵向扫地杆固定小横杆一第一步用各纵向扫地杆固定大横杆一第二 步安装小横杆一第二步安装大横杆一第三根大横杆一安装顶托和木 防一调整顶托一加剪刀撑。2 .结构要求1）脚手架框架根据以上方案计算，施工运输通道及原钢筋堆放区现浇梁板底 部立杆纵横间距为800X800,间距不大于1600。实际架设应根据 架设高度选择。2）垂直和水平杆纵向水平杆应连
31、续设置，不得中断；纵向钢筋的对接扣件应交错布 置，且相邻两根纵向钢筋的接头不应设置在同步或跨中；每根水平 杆的长度为6mo不同步或不同跨度的两相邻接头之间的水平交错距27 离不应小于500mm；每个接头中心到最近主节点的距离不应大于纵 向距离的1/30纵向搭接接头采用对接扣件连接，纵横杆采用直角扣件固定在立杆 上。3）立杆每个立杆底部应设置厚度不小于20mm的木垫。脚手架必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距基 底上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆也用直角扣件固定在纵 向扫地杆下方的竖杆上。地下室顶撑加固的立杆和负现浇板顶撑加 固的立杆必须在同一标高位置，并采用上下地下室放线
32、定位，保证 上下两层立杆同心。钢管顶部应采用可调节的U型支架，其螺杆伸 出钢管顶部的使用长度不应大于200毫米。安装时，应确保顶部和 底部同心。立杆的接长必须用对接扣件连接，不得搭接或水平错接。对接应 符合以下要求:立杆上的对接扣件应交错布置，相邻两根立杆的接头 不应同步设置，且同步设置的每隔一根立杆的两个间隔接头之间的 距离不应小于500mm在高度方向；每个关节中心到主节点的距离不 应大于步距的l/3o4）支撑加固区顶撑加固的架体纵横向剪刀撑跨越45根立杆，竖向 每隔6 10m设一道剪力撑，横向宽6m,斜杆与地面的倾角为4560 o28剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在相交水平杆的伸出端或立杆上，
33、旋 转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mmo禁止混合使用648和651直径的钢管。扣件规格必须与钢管外径相同；拧紧螺栓的扭矩不应小于40N - m； 且不应大于65N - m；在主节点处，用于固定水平杆、纵向杆、剪 刀撑、水平撑等的直角扣件和旋转扣件的中心点之间的距离。不应 大于150mm；对接紧固件开口应朝上或向内；每根钢筋端部伸出扣 件盖板边缘的长度不应小于lOOmmo八、钢管加固支撑检查1、在以下情况下，必须检查钢管加固支撑脚手架：1）脚手架搭设前；2）架设完成；3）施加负载后；4）停止使用一个月以上，方可复工。2、钢管钢筋支撑脚手架的检查，应按以下技术文件进行：1）建筑施工扣件式
34、钢管脚手架平安技术规范（JGJ130-20H）的 相关规定；2）施工组织设计（专项方案）及变更文件；3）技术交底文件。3、脚手架在使用中，应定期检查以下工程：1）杆件的设置和连接，墙体连接件、支撑、门架的构造是否符合 要求;29一、工程概况:公司* *xt* xlx xjx*lxzr XT%Xis Tsxjxzjs Js Js3XjXXTXTx #TXXT Ts Is XTXXJXX|XTX*。工程设计图纸规定的一般平坦区域地下室顶板容许荷载为23KN/ m2( 53/疔的均布活荷载+18kn/n2的1.2m覆土)；有消防车通道的群 楼地下室顶班允许荷载为43KN/nf (消防车荷载为25kn
35、/m2+l. 2m覆土 为18KN/H12)。由于施工场地的限制，本工程主体结构已接近完成。因 二次结构和装饰工程的需要，砖等材料堆场和临时施工道路只能设置 在地下室顶板上。砖等材料堆场及临时施工道路所在区域，主梁为400*800mm和 400*900mm,次梁为 300*600mm,板厚为 180mm,柱距为 7. 8ni*7. 8m, 柱截面为600600mm,柱高一层负3. 95m,二层负3. 90m。本工程地下室顶板结构已施工2个月。二。编制依据1.编制依据：(1)建筑施工平安检查标准JGJ59-2011(2)建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-2011(3)建筑结构荷载
36、规范(GB50009-2012)2）底座是否松动，立杆是否悬空；3）紧固螺栓是否松动；4）平安防护措施是否符合要求；5）是否超载。九、施工平安考前须知1 .施工荷载应符合本方案的设计要求，不得超载。缆风绳和混凝 土泵管不得固定在脚手架上。严禁悬挂起重设备。2 .指定人员负责脚手架的定期检查和维护。检查工程主要包括主 节点处杆件的安装，特殊结构是否符合设计要求。底座是否松动， 紧固螺栓是否松动，平安措施是否符合要求。3 .脚手架使用过程中，严禁撤除纵横水平杆、纵横扫地杆、墙柱、 支撑、栏杆、护脚板等。在主节点。4 .撤除脚手架时，地面应设置围栏和警示牌，并派专人看守。禁 止所有非操作人员进入。5
37、、拉杆连接必须使用十字扣件，且连接牢固。钢管和扣件的规格 和材质必须符合要求。无严重腐蚀、弯曲、压扁或开裂。6 .施工人员必须经过培训并持有上岗证。无证人员禁止进入现场。 搭设应按操作规程进行，上部应有专人负责。7 .使用过程中，严禁随意撤除杆件和附件；严禁随意改变框架结 构及其尺寸；严禁随意改变位置，减少墙体连接件数量；禁止随意 减少脚手板、防护栏和设施的数量；严禁任意增加负荷；严禁随意 撤除平安防护设施。308、应遵循相应的平安交底，不能上下同时作业；撤除时，设立 警戒区，设置明显标志，并有专人进行警戒；拆下的紧固件和附件 应及时运至地面，严禁高空抛掷。9、各种钢材应分开堆放，不得混放，且
38、钢材原材料的搭接高度 不得超过两捆原材料的搭接高度。10.设置区的钢筋加工间不得随意移动。根据施工需要移动时， 应在实施前对顶板进行再次加固。1.砂石料场、实心砖等材料堆放高度不得超过1. 5m,多孔病高度 不得超过1. 8m,空心砖高度不得超过2. 0m12 .施工通道的地下室顶板、长期材料堆场、混凝土泵车行驶路 线、泵车设置等应严格按照本方案进行支护加固。13 .专职平安管理人员和楼号负责人要严格按照方案指导施工， 验收，完工后通知质量部门负责人、技术部门和施工、监理等单位 相关负责人共同验收后，方可投入使用。14 .投入使用后，平安员和楼号负责人每天都会对支撑架的变形 情况进行一次现场检
39、查。如发现问题，第一时间通知工程负责人， 并采取可靠的加固措施进行加固。15 .加固范围措施:方案中规划的施工运输通道和干混砂浆站均为 加固范围。在加固区地下室顶板顶部，用黄色油漆画一条100mm宽 的封闭线。实线。同时在封闭线上设置1.2m高的脚手架护栏，护栏外立面用安 全网封闭。31I99|j I 1* * *。32新南小区四期二区安置房及配套工程施工图。三、地下室顶板加固范围在施工过程中，主要的重型车辆是运砖车和装饰材料车。地下室的屋顶必须加固。具体加固区域请参考附图。在需要加固的区域，按 照0.8m*0.8m加密设置支撑柱，待工程结束无重型车辆通过时，方可 撤除加固局部的支撑。为保证施
40、工车辆在钢管搭设区行驶，要求在地 下室顶板用钢管搭建车辆通道的围挡，并标明行驶路线。进入地下室 楼顶的车辆入口处设置围栏，进入楼顶的车辆重量由材料员严格控制 （重量根据固定车辆和装载数量严格控制）。超载车辆不放行，每次放 行一辆，卸完再放行下一辆。钢筋范围详见附图。四、车库顶板堆垛及荷载分析：1、材料负荷：材料堆放高度小于2m,料堆荷载20KN/m:低于地下室顶板承载 力，无需支撑。2.施工道路荷载：由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域，运输车辆通过时车辆荷载较大。施工现场装载量最大的车辆是运砖车和干混砂浆罐。负载参数包括：病重15T,荷载25T,合计40T其他材料的总运输
41、重量限制在40T以内；干粉砂浆搅拌罐：自重3T,罐装砂浆35T,共38T。选择最大值40T (400KN)五、地下室顶板强度计算(一)顶板应力以下计算依据建筑结构荷载规范(GB50009-2012)bcx = BTX+2s = 0. 6+2 * 0. 18 = 0. 96 米bey = bty+2s = 0. 2+2 * 0. 18 = 0. 56 米车轮作用面上的局部荷载q=l. 3*Q/( bcx* bey)q为单个轮胎上的载荷，本工程为lOOKNoQ 二 1.3 * Q/ (bcx * bey)= 1. 3 * 100/(0. 96 * 0. 56)= 242 kn/m2 简支双向板的绝
42、对最大弯矩MX max = 0. 1434 * 242 * 0. 96 * 0. 56 = 18. 66 kn m0 mymax = 0. 1176 * 242 * 0. 96 * 0. 56 = 15. 3 kn , mMmax= 18. 66 千牛米跨中最大弯矩产生的等效均布活荷载：由查表可知 Ly/Lx=0. 8/0. 8=1, a =0. 0368, 8=0.0368。QE = 18. 66/0. 0368 * 12 = 507 千牛/平方米因此，轮压荷载产生的等效均布活荷载为507KN/m2。(二)本工程地下室顶板按0.8 * 0.8米立杆间距配筋。以下计算由“Explorer结构计
43、算软件”复核。一.示意图第二，根据规范一.示意图第二，根据规范建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010三。计算信息1 .几何参数计算跨度:Lx = 800mm； Ly=800毫米厚度:高二180毫米.材料信息混凝土等级：C30 FC = 14. 3N/mm2 ft = 1. 43N/mm2 FTK 二. 01N/mm2 EC = 3. 00X104N/mm2钢筋类型：HRB 335 fy = 300n/mm2 ES = 2. 0X105n/mm2最小配筋率：P=0. 200%纵向受拉钢筋的合力点到近边的距离:as = 20mm保护层厚度:c=20mm毫
44、米2 .载荷信息（均匀分布载荷）永久荷载分项系数：YG = 1.200可变荷载分项系数：YQ=1.400永久值系数：力q=1. 000永久荷载标准值:qgk=0. 000kN/m2可变荷载标准值:qqk=507. 000kN/m23 .计算方法:弹性板.边界条件（上/下/左/右）:固定/固定/固定/固定4 .设计参数重要性系数：丫0二1. 00泊松比：U = 0. 200四。计算参数：1 .计算板的跨度:Lo=800 mm。2 .计算板的有效高度:ho = h-as=180-20=160 mm配筋计算Qx/ly=800/800=1. 0002. 000,故按双向板计算)：1. x方向底板钢筋1
45、)确定板底部X方向的弯矩。Mx 二表中系数(丫 g * QGK+y q * QQK) * L02=(0. 0176+0. 0176*0. 200) * (1. 200*0. 000+1. 400*507. 000) *0. 82=9. 594千牛*米2)确定计算系数。a s = y o*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)= 1. 00*9. 594X106/(1. 00*14. 3*1000*160*160)二 0. 0263)计算相对受压区高度。己二 1-sqrt (1-2 *as)= l-sqrt (1-2 * 0. 026)= 0. 0274)计算受拉钢筋的面积。as =al *fc
46、*b*ho*己/fy = 1. 000 * 14. 3 * 1000 * 160 *0.027/300=203mm2 5）检查最小配筋率。P = As/(b * h)二 203/(1000 * 180)= 0. 113%P P min = 0. 200%不满足最小配筋要求。所以取面积为二P min * b * h = 0. 200% * 1000 * 180 = 360 mm2。采用dl0170的方案，实际配电面积为461nlm2。2. y方向板钢筋1)确定Y方向板底部的弯矩My 二表中系数(丫 g * QGK+ y q * QQK) * L02=(0. 0176+0. 0176*0. 200) * (1. 200*0. 000+1. 400*507. 000) *0. 82=9. 594千牛*米2)确定计算系数。a s = y o*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*9. 594X106/(1. 00*14. 3*1000*160*160)=0. 0263)计算相对受压区高度。I = 1-sqrt (1-2 *as)= l-sqrt (1-2 * 0. 026)= 0. 0274)计算受拉钢筋的面积。as =a 1 *fc*b*h