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1、精品学习资源目 录一、工程简况： 2二、编制依据2三、地下室顶板加固范畴2四、车库顶板堆载情形与荷载分析：3五、地下室顶板强度验算3六、地下室顶板加固支撑验算12七、钢管支撑加固搭设23八、钢管加固支撑的检查25九、施工安全留意措施25附一：加固区域布置图26欢迎下载精品学习资源一、工程简况：材料堆场、暂时施工道路所在区域一层地下室范畴内主梁为400*900mm、350*900mm，次梁为 200*850mm， 200*800m,板厚 160mm，柱距4.75m*4.95m，柱截面为 450*450mm，负一层 4.05m；二层地下室范畴内为无欢迎下载精品学习资源梁楼盖，板厚 300mm柱,二
2、、编制依据1、编制依据：距 7100*7300mm；欢迎下载精品学习资源（1） ）建筑施工安全检查标准JGJ59-2021（2） ）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2021（3） ） 建筑结构荷载规范 GB50009-2021（4） ）九里晴川工程一标段结构施工图；三、地下室顶板加固范畴在施工过程中，主要重载车辆为商砼车、砖车及装饰等材料运输车辆；须对地下室顶板进行加固，详细加固区域详附图；在需要加固的区域内依据1m*1 m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑；在工程收尾阶段，依据现场实际情形，确保无重载车辆通行方可拆除；为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用车辆行
3、驶通道标示行驶路线；在车辆进入地下室顶板入口，设置限速、限欢迎下载精品学习资源重标识，由材料员、门卫严格掌握进入顶板车辆重量（重量核定严格依据固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后，再放行下一辆车进入；加固范畴详见平面布置图附后；四、车库顶板堆载情形与荷载分析：1、材料荷载：材料堆放高度不超过 2M，材料堆载荷载为 20KN/，低于地下室顶板承载力，无需支撑；2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上，在运输车辆经过时，车辆荷载较大；施工场地荷载最大的车辆为商砼运输车、干拌砂浆罐；荷载参数为：混凝土罐车按装 1
4、2 立方 M车考虑，混凝土罐车自重约 15 吨， 12 立方 M混凝土按 30 吨计，总计 45 吨；砖车自重 15T，装载 25T，合计 40T；干拌砂浆罐：自重 3T, 罐装砂浆 35T, 合计 38T选取最大值 45T（450KN）五、地下室顶板强度验算 一）顶板受力以下运算的运算依据为建筑结构荷载规范GB50009-2021bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96m bcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m车轮作用面的局部荷载q=1.3*Q/ bcx* bcy其中 Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取100KN q=1.3*Q/ bcx* bcy=1.3*100/
5、0.96*0.56=242KN/m2简支双向板的肯定最大弯矩 Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN m Mymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN m取 Mmax=18.66 KN m跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：欢迎下载精品学习资源由 Ly/Lx=1/1=1 ，查表得 =0.0368， =0.0368 Qe=18.66/0.0368*1 2=507KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为507KN/m2（二）该工程按 1*1m 立杆间距对地下室顶板进行加固，通过以下运算复核；一、示意图二、依据规范建筑结构荷载规范GB50009-
6、2021混凝土结构设计规范 GB50010-2021三、运算信息1. 几何参数运算跨度 : Lx = 1000 mm ； Ly = 1000 mm板厚: h = 160 mm2222. 材料信息欢迎下载精品学习资源混凝土等级 : C30 fc=14.3N/mm Ec=3.00104N/mm2ft=1.43N/mmftk=2.01N/mm欢迎下载精品学习资源钢筋种类 : HRB500 fy = 300 N/mm最小配筋率 := 0.200%2Es = 2.0 105N/mm2欢迎下载精品学习资源纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm爱护层厚度 : c = 20mm3. 荷载信息 均布
7、荷载 2永久荷载分项系数 : G = 1.200 可变荷载分项系数 : Q = 1.400 准永久值系数 : q = 1.000永久荷载标准值 :gk = 0.000kN/m可变荷载标准值 :qk = 507.000kN/m 24. 运算方法 : 弹性板5. 边界条件 上端/ 下端/ 左端/ 右端: 固定/ 固定/ 固定/ 固定6. 设计参数结构重要性系数 :o = 1.00泊松比: = 0.200欢迎下载精品学习资源四、运算参数 :1. 运算板的跨度 : Lo =1000 mm2. 运算板的有效高度 : ho = h-as=160-20=140 mm五、配筋运算 lx/ly=1000/100
8、=1.0002.000所以按双向板运算 :1.X 向底板钢筋1) 确定 X 向板底弯矩Mx =表中系数 G*gk+Q*qk*Lo 2= 0.0176+0.0176*0.200*1.200*0.000+1.400*507.000*0.82= 9.594 kN*m2) 确定运算系数s =o*Mx/ 1*fc*b*ho*ho= 1.00*9.594 106/1.00*14.3*1000*160*160= 0.0263) 运算相对受压区高度 = 1-sqrt1-2*s = 1-sqrt1-2*0.026 = 0.0274) 运算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3
9、*1000*160*0.027/300= 203mm1.Y 向底板钢筋1) 确定 Y 向板底弯矩2My =表中系数 G*gk+Q*qk*Lo 2= 0.0176+0.0176*0.200*1.200*0.000+1.400*507.000*0.8= 9.594 kN*m2) 确定运算系数s =o*Mx/ 1*fc*b*ho*ho= 1.00*9.594 106/1.00*14.3*1000*160*160= 0.0263) 运算相对受压区高度 = 1-sqrt1-2*s = 1-sqrt1-2*0.026 = 0.0274) 运算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000
10、*14.3*1000*160*0.027/3002= 203mm3.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩o2Mx =表中系数 G*gk+ Q*qk*Lo= 0.0513*1.200*0.000+1.400*507.000*0.82= 23.304 kN*m2) 确定运算系数s =o*Mx/ 1*fc*b*ho*ho= 1.00*23.304 106/1.00*14.3*1000*160*160= 0.0643) 运算相对受压区高度 = 1-sqrt1-2*s = 1-sqrt1-2*0.064 = 0.0664) 运算受拉钢筋面积欢迎下载精品学习资源As = 1*fc*b*ho*/fy =
11、1.000*14.3*1000*160*0.066/300= 502mm24.X 向支座右边钢筋o21) 确定右边支座弯矩Mx =表中系数 G*gk+ Q*qk*Lo= 0.0513*1.200*0.000+1.400*507.000*0.82= 23.304 kN*m2) 确定运算系数6s =o*Mx/ 1*fc*b*ho*ho= 1.00*23.304 10 /1.00*14.3*1000*160*160= 0.0643) 运算相对受压区高度 = 1-sqrt1-2*s = 1-sqrt1-2*0.064 = 0.0664) 运算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.0
12、00*14.3*1000*160*0.066/300= 502mm24.Y 向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩o2My =表中系数 G*gk+ Q*qk*Lo= 0.0513*1.200*0.000+1.400*507.000*0.82= 23.304 kN*m2) 确定运算系数6s =o*Mx/ 1*fc*b*ho*ho= 1.00*23.304 10 /1.00*14.3*1000*160*160= 0.0643) 运算相对受压区高度 = 1-sqrt1-2*s = 1-sqrt1-2*0.064 = 0.0664) 运算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*
13、14.3*1000*160*0.066/300= 502mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩2Moy =表中系数 G*gk+ Q*qk*Lo 2= 0.0513*1.200*0.000+1.400*507.000*0.8= 23.304 kN*m2) 确定运算系数s =o*Mx/ 1*fc*b*ho*ho= 1.00*23.304 106/1.00*14.3*1000*160*160= 0.0643) 运算相对受压区高度 = 1-sqrt1-2*s = 1-sqrt1-2*0.064 = 0.0664) 运算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3
14、*1000*160*0.066/300欢迎下载精品学习资源2= 502mm5) 验算最小配筋率 = As/b*h = 502/1000*180 = 0.279%六、跨中挠度运算：Mk -按荷载效应的标准组合运算的弯矩值Mq -按荷载效应的准永久组合运算的弯矩值1. 运算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= 0.0176+0.0176*0.200*0.000+507.000*0.82 = 6.853 kN*m2Mq = Mgk+q*Mqk欢迎下载精品学习资源= 0.0176+0.0176*0.200*0.000+1.000*507.000*0.8kN*m2. 运算受弯构件的短期刚度 Bs= 6
15、.853欢迎下载精品学习资源1) 运算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk = Mk/0.87*ho*As 混凝土规范式 8.1.3 3= 6.853 106/0.87*160*461 = 106.793 N/mm2) 运算按有效受拉混凝土截面面积运算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积 : Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*180= 90000mm2te = As/Ate混凝土规范式 8.1.24= 461/90000 = 0.512%3) 运算裂缝间纵向受拉钢筋应变不匀称系数 = 1.1-0.65*ftk/te* sk混凝土规范式 8.1.2 2= 1.1-0
16、.65*2.01/0.512%*106.793 = -1.288由于 不能小于最小值 0.2 ，所以取 = 0.24) 运算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值E54 E = Es/Ec = 2.010 /3.00 10 = 6.6675) 运算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值f 矩形截面， f=06) 运算纵向受拉钢筋配筋率 = As/b*ho= 461/1000*160 = 0.288%7) 运算受弯构件的短期刚度 Bs2欢迎下载精品学习资源Bs = Es*As*ho式 8.2.3-1=/1.15+0.2+6* E*/1+ 3.5f混凝土规范欢迎下载精品学习资源522.0 10 *461*160
17、 /1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/1+3.5*0.0= 4.329 103 kN*m23. 运算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当 =0 时， =2.0 混凝土规范第 8.2.5条2) 运算受弯构件的长期刚度 B3B = Mk/Mq*-1+Mk*Bs 混凝土规范式 8.2.2= 6.853/6.853*2.0-1+6.853*4.32910= 2.164 103 kN*m24. 运算受弯构件挠度欢迎下载精品学习资源4fmax = f*qgk+qqk*Lo /B= 0.00127*0.000+507.000*0.84/2.1
18、64 103= 0.122mm5. 验算挠度挠度限值 fo=Lo/200=800/200=4.000mm fmax=0.122mmfo=4.000mm，满意规范要求 .七、裂缝宽度验算 :1. 跨中 X 方向裂缝1) 运算荷载效应2Mx =表中系数 gk+ qk*Lo2= 0.0176+0.0176*0.200*0.000+507.000*0.8= 6.853 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi =1.03) 运算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/0.87*ho*As 混凝土规范式 8.1.33=6.853106/0.87*160*461=106.793N
19、/mm24) 运算按有效受拉混凝土截面面积运算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm te=As/Ate 混凝土规范式 8.1.2 4=461/90000 = 0.0051由于 te=0.0051 0.01,所以让 te=0.015) 运算裂缝间纵向受拉钢筋应变不匀称系数=1.1-0.65*ftk/te* sk 混凝土规范式 8.1.22=1.1-0.65*2.010/0.0100*106.793=-0.123由于 =-0.123 0.2,所以让 =0.26) 运算单位面积钢筋根数 n n=1000/dist = 1000/170=
20、57) 运算受拉区纵向钢筋的等效直径 deq2deq= ni *d i / ni *v i *d i =5*10*10/5*1.0*10=108) 运算最大裂缝宽度 max=cr* * sk/Es*1.9c+0.08*Deq/te 混凝土规范式欢迎下载精品学习资源8.1.2 15=2.1*0.200*106.793/2.010 *1.9*20+0.08*10/0.0100=0.0265mm 0.30,满意规范要求欢迎下载精品学习资源2. 跨中 Y 方向裂缝1) 运算荷载效应2My =表中系数 gk+ qk*Lo 2= 0.0176+0.0176*0.200*0.000+507.000*0.8=
21、 6.853 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi =1.0欢迎下载精品学习资源3) 运算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/0.87*ho*As 混凝土规范式 8.1.33=6.853106/0.87*160*461=106.793N/mm24) 运算按有效受拉混凝土截面面积运算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm te=As/Ate 混凝土规范式 8.1.2 4=461/90000 = 0.0051由于 te=0.0051 0.01,所以让 te=0.015) 运算裂缝间纵向受拉钢筋应变不匀称
22、系数=1.1-0.65*ftk/te* sk 混凝土规范式 8.1.22=1.1-0.65*2.010/0.0100*106.793=-0.123由于 =-0.123 0.2,所以让 =0.26) 运算单位面积钢筋根数 n n=1000/dist = 1000/170=5d27) 运算受拉区纵向钢筋的等效直径 deq eq= ni *d i / ni*vi*di=5*10*10/5*1.0*10=108) 运算最大裂缝宽度 max=cr* * sk/Es*1.9c+0.08*Deq/te 混凝土规范式欢迎下载精品学习资源8.1.2 1=2.1*0.200*106.793/2.0105*1.9*
23、20+0.08*10/0.0100=0.0265mm 0.30,满意规范要求欢迎下载精品学习资源3. 支座上方向裂缝1) 运算荷载效应Moy =表中系数 gk+qk*Lo2= 0.0513*0.000+507.000*0.82= 16.646 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi=1.03) 运算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/0.87*ho*As 混凝土规范式 8.1.33=16.646106/0.87*160*461=259.397N/mm4) 运算按有效受拉混凝土截面面积运算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*
24、180=90000 mm2 te=As/Ate 混凝土规范式 8.1.2 4=461/90000 = 0.0051由于 te=0.0051 0.01,所以让 te=0.015) 运算裂缝间纵向受拉钢筋应变不匀称系数=1.1-0.65*ftk/te* sk 混凝土规范式 8.1.22=1.1-0.65*2.010/0.0100*259.397=0.596欢迎下载精品学习资源6) 运算单位面积钢筋根数 n n=1000/dist = 1000/170=57) 运算受拉区纵向钢筋的等效直径 deq deq= ni*di2/ni*vi*di=5*10*10/5*1.0*10=108) 运算最大裂缝宽度
25、 max=cr* * sk/Es*1.9c+0.08*Deq/te 混凝土规范式欢迎下载精品学习资源8.1.2 1=2.1*0.596*259.397/2.0105*1. 9*20+0.08*10/0.0100=0.1917mm 0.30,满意规范要求欢迎下载精品学习资源4. 支座下方向裂缝1) 运算荷载效应Moy =表中系数 gk+qk*Lo2= 0.0513*0.000+507.000*0.82= 16.646 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi=1.03) 运算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/0.87*ho*As 混凝土规范式 8.1.33=16.
26、646106/0.87*160*461=259.397N/mm4) 运算按有效受拉混凝土截面面积运算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate 混凝土规范式 8.1.2 4=461/90000 = 0.0051由于 te=0.0051 0.01,所以让 te=0.015) 运算裂缝间纵向受拉钢筋应变不匀称系数=1.1-0.65*ftk/te* sk 混凝土规范式 8.1.22=1.1-0.65*2.010/0.0100*259.397=0.5966) 运算单位面积钢筋根数 n n=1000/dist = 1000/
27、170=57) 运算受拉区纵向钢筋的等效直径 deq deq= ni*di2/ni*vi*di=5*10*10/5*1.0*10=108) 运算最大裂缝宽度 max=cr* * sk/Es*1.9c+0.08*Deq/te 混凝土规范式8.1.2 1=2.1*0.596*259.397/2.0105*1.9*20+0.08*10/0.0100=0.1917mm 0.30,满意规范要求5. 支座左方向裂缝1) 运算荷载效应Mox =表中系数 gk+qk*Lo2欢迎下载精品学习资源= 0.0513*0.000+507.000*0.82= 16.646 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi=1
28、.03) 运算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/0.87*ho*As 混凝土规范式 8.1.33=16.646106/0.87*160*461=259.397N/mm4) 运算按有效受拉混凝土截面面积运算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate 混凝土规范式 8.1.2 4=461/90000 = 0.0051由于 te=0.0051 0.01,所以让 te=0.015) 运算裂缝间纵向受拉钢筋应变不匀称系数=1.1-0.65*ftk/te* sk 混凝土规范式 8.1.22=1.1
29、-0.65*2.010/0.0100*259.397=0.5966) 运算单位面积钢筋根数 n n=1000/dist = 1000/170=57) 运算受拉区纵向钢筋的等效直径 deq deq= ni*di2/ni*vi*di=5*10*10/5*1.0*10=108) 运算最大裂缝宽度 max=cr* * sk/Es*1.9c+0.08*Deq/te 混凝土规范式欢迎下载精品学习资源8.1.2 1=2.1*0.596*259.397/2.0105*1.9*20+0.08*10/0.0100=0.1917mm 0.30,满意规范要求欢迎下载精品学习资源6. 支座右方向裂缝1) 运算荷载效应M
30、ox =表中系数 gk+qk*Lo2= 0.0513*0.000+507.000*0.82= 16.646 kN*m2) 带肋钢筋 , 所以取值 vi=1.03) 运算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/0.87*ho*As 混凝土规范式 8.1.33=16.646106/0.87*160*461=259.397N/mm4) 运算按有效受拉混凝土截面面积运算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate 混凝土规范式 8.1.2 4=461/90000 = 0.0051由于 te=0.005
31、1 0.01,所以让 te=0.015) 运算裂缝间纵向受拉钢筋应变不匀称系数=1.1-0.65*ftk/te* sk 混凝土规范式 8.1.22欢迎下载精品学习资源=1.1-0.65*2.010/0.0100*259.397=0.5966) 运算单位面积钢筋根数 n n=1000/dist = 1000/170=57) 运算受拉区纵向钢筋的等效直径 deq deq= ni*di2/ni*vi*di=5*10*10/5*1.0*10=108) 运算最大裂缝宽度 max=cr* * sk/Es*1.9c+0.08*Deq/te 混凝土规范式8.1.2 1=2.1*0.596*259.397/2.
32、0105*1.9*20+0.08*10/0.0100=0.1917mm 0.30,满意规范要求经过上面运算，可知在地下室顶板以下采纳1m*1m立杆间距进行支撑可以满意要求，结构安全；只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示；六、地下室顶板加固支撑验算第一部分：车道位置加固1、一层地下室范畴：地下室顶板与梁加固：在行车道路范畴内，宽度6M，沿地下室顶板，采纳满堂架加固，钢管选用钢管类型为 483.0 ，顶面设支承顶 托，顶托与结构接触面用 5070mm枋木；支架搭设高度为 3.9m，立杆的纵距 b=1m，立杆的横距 l=1m ，立杆的步距 h=1m1.35；二层地下室范畴：地下室顶板及负一层底板加固
33、 : 支架搭设高度为 3.2m/3.35m 宽度6M，沿地下室顶板，采纳满堂架加固，钢管选用钢管类型为 483.0 ，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用 50 70mm枋木；地下室加固区域内预留 2.5m宽通道，通往至各栋地下室通 道，详细加固方式详图三；2、加固钢管搭设图：欢迎下载精品学习资源图一：欢迎下载精品学习资源图二：3、立杆的稳固性运算（1）、轴向力运算：运算参数 : （考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架；同时结构的自重仍由支架承担；再由支撑架将荷载传递给地基）进行支架体系的核算；1）轴向力运算：钢筋混凝土自重 25.00kN/m3，施工活荷载 2.0kN/m2， 扣件运算折
34、减系数取1.0 ；欢迎下载精品学习资源由永久荷载效应掌握的组合：Q=0.91.35 25.00 0.18+0.7 1.40 2.0= 0.9 6.1+1.96=7.25kN/m2轮压力：取为 100kNq=1.3*Q/ bcx*bcy=1.3*100/0.96*0.56=242KN/m2运算单元按立杆 1.0m 1.0m 间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4 根立杆承担受力；就每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土）N=242-53-7.25 1 1 1/4=30.7KN采纳的钢管类型为 48 3.0 ；（2） 不考虑风荷载时 , 立杆的稳固性运算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值， N = 3
35、0.7kN；i运算立杆的截面回转半径， i=1.59cm ；A立杆净截面面积， A=4.241cm2；W立杆净截面模量 抗击,W=4.788cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度，a=0.30m；h 最大步距， h=1.60m；l0 运算长度，取 1.600+2 0.300=2.200m； 由长细比，为 2200/16=138； 轴心受压立杆的稳固系数 , 由长细比 l0/i查表得到 0.375 ； 经运算得到=30700/0.375 424=193.1KN/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳固性运算 f,满意要求
36、.4、综上所述：按施工道路6m 宽度搭设地下室加固支撑系统，其长度及平面布置图附后；立杆间距 1000 1000，纵向横向水平杆步距1m-1.35mM，立杆底端设置扫地杆，离底部不大于 200mm；钢顶撑采纳 U型托撑与梁板顶紧， U型托撑欢迎下载精品学习资源上部安放木枋5070，木枋紧贴结构梁板，托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长 度不得大于 200mm，设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距6M 一道，并在垂直剪刀支撑顶部及底部设置水平剪刀支撑，全部钢管采纳483.0 ；其次部分：施工电梯 及砂浆罐堆场施工电梯加固：沿施工电梯及砂浆罐堆场投影区域（4m宽*5m长），采纳满堂架加固，钢管选用钢管类型为
37、483.0 ，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用5070mm枋木；支架搭设高度为 3.9m/3.2m/3.35m ，立杆的纵距 b=0.6m，立杆的横距 l=0.6m ，立杆的步距 h=1.10m；运算依据：1、施工现场设施安全设计运算手册2、建筑地基基础设计规范 GB50007-20213、混凝土结构设计规范 GB50010-20214、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020215、钢结构设计规范 GB50017-20036、砌体结构设计规范 GB50003-20217、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2021）8、施工升降机（ GB/T 10054
38、-2005）一、参数信息1. 施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度 m94.8标准节长度m1.508底笼长 m4.5底笼宽 m3标准节重 kg167对重重量 kg1300单个吊笼重 kg1460吊笼载重 kg2000外笼重 kg1480其他配件总重量kg2002.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长 m4楼板宽 m3楼板厚 m0.32楼板混凝土轴心抗压强度fcN/mm 14.32楼板混凝土轴心抗拉强度ft N/mm 1.43欢迎下载精品学习资源板中底部短向配筋HRB500 14200板边上部短向配筋HRB500 14200板中底部长向配筋HRB500
39、 14200板边上部长向配筋HRB500 14200三、梁板下钢管结构验算扣件式钢管支支撑类型撑架支撑高度h0m3.25支撑钢管类型483立杆纵向间距 lam0.6立杆纵向间距 lbm0.6立杆水平杆步距 hm ，顶部段、非顶部段0.6、1.1剪刀撑设置类型一般型顶部立杆运算长度系数 12.5非顶部立杆运算长度系数22.1可调托座承载力容许值 N （ kN ）30立杆抗压强度设计值 fN/mm2205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度am0.2欢迎下载精品学习资源3.荷载参数：施工荷载 kN/m 21施工升降机动力系数 n1二、基础承载运算导轨架重（共需 63节标准节，标准节重 167kg
40、）： 167kg63=10521kg，施工升降机自重标准值：Pk=1460 2+1480+13002+200+10521+2000 2 10/1000=217.21kN；施工升降机自重：P=1.2 1460 2+1480+13002+200+10521+1.4 20002 10/1000=268.652kN； P=n P=1268.652=268.652kN立柱截面回转半径 imm15.9立柱截面面积 Amm 2424楼板均布荷载： q=P/a a：施工电梯底笼长 c：施工电梯底笼宽c=268.652/4.53=19.9kN/m2欢迎下载精品学习资源设梁板下 48 3mm钢管0.6m0.6m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，就：欢迎下载精品学习资源N=N GK +1.4 NQK la lb= （19.9+1.41、可调托座承载力验算【N】=30 N=7.668kN1）0.