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1、 *工程地下室顶板施工通道加固方案编制人:审核人：审批人：*工程项目部二0一四年*月目 录一、工程概况：3二、编制依据3三、地下室顶板加固范围3四、车库顶板堆载情况与荷载分析：4五、地下室顶板强度验算4六、地下室顶板加固支撑验算13七、钢管支撑加固搭设16八、钢管加固支撑的检查18九、施工安全注意措施18附一：*安置房施工运输通道加固区域布置图20*工程 地下室顶板施工通道加固方案一、工程概况： 本工程*公司组织施工。本工程设计图纸中规定的总平区域地下室顶板允许荷载为23KN/（允许均布活荷载5 KN/+1。2米覆土18 KN/）；有消防车通道群楼地下室顶班允许荷载为43KN/（消防车荷载25
2、KN/+1。2米覆土18KN/）。因施工场地限制,本工程主体结构已接近完成，二次结构及装饰工程的需要，砖及其它材料堆场、临时施工道路只能设置在地下室顶板上。砖及其它材料堆场、临时施工道路所在区域,主梁为400*800mm、400*900mm,次梁为300600mm，板厚180mm,柱距7。8m*7。8m，柱截面为600*600mm，柱高负一层3.95m、负二层3。90m.本工程地下室顶板结构已经施工完成2个月。二、编制依据1、编制依据:(1)建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011(2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ1302011（3） 建筑结构荷载规范（GB50009-2012
3、)（4）新南小区四期二区安置房及配套工程建筑，结构施工图。三、地下室顶板加固范围在施工过程中,主要重载车辆为砖车及装饰等材料运输。须对地下室顶板进行加固，具体加固区域详附图.在需要加固的区域内按照0。8m0.8m加密设置支撑立杆，加固部位的支撑，在工程扫尾阶段,确保无重载车辆通行方可拆除.为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域，要求在地下室顶板用钢管搭设车辆行驶通道围挡，并用标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置围挡，由材料员严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过,待卸完料出场后，再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布
4、置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、材料荷载：材料堆放高度不超过2米，材料堆载荷载为20KN/，低于地下室顶板承载力,无需支撑。2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上,在运输车辆经过时，车辆荷载较大.施工场地荷载最大的车辆为砖运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为：砖车自重15T，装载25T，合计40T;其它材料运输总重限重40T；干拌砂浆罐：自重3T,罐装砂浆35T，合计38T选取最大值40T（400KN）五、地下室顶板强度验算(一)顶板受力以下计算的计算依据为建筑结构荷载规范（GB50009-2012）bcx=btx+2s=0。6+20。18=0。9
5、6mbcy=bty+2s=0。2+20。18=0.56m车轮作用面的局部荷载q=1。3Q/( bcx* bcy)其中Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取100KNq=1。3*Q/（ bcx bcy)=1。3100/（0。960.56）=242KN/m2简支双向板的绝对最大弯矩Mxmax=0.1434*2420.960.56=18。66KNmMymax=0。1176*2420.96*0.56=15。3KNm取Mmax=18。66 KNm跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：由Ly/Lx=0.8/0.8=1，查表得=0.0368,=0。0368Qe=18.66/0。036812=507KN/m2所以车轮轮压
6、荷载产生的等效均布荷载为507KN/m2（二）该工程按0。80.8m立杆间距对地下室顶板进行加固，以下计算采用“探索者结构计算软件”复核。一、示意图二、依据规范 建筑结构荷载规范 GB500092012 混凝土结构设计规范 GB50010-2010三、计算信息 1。几何参数 计算跨度： Lx = 800 mm； Ly = 800 mm 板厚: h = 180 mm 2.材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2。01N/mm2 Ec=3。00104N/mm2 钢筋种类： HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2。0105 N/
7、mm2 最小配筋率： = 0。200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm 保护层厚度: c = 20mm 3。荷载信息（均布荷载） 永久荷载分项系数: G = 1.200 可变荷载分项系数: Q = 1.400 准永久值系数： q = 1.000 永久荷载标准值： gk = 0。000kN/m2 可变荷载标准值： qk = 507.000kN/m2 4。计算方法：弹性板 5。边界条件（上端/下端/左端/右端）:固定/固定/固定/固定 6。设计参数 结构重要性系数： o = 1.00 泊松比: = 0。200四、计算参数: 1.计算板的跨度： Lo = 800 mm 2。计算板
8、的有效高度： ho = h-as=18020=160 mm五、配筋计算（lx/ly=800/800=1。0002。000 所以按双向板计算）： 1。X向底板钢筋 1) 确定X向板底弯矩 Mx = 表中系数(Ggk+Qqk)Lo2 = (0。0176+0.01760.200）（1。2000。000+1.400507.000）0.82 = 9.594 kN*m 2） 确定计算系数 s = o*Mx/（1fc*b*hoho) = 1。00*9。594106/(1。0014.31000*160*160） = 0.026 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(12s) = 1-sqrt(1-20。
9、026) = 0。027 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1fcbho*/fy = 1。00014。31000*160*0。027/300 = 203mm2 5） 验算最小配筋率 = As/(b*h） = 203/（1000180） = 0。113 min = 0。200 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = minb*h = 0.2001000180 = 360 mm2 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 2。Y向底板钢筋 1） 确定Y向板底弯矩 My = 表中系数(G*gk+Qqk）Lo2 = （0。0176+0。0176*0。200）(1。2000.000+1。400*
10、507.000)0。82 = 9。594 kN*m 2) 确定计算系数 s = oMx/(1*fc*bhoho） = 1。009。594106/（1。00*14。31000160160) = 0.026 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（1-2s） = 1-sqrt（120.026） = 0。027 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1fcbho/fy = 1。00014.3*1000*1600.027/300 = 203mm2 5） 验算最小配筋率 = As/（bh） = 203/（1000*180） = 0.113 min = 0。200 不满足最小配筋要求 所以取面积为As =
11、 minbh = 0。2001000*180 = 360 mm2 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 3。X向支座左边钢筋 1） 确定左边支座弯矩 Mox = 表中系数（Ggk+Q*qk)Lo2 = 0.0513(1。2000。000+1。400*507.000）0.82 = 23。304 kNm 2) 确定计算系数 s = o*Mx/（1fc*bho*ho） = 1。0023.304106/(1。0014.3*1000160160） = 0。064 3） 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（1-2s） = 1sqrt(12*0。064) = 0。066 4) 计算受拉钢筋面积
12、As = 1*fcbho/fy = 1。000*14.310001600。066/300 = 502mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(bh) = 502/(1000*180） = 0。279 min = 0。200% 满足最小配筋要求 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 4。X向支座右边钢筋 1） 确定右边支座弯矩 Mox = 表中系数（G*gk+Qqk)Lo2 = 0。0513*(1.200*0。000+1。400*507.000）*0.82 = 23。304 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/（1*fcbho*ho) = 1。0023.304106/（1.
13、0014.3*1000160160） = 0.064 3） 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（1-2s) = 1sqrt（12*0.064) = 0.066 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1fc*b*ho/fy = 1.00014。3*10001600。066/300 = 502mm2 5） 验算最小配筋率 = As/（bh） = 502/（1000180） = 0。279% min = 0。200 满足最小配筋要求 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 5。Y向上边支座钢筋 1） 确定上边支座弯矩 Moy = 表中系数（G*gk+Q*qk)Lo2 = 0.0513（1。20
14、00。000+1。400507.000）0.82 = 23.304 kNm 2) 确定计算系数 s = oMx/(1fcbhoho) = 1.0023。304106/(1.0014。31000160160) = 0。064 3） 计算相对受压区高度 = 1sqrt(12s) = 1sqrt(1-2*0。064) = 0.066 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1fcbho/fy = 1.00014.31000*1600。066/300 = 502mm2 5） 验算最小配筋率 = As/（bh) = 502/（1000180) = 0。279 min = 0。200 满足最小配筋要求 采取方案
15、d10170， 实配面积461 mm2 6。Y向下边支座钢筋 1) 确定下边支座弯矩 Moy = 表中系数（G*gk+Qqk)Lo2 = 0。0513（1。2000。000+1。400507。000)0。82 = 23。304 kNm 2） 确定计算系数 s = oMx/(1fcbho*ho） = 1。0023。304106/(1.0014.31000160*160） = 0。064 3） 计算相对受压区高度 = 1sqrt（12*s） = 1-sqrt(1-2*0.064) = 0.066 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1fc*bho/fy = 1.00014.3*1000*1600。0
16、66/300 = 502mm2 5) 验算最小配筋率 = As/（bh) = 502/（1000*180） = 0。279 min = 0.200% 满足最小配筋要求 采取方案d10170， 实配面积461 mm2六、跨中挠度计算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1。计算荷载效应 Mk = Mgk + Mqk = (0.0176+0。01760。200）*（0.000+507。000）*0。82 = 6。853 kN*m Mq = Mgk+qMqk = （0.0176+0。0176*0。200)*（0.000+1。000*507。00
17、0）0.82 = 6.853 kNm 2。计算受弯构件的短期刚度 Bs 1） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0。87hoAs） (混凝土规范式 8.1.33） = 6。853106/（0。87*160461) = 106。793 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0。5b*h = 0。51000180= 90000mm2 te = As/Ate （混凝土规范式 8。1。24) = 461/90000 = 0.512% 3） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1。10.65ftk/
18、（tesk） (混凝土规范式 8。1。22) = 1.10。652。01/（0。512*106。793） = 1。288 因为不能小于最小值0。2，所以取 = 0。2 4） 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0105/3.00104 = 6。667 5） 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f=0 6) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/（bho）= 461/（1000160） = 0。288 7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs Bs = EsAs*ho2/1。15+0。2+6E/（1+ 3。5f）（混凝土规范式8。2.31) = 2。0105
19、461*1602/1。150.200+0。2+66.667*0。288/（1+3。5*0.0) = 4。329103 kNm2 3.计算受弯构件的长期刚度B 1） 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当=0时，=2。0 (混凝土规范第 8。2。5 条） 2） 计算受弯构件的长期刚度 B B = Mk/(Mq（1)+Mk）Bs （混凝土规范式 8。2。2） = 6。853/（6。853*（2。0-1）+6。853）4.329103 = 2。164103 kNm2 4。计算受弯构件挠度 fmax = f*（qgk+qqk）Lo4/B = 0.00127（0。000+507。000)0。
20、84/2.164103 = 0.122mm 5。验算挠度 挠度限值fo=Lo/200=800/200=4。000mm fmax=0.122mmfo=4。000mm,满足规范要求！七、裂缝宽度验算： 1.跨中X方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mx = 表中系数（gk+qk）*Lo2 = （0。0176+0.01760。200）*（0.000+507。000）*0。82 = 6。853 kNm 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1。0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*hoAs) （混凝土规范式 8。1.33） =6。853106/(0。871604
21、61） =106.793N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积,Ate=0.5b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8。1.24） =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0。01,所以让te=0.01 5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。10.65ftk/（tesk） （混凝土规范式 8。1.22) =1。1-0.65*2。010/（0.0100*106.793） =0.123 因为=0。123 0。2,所以让=0.2 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000
22、/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （nidi2）/（nividi) =510*10/(5*1。010）=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1。9c+0。08Deq/te） (混凝土规范式 8。1。21） =2。10。200*106。793/2.0105（1。920+0。0810/0。0100) =0.0265mm 0。30， 满足规范要求 2.跨中Y方向裂缝 1) 计算荷载效应 My = 表中系数(gk+qk）*Lo2 = (0。0176+0。0176*0。200）（0.000+507.000）0。82 = 6.
23、853 kNm 2) 带肋钢筋，所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87hoAs） （混凝土规范式 8.1。33） =6.853106/（0.87*160461） =106。793N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5*bh=0.51000*180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8.1。24) =461/90000 = 0。0051 因为te=0.0051 0。01，所以让te=0。01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0
24、。65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8。1.22） =1。10。65*2。010/(0。0100106。793） =0。123 因为=-0。123 0。2,所以让=0.2 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （ni*di2)/（nivi*di) =510*10/（5*1。010）=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es（1.9c+0.08*Deq/te） （混凝土规范式 8.1。21） =2。10。200106.793/2。0105（1.920+0。0810/0.010
25、0） =0.0265mm 0。30， 满足规范要求 3。支座上方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk）Lo2 = 0。0513(0.000+507。000)0.82 = 16。646 kNm 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1。0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87ho*As） （混凝土规范式 8.1.33) =16。646106/(0。87160461） =259。397N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积,Ate=0.5bh=0.5*1000180=90000 mm2 te
26、=As/Ate （混凝土规范式 8。1。24） =461/90000 = 0。0051 因为te=0.0051 0.01,所以让te=0。01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/（te*sk) (混凝土规范式 8。1。22) =1。1-0。652。010/（0.0100*259.397） =0.596 6） 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （nidi2）/（nividi） =510*10/（5*1.0*10)=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es*
27、（1.9c+0.08Deq/te） （混凝土规范式 8.1。21) =2。1*0。596*259。397/2。0105（1。920+0。08*10/0。0100） =0.1917mm 0.30， 满足规范要求 4.支座下方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数（gk+qk）Lo2 = 0。0513（0。000+507.000)*0.82 = 16。646 kNm 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1。0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0。87*ho*As） （混凝土规范式 8.1。33） =16。646106/（0.87*160461） =
28、259.397N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5b*h=0.5*1000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8。1。24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0。0051 0.01，所以让te=0.01 5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。10。65ftk/（te*sk） (混凝土规范式 8.1。22） =1.10。652.010/(0。0100*259.397) =0。596 6） 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区
29、纵向钢筋的等效直径deq deq= （nidi2)/(ni*vidi） =51010/（51。010）=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es(1。9c+0.08Deq/te） （混凝土规范式 8。1.21） =2。10.596259。397/2。0105*（1。920+0。0810/0。0100） =0。1917mm 0。30， 满足规范要求 5。支座左方向裂缝 1） 计算荷载效应 Mox = 表中系数（gk+qk）Lo2 = 0.0513*（0。000+507。000）0。82 = 16.646 kN*m 2) 带肋钢筋，所以取值vi=1.0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组
30、合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87*ho*As) （混凝土规范式 8。1。33） =16。646106/（0。87160461) =259。397N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5*bh=0.5*1000180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8。1。24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0。0051 0.01,所以让te=0。01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。1-0.65ftk/(tesk) (混凝土规范式 8。1。22) =1。1-0.652.
31、010/(0。0100*259。397） =0.596 6） 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (nidi2)/(ni*vi*di） =5*10*10/(51。0*10）=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*（1。9c+0。08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1。21） =2.10。596259.397/2.0105*（1.920+0。08*10/0.0100) =0。1917mm 0。30, 满足规范要求 6.支座右方向裂缝 1） 计算荷载效应 Mox = 表中系数（gk+
32、qk）Lo2 = 0.0513(0。000+507.000）0.82 = 16。646 kN*m 2） 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*hoAs) (混凝土规范式 8.1。33） =16.646106/（0.87*160461） =259。397N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5bh=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8。1。24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0
33、。01,所以让te=0。01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。10。65*ftk/（tesk） （混凝土规范式 8。1。22） =1。1-0。652。010/（0.0100259。397） =0。596 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （ni*di2）/（nividi） =51010/(51。010)=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es（1。9c+0。08Deq/te） （混凝土规范式 8.1。21) =2。10。596*259。397/2.0105*（1.
34、920+0。08*10/0.0100） =0。1917mm 0.30， 满足规范要求 经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用0。8m0。8m立杆间距进行支撑可以满足要求,结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示.六、地下室顶板加固支撑验算1、地下室顶板与梁加固:在行车道路范围内，宽度5。6米，沿地下室顶板，采用满堂架加固,钢管选用钢管类型为483.0，顶面设支承顶托，顶托与结构接触面用50100mm枋木。支架搭设高度为4。0m，立杆的纵距 b=0.8m，立杆的横距 l=0.8m，立杆的步距 h=1.60m。 2、加固钢管搭设图：3、立杆的稳定性计算 （1）、轴向力计算：计算参数:（考虑汽
35、车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架；同时结构的自重仍由支架承受。）进行支架体系的核算.1)轴向力计算：钢筋混凝土自重25。00kN/m3，施工活荷载2。0kN/m2， 扣件计算折减系数取1。0。由永久荷载效应控制的组合:Q=0。91.3525.000。18+0.71。402.0 = 0.9（6。1+1。96）=7.25kN/m2轮压力：取为100kNq=1。3Q/( bcx*bcy）=1。3*100/（0。960。56)=242KN/m2计算单元按立杆800800间距，考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为:(减去消防车和覆土)N=（24243-7。25)0.80.81/4=30。7KN采用的钢管类型为483.0。 （2）不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 30。7kN ； i - 计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4。241cm2; W - 立杆净截面模量（抵抗），W=4.788cm3; f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2; a - 立杆上端伸出顶层