《地下室顶板施工通道加固专项方案14656.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下室顶板施工通道加固专项方案14656.doc（20页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、 *工程地下室顶板施工通道加固方案编制人：审核人：审批人：*工程项目部二0一四年*月目 录一、工程概况：3二、编制依据3三、地下室顶板加固范围3四、车库顶板堆载情况与荷载分析：4五、地下室顶板强度验算4六、地下室顶板加固支撑验算13七、钢管支撑加固搭设16八、钢管加固支撑的检查18九、施工安全注意措施18附一：*安置房施工运输通道加固区域布置图20*工程 地下室顶板施工通道加固方案一、工程概况： 本工程*公司组织施工.本工程设计图纸中规定的总平区域地下室顶板允许荷载为23KN/(允许均布活荷载5 KN/+1。2米覆土18 KN/);有消防车通道群楼地下室顶班允许荷载为43KN/（消防车荷载25
2、KN/+1.2米覆土18KN/)。因施工场地限制，本工程主体结构已接近完成，二次结构及装饰工程的需要，砖及其它材料堆场、临时施工道路只能设置在地下室顶板上。砖及其它材料堆场、临时施工道路所在区域，主梁为400800mm、400900mm，次梁为300600mm，板厚180mm，柱距7。8m*7.8m，柱截面为600600mm，柱高负一层3.95m、负二层3。90m。本工程地下室顶板结构已经施工完成2个月。二、编制依据1、编制依据：（1）建筑施工安全检查标准 JGJ592011（2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011（3） 建筑结构荷载规范（GB500092012）（4)
3、新南小区四期二区安置房及配套工程建筑，结构施工图.三、地下室顶板加固范围在施工过程中,主要重载车辆为砖车及装饰等材料运输。须对地下室顶板进行加固，具体加固区域详附图.在需要加固的区域内按照0。8m0。8m加密设置支撑立杆,加固部位的支撑,在工程扫尾阶段,确保无重载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域,要求在地下室顶板用钢管搭设车辆行驶通道围挡，并用标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口，设置围挡，由材料员严格控制进入顶板车辆重量（重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控），对于超载的车辆一律不放行，每次放行一辆车通过，待卸完料出场后,再放行下一辆车进入。加固范围详见平面布置图附后
4、.四、车库顶板堆载情况与荷载分析:1、材料荷载：材料堆放高度不超过2米，材料堆载荷载为20KN/，低于地下室顶板承载力,无需支撑。2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄，施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上，在运输车辆经过时，车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为砖运输车、干拌砂浆罐.荷载参数为:砖车自重15T，装载25T,合计40T；其它材料运输总重限重40T；干拌砂浆罐：自重3T,罐装砂浆35T，合计38T选取最大值40T(400KN)五、地下室顶板强度验算（一)顶板受力以下计算的计算依据为建筑结构荷载规范（GB500092012）bcx=btx+2s=0。6+2*0。18=0。96mbc
5、y=bty+2s=0。2+2*0。18=0.56m车轮作用面的局部荷载q=1。3Q/( bcx bcy)其中Q为单个轮胎上的荷载，对本工程取100KNq=1。3Q/（ bcx bcy)=1。3100/（0.960.56）=242KN/m2简支双向板的绝对最大弯矩Mxmax=0。14342420。960。56=18。66KNmMymax=0.1176*2420。96*0.56=15。3KNm取Mmax=18。66 KNm跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：由Ly/Lx=0。8/0。8=1,查表得=0。0368，=0。0368Qe=18。66/0。036812=507KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等
6、效均布荷载为507KN/m2（二）该工程按0.80。8m立杆间距对地下室顶板进行加固,以下计算采用“探索者结构计算软件复核。一、示意图二、依据规范 建筑结构荷载规范 GB500092012 混凝土结构设计规范 GB50010-2010三、计算信息 1。几何参数 计算跨度： Lx = 800 mm； Ly = 800 mm 板厚: h = 180 mm 2。材料信息 混凝土等级： C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2。01N/mm2 Ec=3.00104N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2。0105 N/mm2 最小配
7、筋率： = 0。200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息（均布荷载） 永久荷载分项系数： G = 1。200 可变荷载分项系数： Q = 1。400 准永久值系数： q = 1。000 永久荷载标准值: gk = 0.000kN/m2 可变荷载标准值: qk = 507。000kN/m2 4.计算方法：弹性板 5。边界条件（上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定 6。设计参数 结构重要性系数: o = 1.00 泊松比： = 0.200四、计算参数： 1。计算板的跨度: Lo = 800 mm 2。计算板的有效高度：
8、ho = has=18020=160 mm五、配筋计算（lx/ly=800/800=1.0002。000 所以按双向板计算): 1.X向底板钢筋 1) 确定X向板底弯矩 Mx = 表中系数（Ggk+Qqk）*Lo2 = （0.0176+0。01760。200）（1。2000。000+1.400507.000)0。82 = 9.594 kNm 2) 确定计算系数 s = oMx/(1*fcbhoho) = 1.00*9.594106/（1。0014。31000*160*160) = 0。026 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（1-2*s） = 1-sqrt（120.026） = 0。
9、027 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1fcb*ho/fy = 1。000*14。31000160*0。027/300 = 203mm2 5) 验算最小配筋率 = As/（bh) = 203/（1000*180） = 0.113 min = 0.200 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = min*bh = 0.2001000180 = 360 mm2 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 2.Y向底板钢筋 1) 确定Y向板底弯矩 My = 表中系数(G*gk+Qqk）*Lo2 = （0.0176+0。01760.200）*（1。200*0。000+1.400*507.000
10、)*0。82 = 9.594 kN*m 2） 确定计算系数 s = o*Mx/(1fcbhoho) = 1。00*9.594106/（1。00*14.31000160160) = 0.026 3） 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（12s） = 1-sqrt(120。026) = 0。027 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1fcbho/fy = 1.00014。3*10001600。027/300 = 203mm2 5) 验算最小配筋率 = As/（bh) = 203/(1000*180） = 0.113 min = 0。200 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = minb*h
11、= 0.2001000*180 = 360 mm2 采取方案d10170, 实配面积461 mm2 3。X向支座左边钢筋 1） 确定左边支座弯矩 Mox = 表中系数(Ggk+Q*qk）Lo2 = 0。0513*（1.200*0。000+1。400507。000)0.82 = 23。304 kNm 2) 确定计算系数 s = o*Mx/（1fc*b*ho*ho) = 1。00*23.304106/（1.00*14.3*1000160160） = 0。064 3） 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（12s） = 1-sqrt(120。064） = 0.066 4） 计算受拉钢筋面积 As =
12、 1fc*bho*/fy = 1.00014。3*1000160*0。066/300 = 502mm2 5） 验算最小配筋率 = As/（bh) = 502/（1000180) = 0.279% min = 0。200 满足最小配筋要求 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 4。X向支座右边钢筋 1） 确定右边支座弯矩 Mox = 表中系数(Ggk+Qqk）*Lo2 = 0.0513（1.2000.000+1。400507。000）*0。82 = 23.304 kNm 2) 确定计算系数 s = oMx/（1*fcbhoho) = 1。0023。304106/（1.0014.3100
13、0*160*160) = 0。064 3) 计算相对受压区高度 = 1sqrt（12*s） = 1-sqrt（120。064) = 0.066 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1fcb*ho/fy = 1。00014.3*1000*1600.066/300 = 502mm2 5） 验算最小配筋率 = As/(b*h） = 502/（1000180） = 0.279% min = 0.200 满足最小配筋要求 采取方案d10170， 实配面积461 mm2 5。Y向上边支座钢筋 1） 确定上边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Qqk）Lo2 = 0.0513（1。2000。000+1.
14、400507。000)0.82 = 23。304 kN*m 2） 确定计算系数 s = o*Mx/（1fc*b*hoho） = 1。0023。304106/(1.00*14。31000160*160) = 0。064 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（1-2*s) = 1sqrt(120。064） = 0。066 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1*fcb*ho/fy = 1。00014。3*1000160*0。066/300 = 502mm2 5） 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/(1000*180） = 0。279% min = 0。200 满足最小配筋要求
15、采取方案d10170， 实配面积461 mm2 6。Y向下边支座钢筋 1） 确定下边支座弯矩 Moy = 表中系数（Ggk+Q*qk)*Lo2 = 0.0513（1。200*0.000+1。400*507。000)0。82 = 23.304 kNm 2） 确定计算系数 s = oMx/(1fcbhoho） = 1。0023。304106/(1。00*14。3*1000160*160） = 0。064 3） 计算相对受压区高度 = 1-sqrt（12s) = 1sqrt（1-2*0。064) = 0。066 4） 计算受拉钢筋面积 As = 1*fcbho/fy = 1.00014。310001
16、600。066/300 = 502mm2 5） 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 502/（1000*180） = 0.279 min = 0。200% 满足最小配筋要求 采取方案d10170, 实配面积461 mm2六、跨中挠度计算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1。计算荷载效应 Mk = Mgk + Mqk = （0.0176+0。01760.200）*(0.000+507.000）*0。82 = 6.853 kNm Mq = Mgk+q*Mqk = (0。0176+0。01760.200）(0。000+1。000507
17、.000）0.82 = 6。853 kNm 2。计算受弯构件的短期刚度 Bs 1） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0。87ho*As) （混凝土规范式 8。1.33) = 6。853106/(0。87*160461） = 106。793 N/mm 2） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5bh = 0。51000180= 90000mm2 te = As/Ate （混凝土规范式 8。1.24) = 461/90000 = 0.512 3） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1.10。65ft
18、k/（tesk） (混凝土规范式 8.1。22） = 1。10。652。01/(0.512%106。793） = -1。288 因为不能小于最小值0。2,所以取 = 0。2 4） 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0105/3。00104 = 6.667 5） 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f=0 6） 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(bho）= 461/（1000*160) = 0。288 7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs Bs = Es*Asho2/1。15+0。2+6E*/(1+ 3.5f)（混凝土规范式8.2.3-1） =
19、2。0105*4611602/1。150.200+0.2+66。667*0。288/（1+3.50。0） = 4。329103 kNm2 3。计算受弯构件的长期刚度B 1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当=0时，=2.0 (混凝土规范第 8。2。5 条） 2） 计算受弯构件的长期刚度 B B = Mk/(Mq(-1)+Mk）Bs (混凝土规范式 8。2.2) = 6.853/（6。853*(2。0-1)+6.853)4。329103 = 2。164103 kN*m2 4.计算受弯构件挠度 fmax = f*(qgk+qqk)Lo4/B = 0。00127(0。000+507
20、。000）*0.84/2。164103 = 0。122mm 5。验算挠度 挠度限值fo=Lo/200=800/200=4。000mm fmax=0。122mmfo=4。000mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算: 1.跨中X方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mx = 表中系数（gk+qk）Lo2 = (0.0176+0。01760.200）(0。000+507。000）0.82 = 6。853 kNm 2） 带肋钢筋,所以取值vi=1。0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0.87hoAs） （混凝土规范式 8。1.33） =6。853106/(0.87
21、160*461） =106.793N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5bh=0。51000*180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8。1。24） =461/90000 = 0。0051 因为te=0。0051 0.01，所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.10.65*ftk/（te*sk） （混凝土规范式 8。1。22） =1。10。65*2.010/（0.0100106.793) =0。123 因为=0.123 0。2，所以让=0.2 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1
22、000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （nidi2)/（nividi） =5*1010/(51.0*10）=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es(1。9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8。1.21) =2。10。200*106。793/2。0105*（1.9*20+0。0810/0.0100） =0.0265mm 0。30， 满足规范要求 2。跨中Y方向裂缝 1） 计算荷载效应 My = 表中系数(gk+qk)Lo2 = (0。0176+0。01760.200)（0。000+507。000）0。82 =
23、6.853 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1。0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87ho*As) (混凝土规范式 8.1。33) =6。853106/（0.87160461) =106.793N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5b*h=0.5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8.1.24） =461/90000 = 0。0051 因为te=0。0051 0。01,所以让te=0。01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1
24、.10。65ftk/（te*sk） （混凝土规范式 8。1。22） =1.10.65*2。010/（0。0100106。793） =0.123 因为=0。123 0。2，所以让=0。2 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （nidi2）/（ni*vi*di） =5*1010/（5*1。0*10)=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es（1。9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8。1。21） =2.10.200*106.793/2。0105*(1.920+0。0810/0。0
25、100） =0。0265mm 0。30， 满足规范要求 3。支座上方向裂缝 1） 计算荷载效应 Moy = 表中系数（gk+qk)Lo2 = 0。0513*（0.000+507.000）*0.82 = 16。646 kN*m 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1。0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As） (混凝土规范式 8.1。33） =16。646106/（0。87*160461) =259。397N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5*bh=0.5*1000180=9000
26、0 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8。1。24) =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0.01，所以让te=0.01 5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.10.65ftk/（te*sk） (混凝土规范式 8。1。22） =1.10.65*2。010/(0。0100*259.397） =0.596 6） 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (nidi2）/（ni*vi*di） =5*1010/（51。010）=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=c
27、rsk/Es(1。9c+0。08Deq/te） (混凝土规范式 8.1。21） =2。10。596259。397/2。0105（1。920+0.08*10/0。0100） =0。1917mm 0。30, 满足规范要求 4.支座下方向裂缝 1） 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk）Lo2 = 0。0513(0。000+507.000)*0.82 = 16。646 kNm 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1。0 3） 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0。87ho*As） （混凝土规范式 8.1.33） =16。646106/(0.87160461)
28、 =259。397N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积,Ate=0.5b*h=0。5*1000*180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8。1。24） =461/90000 = 0。0051 因为te=0。0051 0。01，所以让te=0。01 5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。10.65*ftk/(te*sk） （混凝土规范式 8。1.22） =1.10.652.010/（0。0100259。397) =0.596 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7) 计算
29、受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （ni*di2）/(nividi） =5*1010/(51.010）=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es(1。9c+0。08Deq/te） （混凝土规范式 8。1。21) =2。10。596259。397/2。0105（1.920+0.0810/0。0100） =0。1917mm 0。30， 满足规范要求 5.支座左方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mox = 表中系数（gk+qk）*Lo2 = 0。0513（0。000+507.000)*0.82 = 16。646 kN*m 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1。0 3） 计算按荷载荷载效应
30、的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87ho*As) (混凝土规范式 8.1.33） =16.646106/（0。87160461） =259.397N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5*b*h=0.5*1000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8.1。24） =461/90000 = 0.0051 因为te=0.0051 0。01，所以让te=0.01 5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。1-0。65ftk/（te*sk) (混凝土规范式 8。1.22) =1.10。
31、65*2。010/（0。0100259.397) =0.596 6） 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= （ni*di2）/（nividi） =5*1010/（5*1。0*10）=10 8） 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es(1。9c+0。08Deq/te） （混凝土规范式 8。1。21） =2。10.596259.397/2.0105（1。920+0.0810/0。0100) =0。1917mm 0.30， 满足规范要求 6。支座右方向裂缝 1） 计算荷载效应 Mox = 表中系数（gk+q
32、k）Lo2 = 0。0513*（0.000+507.000）0。82 = 16.646 kNm 2） 带肋钢筋，所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/（0。87*hoAs) （混凝土规范式 8。1.33） =16。646106/（0。87*160461) =259。397N/mm 4） 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0。5b*h=0。5*1000180=90000 mm2 te=As/Ate （混凝土规范式 8。1.24) =461/90000 = 0。0051 因为te=0。0051 0。
33、01,所以让te=0。01 5） 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。10。65*ftk/(tesk） (混凝土规范式 8.1。22） =1.10.65*2.010/（0.0100*259。397) =0.596 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/170 =5 7） 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (nidi2）/（nividi） =510*10/(5*1.0*10）=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=crsk/Es(1。9c+0.08Deq/te） （混凝土规范式 8。1。21) =2。1*0.596*259.397/2.0105*
34、(1。920+0。08*10/0。0100） =0.1917mm 0。30， 满足规范要求 经过上面计算，可知在地下室顶板以下采用0。8m*0。8m立杆间距进行支撑可以满足要求,结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算，如下所示.六、地下室顶板加固支撑验算1、地下室顶板与梁加固：在行车道路范围内,宽度5.6米,沿地下室顶板，采用满堂架加固，钢管选用钢管类型为483。0，顶面设支承顶托,顶托与结构接触面用50100mm枋木.支架搭设高度为4。0m，立杆的纵距 b=0.8m,立杆的横距 l=0。8m，立杆的步距 h=1.60m。 2、加固钢管搭设图：3、立杆的稳定性计算 (1）、轴向力计算：计算参数:
35、（考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架；同时结构的自重仍由支架承受.）进行支架体系的核算.1）轴向力计算：钢筋混凝土自重25。00kN/m3，施工活荷载2。0kN/m2， 扣件计算折减系数取1。0。由永久荷载效应控制的组合：Q=0。91.3525.000。18+0。71.402。0 = 0.9（6。1+1。96)=7。25kN/m2轮压力：取为100kNq=1.3Q/（ bcxbcy)=1.3100/(0.96*0。56）=242KN/m2计算单元按立杆800800间距,考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为：（减去消防车和覆土)N=（242437。25)0。80。81/4=30。7KN采用的钢管类型为483.0. (2）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 30。7kN ； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗）,W=4.788cm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层