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1、ar 第 23 卷 第 3 期 航 空 学 报 Vol. 23 No. 3 2002 年 5 月 ACTA AERONAUTICA ET ASTRONAUTICA SINICA May 2002 文章编号 ： 1000-6893(2002)03-0237-04 非线性油膜支承裂纹转子振动特性分析 万方义，许庆余，华军 ( 西安交通 大学工程力学 系， 陕西西安 710049) ANALYSIS ON THE VIBRATION CHARACTERISTICS OF CRACKED ROTOR WITH NONLINEAR OIL FILM BEARING WAN Fang-yi, XU Qin
2、g-yu, HUA Jun (Department of Engineering Mechanics, Xi an laotong University, Xi an 710049, China) 摘要： 以 具有无限长轴 承和无限短轴 承支承的横向 裂纹转子为研 究对象， 分析 在非线性油膜 力与横向裂纹 联合 作用时 ， Jeffcott 转子的 动力特性， 并将其与刚 性支承情况 进行比较。 结果表明轴 承油膜力的 存在对裂 纹 转子的 振动影响 较大， 一般将 降低转子的振 动， 这样势必 增加转子裂纹 故障诊断的难 度。 所以， 在 进行裂纹转 子的故 障诊断时 ， 必须考虑到 支承
3、条件的影 响， 建立合理 的动力学模型 。 关键词： 裂纹转子； 故 障诊断； 油膜 力； 轴承； 动 力学模型 中图分类 号： V231. 96 文献标识 码： A Abstract The dynamic characteristics of cracked rotors and their early fault diagnosis are one of the key tasks of rotating machinery, which have been focused by many researchers. In this paper, a rotor with a transv
4、erse crack, supported on a nonlinear oil film bearing, is investigated. The bearing is considered as a long one or a short one. With consideration of the crack and the nonlinear oil film force together, the movement equation is set up and solved by the Newmark method. And their spectra are compared
5、with the rigid support case. The results show that the oil film force affects the vibration of the cracked rotor heavily, and always reduces it. This will make it more difficult to diagnose its early faults. So when a cracked rotor is going to be studied, the conditions of bearing must be taken into
6、 account and a reasonable nonlinear dynamic model should be set up. Key words cracked rotor; fault diagnosis; oil film force; bearing; dynamic model 20 世纪 70 年代，国内外不断发生旋转机械 转 轴 上出现横向裂纹的事故，造成了巨大的经济 损失 和人员伤亡，迫使人们开始研宄轴上裂纹及 带有裂 纹的旋转机械系统动力特性，提取故障特 征信息， 进行裂纹转子故障的早期诊断。 裂纹转子的动力特性一直是人们研宄的关键 问题之一。以前的研宄大多集中于这类
7、转子动力 学 模型设计 h2!但是，对于转子的支承，多采用较 为 简单的情况，集中于刚性支承或是线性油膜轴 承支 承例如，廖明夫 3研宄了刚性支承裂纹转 子的非线 性特性，并结合试验运用正反进动量进 行这类故障 的诊断。赵玉成 4进行了裂纹转子的 弯 扭耦合振动 特性分析。朱厚军 5分析了刚性支 承裂纹转子在转 轴涡动时的耦合振动。郑吉兵 6 则研宄了支承在线 性油膜轴承上裂纹转子的振动 特 A. S. Sekl m 研究 了刚性支承裂纹转子通 收稿日期： 2001-04-25;修订日期： 2001-12-11 文章网址 ： http /www. 过临界转速时的瞬态特征 T. C. Tsai
8、s在对裂纹 转 子的文献作了大量调查的基础 上，并用传递矩 阵法 研宄了具有横向裂纹的刚支转子动力特征 而工程实 际中，特别是高速转子都采用滑动油膜 轴承，其支 承条件不能简单地用线性模型来模拟 或者忽略其影 响。 本文以非线性滑动轴承支承的裂纹转子为研 宄 对象，分别考虑长轴承和短轴承支承下，非线性 油 膜力和裂纹同时存在时的 Jeffco11 转子动力特 性， 并分析比较了考虑油膜力后裂纹转子与刚支 情形的 差别以及裂纹参数和轴承参数改变对其动 力特性的 影响。 1 油膜轴承支承裂纹转子的运动微分方程 考虑支承在油膜轴承上具有横向裂纹的 Jef- fcott 转子（如图 1),其运动微分方
9、程 6为式 （ U 引 进 固 定 Sommerfeld 参数 6 S = ( ) / (CF)U/Cp)2,可得出长、短轴承支承条件下裂 纹转 子无量纲运动微分方程，如式（式（ 3 238 航 空 学 报 第 23 卷 叫裂纹角； /(0 )为裂纹开合函数，当裂纹较小时， 采用简单的方波模型就比较接近实际 9 ; Px 和 A 分别是支承轴承在轴颈偏心率靖卩极角 j 方向上 的油膜反力 1 ，并采用长轴承模型和短轴承 2 数值模拟计算及结果分析 图 l 支承在油膜轴承上的裂纹转子示意图 Fig. 1 The cracked rotor with oil film bearing 式（ 1)中
10、： U 为质量偏心的相对坐标轴 a 相位，也 取裂纹转子的有关参数分别为：外阻尼比 D =0. 01;转速比 _= 0. 6;质量偏心 eP= 0. 1:初 始 裂纹角 & 0;重力参数 ffg= 1. 1;固定 Som- merfeld 参数 (1)裂纹参数 A/t 变化对转子振动特性的影 p 第 3 期 万方义等 :非线性油膜支承裂纹转子振动特性分析 239 响 当裂纹参数时 &= 0. 1,结果如图 2 所示， 图 2(a), (b), (c)分别对应着刚性支承、长轴承 支承 和短轴承支承情况下，裂纹转子的轴心轨迹 及 X, j 方向振动的 FFT 分析。其中频谱图中的频 谱是 相对频谱
11、。 图 2 AA： = 0. 1 时裂纹转子的轴心轨迹 及 其 方 向 的 频 谱 比 较 U)刚性支承；（ b)长轴承支承；（ c) 短轴承支承 Fig. 2 The orbit of cracked rotor and comparison of its spectra in x and j orientation whenA： = 0.1 (a) rigid support; (b) long bearing; (c) short bearing 比较图 2 可以看出， 3 种支承条件下裂纹转 子的振动完全不同。转子响应频谱中都有明显的 K 分量和 2分量，而考虑油膜力后 2分量占 基
12、频的比重较刚性支承时降低了许多。 增大裂纹参数 A/t= 0.35,此时 3 种支承条件 下，转子的轴心轨迹与频谱图如图 3 3 种情形下， 转子的振动都有所加剧。同时，刚性支承转子的 j; 方向频谱中， 2C 分量超过了基频分量。但是考 虑 油膜力后，这种情况都没有出现比较长短轴承 支 承情形，可以发现，短轴承支承下的方向频谱 中 X 分量占基频的比 重较大 由此可见，随着裂纹参数在一定范围的增加， 无论油膜力存在与否，转子的振动都会加剧，同 时 响应频谱中出现较大的 I 分量。但是，考虑油膜 力后，这种影响得到了抑制。当裂纹较大时 (A/t= 0. 35),油膜力对裂纹的抑制作用很明显，而
13、长轴 承的抑制效果似乎更好些 (2)轴承参数对转子动特性的影响 为了弄清 油膜力对裂纹引起的转子振动的抑 制作用，这里 进一步讨论轴承参数对转子的影响。 图 3 Ah 0.35 时裂纹转子的轴心轨迹 及 其 ; 方 向 的 频 谱 比 较 U)刚性支承；（ b)长轴承支承；（ c)短轴承支承 Fig. 3 The orbit of cracked rotor and comparison of its spectra in x and y orientation whenA： = 0. 35 (a) rigid support; (b) long bearing; (c) short bear
14、ing 固定 Sommerfeld 参数 S。 = ( ZkoAZ ) /( ) (i?/c )2 , 是 转 子 轴 承 参 数 和 固 有 频 率 的 综 合 参 数，体现的是转子的支承特 1 生所以，这里用 S。 来 讨论轴承参数的影响。 裂纹参数 A/t= 0. 35 时，分别取 S。为 0. 3, 0. 6, 0. 9,相应的长轴承支承裂纹转子的响应 图 4 不同心时长轴承支承裂纹转子的轴心轨迹 及 其 方 向 的 频 谱 比 较 (a)5,o= 0. 3; (b)iSo= 0. 6; (c).S,o= 0. 9 Fig. 4 The orbit of cracked rotor w
15、ith long bearing and its spectra in x and j orientation when So is various 24 0 航 空 学 报 第 23 卷 4 可以看出，随着 &从 0. 3 增大到 0. 9,转子响 应 频谱的幅值逐一降低。但是， 2频谱分量却变 大 , 尤其是方向。 相同参数下，短轴承支承的情形如图 5 所示， 其 x 方向频谱变化不是很明显，但是；方向的变 化 与长轴承支承时相似 ,基频幅值降低的同时 2 X 分 量的幅值提高许多，甚至超过了基频分量（图 图 5 不同心时短轴承支承裂纹转子的轴心轨迹 及其；方向 的频谱比较 (a) *S,
16、o= . 3; (b) 0= . 6; (c) So= 0. 9 Fig. 5 The orbit of cracked rotor with short bearing and its spectra in x and y orientation when So is various 参 考 文 献 1 Hanidi L, Piaud J B, Pastorel H, et al. Modal parameters for cracked rotors models and comparisons J. Journal of Sound and Vibration, 1994, 175(2)
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22、ter Conser- vancy and Hydroelectric Power, 2000,21(4)： 34- 38.) 10钟一谔，何衍宗，王正，等 转子动力学 M.北京 :清华 大学出版社 ， 1987. (Zhong Y E, He Y Z, Wang Z, et al. Rotor dynamics M. Beijing Tinghua University Press, 1987.) 作者简介： 亏方义（ 1973-)男，河南商城人，西安交 S 大学工程力学专业博士研究生，主要研究 5*向为非线性转子动力学及故障诊断。电 S： 029- 3067190 许庆余（ 1934-)男，江苏常州人，西安交通大学教授，工程力学 专业博士生导师，主要研究方向为非线性转子动力学、结 构模态 分析和机械振动控制。联系电话： 029- 2669456 _华军（ 1971-)男，山东菏 泽人，西安交 通大学工程力学专业博士研究生，主要研究 方向为非线性转子动力学及模态分析。联系 电话： 029- 2674949 (责任编辑 李铁柏）