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1、宜兴主梁连续梁挂篮施工检算一、计算荷载1、挂篮构造荷载a、底模平台及底模m，底纵梁长5.4m，底模纵梁采用I36a60.0kg/m，底纵梁共27根，总重87.48kN。mKN。mKN。底模平台及联结系，栏杆等其余重量约200KN。KN。底模平台及底模总重：320KN；b、挂篮主梁重量五组梁略2、内外模重量略3、砼箱梁荷载混凝土荷载根据各节段实际重量加载。二、底模平台计算本挂篮悬臂浇筑长度分3.0m、3.5m与4m，取不同节段长的控制梁段分别计算。其中1#块、4#块与8#块为控制梁段。1#块：节段长3.0m，砼方量120.5m3，重313.3t。4#块：节段长3.5m，砼方量114.4m3，重2
2、97.6t。8#块：节段长4.0m，砼方量94.6m3，重246.1t。纵梁荷载计算：每片纵梁承当箱梁底板及腹板砼q1=砼分布面积265KN/m每片纵梁上的底模荷载以1.0kN/m2计底模分布宽度KN/m外导梁上的外模荷载以3.0kN/m2计：外模分布宽度 KN/m内导梁上的内模荷载以1.5kN/m2计：内模分布宽度 KN/m施工荷载(以2.5KN/m2计)q5 分布宽度KN/m底模平台纵梁采用I36a计算。1#块，4#块，8#块每片底模纵梁及内外导梁所对应的荷载参数如附表所示：表一：见excel附表三、前后下横梁计算：一1#号块：1、1#块后下横梁拟采用240a计算：混凝土施工时，1#块段后
3、下横梁受力最不利。后下横梁吊点反力计算如下：后吊点反力(KN)：R1=51.5；R2=261.2；R3=194.6；R4=211.2；R5=208.2；R6=208.1；R7=215.1；R8=197.6；R9=272.1；R10=55.9；最大挠度=5mm；混凝土施工时最大组合应力为：=32 MPa；受力变形均满足要求。2、1#块前下横梁拟采用240a计算：前下横梁吊点反力计算如下：前吊点反力略如上图所示。前下横梁剪力： 最大剪力V=KN组合应力22Mpa；3、1#块前上横梁，受力图示及支反力如下：5组主梁支反力如上图示。前上横梁剪力计算： 最大剪力V=202KN前上横梁弯矩计算： 最大弯矩
4、M=KN最大挠度=3mm；混凝土施工时最大组合应力为：=89.3 MPa；受力变形均满足要求。二4#号块：1、后下横梁受力不受控制，检算略。2、前下横梁：拟采用240a计算支反力吊点反力计算如下：简图略 简图略最大组合应力：66.5Mpa。 3、4#块前上横梁：拟采用240a计算支反力主梁前吊点力计算如下：最大剪力V=KN 简图略最大弯矩M= 简图略最大组合应力：Mpa。 三8#号块：1、后下横梁受力不受控制，检算略。2、前下横梁：拟采用240a计算支反力吊点反力计算如下：最大剪力V=104.3KN简图略最大弯矩M=31.6KN.m 简图略最大组合应力：30Mpa。 3、8#块前上横梁：拟采用
5、240a计算支反力主梁前吊点力计算如下：最大剪力V=KN 简图略最大弯矩M=KN.m 简图略最大组合应力：Mpa。 四挂篮走行：采用外导梁走行此挂篮体型比拟庞大，可采用2次走行，即前一节段浇筑完成后，将挂篮底模临时吊挂于已施工梁前端，前上横梁后退3m/4m一个节段长，解除挂篮后锚固。首先走行主桁系统支腿、主梁、导梁，主桁系统走行到位后，安装挂篮后锚固。第二次走行模板系统，及外模底模，及内模系统在导梁上滑移到位。模板系统采用导梁走行，后下横梁走行受力变形较大，成控制工况。此处检算后下横梁走行工况：后下横梁走行跨度为21.34；底模系统不含下横梁重重约200KN。后下横梁承重100KN，按均布加载
6、在21.34m范围，那么q=100/21.34=4.7KN.m，拟采用2I50a与2HW588型钢检算：受力简图如下：1、后下横梁假设采用2I50a走行时导梁吊点反力R=74.2KN；后下横梁弯矩：M=380KN.m； 弯矩应力=102 Mpa；挠度=189mm；fmax/L=189/21340=1/113； 变形太大，不满足要求；2、后下横梁假设采用2HW588：走行时导梁吊点反力R=89.6KN；后下横梁弯矩：M=449.4KN.m； 弯矩应力=56 Mpa；挠度=88mm；fmax/L=88/21340=1/243； 变形稍大大，但对于走行工况，可以采用。四、贝雷梁主梁1、受最大前吊点反
7、力，主梁检算贝雷梁采用整体受力计算：最大前吊点力：1#块402KN、4#快(427KN)、8#块421.3KN，三个块段前支点及后锚固力计算如下：从上往下依次为1、4、8#块模型：最大剪力依次为：最大弯矩依次为：主梁前端挠度计算如下：五组贝雷梁主梁均采用3片上下弦加强型构造，那么单组贝雷梁3片上下弦加强型计算参数如下：几何特性：Wx=310-3m3=10-2m3；Ix=210-3m3=10-2m4；2=5062 KN.m；2=735 KN；以上3个节段施工，主梁最大受力情况：V =735 KN；M= 5062 KN.m；最大挠度=mm；fmax/L=/6000=1/3101/250以上数据计算
8、满足受力要求。2、三个块段砼施工，5组主梁支点反力计算如下：贝雷梁采用整体受力计算。1#、4#、8#块施工时的反力代入计算，分别得到反力如下从截面左边数起：编号单片主梁前吊点反力KNR锚KNR前KN1#第一组2511#第二组4021#第三组3631#第四组4001#第五组2954#第一组4#第二组4274#第三组3834#第四组4#第五组3208#第一组8#第二组8#第三组3608#第四组3968#第五组302五、挂篮空载走行稳定系数计算本挂篮走行方式为二次走行，即前一节段浇筑完成后，将挂篮底模临时吊挂于已施工梁前端，前上横梁后退3m/4m一个节段长，解除挂篮后锚固。首先走行主桁系统支腿、主梁
9、、导梁，主桁系统走行到位后，安装挂篮后锚固。第二次走行模板系统，及外模底模，及内模系统在导梁上滑移到位。挂篮空载走行最不利工况为主梁前移及就位状态，后锚固处在未锚固状态。主梁自重kN；主梁在前支腿位置前后平衡前上横梁kN；前吊挂：22KN；横联a重KN，横联b重KN，后支腿重25KN；前后上横梁采用空载走行反力计算。整体稳定计算图示(单位：mm) 倾覆力矩由主梁及平联自重、前上横梁及后支腿。以前支腿为倾覆旋转点计算：稳定力矩：M1=0+25=倾覆力矩：M2=0+2.5+225.5+=挂篮空载走行时的稳定系数K=M1/M2=/=挂篮主桁系统走行稳定系数小于2.0，主梁走行需压重。在靠后锚固位置压重200KN,那么稳定力矩为：M1=25+200=挂篮空载走行时的稳定系数K=M1/M2=/=2.0；综上，挂篮主梁走行，主梁后锚固附近需压重200KN,即可满足走行稳定要求。附注说明：本挂篮施工荷载按2.5KN/计算通常施工荷载总重不超过15t，但因本挂篮施工面积大，现场施工堆载的不确定性，本挂篮总施工荷载按计算的40t考虑，未打折。详见excel计算表格。挂篮施工控制节段重：313t；第 9 页