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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 宜兴主梁连续梁挂篮施工检算一、运算荷载1、挂篮结构荷载a、底模平台及底模m,底纵梁长 5.4m,底模纵梁采纳 87.48kN；mKN；mKN ；I36a60.0kg/m,底纵梁共 27 根,总重底模平台及联结系,栏杆等其余重量约 200KN；KN；底模平台及底模总重： 320KN；b、挂篮主梁重量五组梁略2、内外模重量 略3、砼箱梁荷载 混凝土荷载依据各节段实际重量加载；二、底模平台运算本挂篮悬臂浇筑长度分3.0m、3.5m 和 4m,取不同节段长的掌握梁段分别计算；其中 1#块、 4#块和 8#块为掌握梁段；1#块：节段长 3.0m,砼方量
2、120.5m3,重 313.3t；4#块：节段长 3.5m,砼方量 114.4m3,重 297.6t；8#块：节段长 4.0m,砼方量 94.6m3,重 246.1t；纵梁荷载运算：每片纵梁承担箱梁底板及腹板砼 q1=砼分布面积26 5KN/m 每片纵梁上的底模荷载以 1.0kN/m2 计 底模分布宽度 KN/m 名师归纳总结 外导梁上的外模荷载以3.0kN/m2 计：第 1 页,共 12 页 外模分布宽度KN/m - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 内导梁上的内模荷载以 1.5kN/m2 计： 内模分布宽度 KN/m 施工荷载 以 2.5KN/m2 计
3、q5 分布宽度 KN/m 底模平台纵梁采纳 I36a 运算；1#块, 4#块, 8#块每片底模纵梁及内外导梁所对应的荷载参数如附表所示：表一：见 excel 附表三、前后下横梁运算：一 1#号块：1、1#块后下横梁拟采纳 240a 运算：混凝土施工时, 1#块段后下横梁受力最不利；后下横梁吊点反力运算如下：后吊点反力 KN：R1=51.5；R2=261.2；R3=194.6；R4=211.2；R5=208.2；R6=208.1；R7=215.1；R8=197.6；R9=272.1；R10=55.9；名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 12 页精选学习资料 - - - - -
4、 - - - - 最大挠度 =5mm；混凝土施工时最大组合应力为：=32 MPa；受力变形均满意要求；2、1#块前下横梁拟采纳 240a 运算：前下横梁吊点反力运算如下：前吊点反力略如上图所示；前下横梁剪力：最大剪力 V=KN 组合应力 22Mpa；3、1#块前上横梁,受力图示及支反力如下：名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 5 组主梁支反力如上图示；前上横梁剪力运算：最大剪力 V=202KN 前上横梁弯矩运算：最大弯矩 M=KN 最大挠度 =3mm；混凝土施工时最大组合应力为：二 4#号块：=89.3 MPa；受力
5、变形均满意要求；1、后下横梁受力不受掌握,检算略；2、前下横梁：拟采纳 240a 运算 支反力吊点反力运算如下：简图略名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 简图略最大组合应力： 66.5Mpa；3、4#块前上横梁：拟采纳 240a 运算 支反力主梁前吊点力运算如下：最大剪力 V=KN 简图略最大弯矩 M= 简图略最大组合应力： Mpa；三 8#号块：1、后下横梁受力不受掌握,检算略；2、前下横梁：拟采纳 240a 运算 支反力吊点反力运算如下：最大剪力 V=104.3KN 简图略最大弯矩 M=31.6KN.m 简图略最
6、大组合应力： 30Mpa；3、8#块前上横梁：拟采纳 240a 运算 支反力主梁前吊点力运算如下：名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 最大剪力 V=KN 简图略最大弯矩 M=KN.m 简图略最大组合应力： Mpa；四挂篮走行：采纳外导梁走行此挂篮体型比较巨大, 可采纳 2 次走行, 即前一节段浇筑完成后, 将挂篮底模暂时吊挂于已施工梁前端,前上横梁后退3m/4m一个节段长,解除挂篮后锚固；第一走行主桁系统支腿、主梁、导梁,主桁系统走行到位后,安装挂篮后锚固；其次次走行模板系统,及外模底模,及内模系统在导梁上滑移到位；
7、模板系统采纳导梁走行,后下横梁走行受力变形较大,成掌握工况；此处检算后下横梁走行工况：后下横梁走行跨度为21.34；底模系统不含下横梁重重约 200KN；后下横梁承重 100KN,按均布加载在 21.34m 范畴,就 q=100/21.34=4.7KN.m,拟采纳 2I50a 和 2HW588 型钢检算：受力简图如下：1、后下横梁假设采纳 2I50a 走行时导梁吊点反力 R=74.2KN；后下横梁弯矩： M=380KN.m ； 弯矩应力 =102 Mpa；挠度 =189mm；fmax/L= 189/21340=1/113； 变形太大,不满意要求；名师归纳总结 2、后下横梁假设采纳2HW588：
8、第 6 页,共 12 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 走行时导梁吊点反力 R=89.6KN；后下横梁弯矩： M=449.4KN.m ； 弯矩应力 =56 Mpa；挠度 =88mm；fmax/L= 88/21340=1/243； 变形稍大大,但对于走行工况,可以采纳；四、贝雷梁主梁1、受最大前吊点反力,主梁检算贝雷梁采纳整体受力运算 ：最大前吊点力： 1#块402KN、4#快427KN 、8#块 421.3KN,三个块段前支点及后锚固力运算如下：最大剪力依次为：从上往下依次为 1、4、8#块模型：名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共
9、 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 最大弯矩依次为：主梁前端挠度运算如下：名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 五组贝雷梁主梁均采纳3 片上下弦加强型结构,就单组贝雷梁3 片上下弦加强型运算参数如下：几何特性： Wx=3 10-3m 3= 10-2m 3；Ix=2 10-3m 3= 10-2m 4； 2=5062 KN.m； 2=735 KN；以上 3个节段施工,主梁最大受力情形：V =735 KN ；M= 5062 KN.m ；最大挠度 =mm；fmax/L= /6000=1/3101/250
10、 以上数据运算满意受力要求；2、三个块段砼施工, 5 组主梁支点反力运算如下：贝雷梁采纳整体受力运算；1#、4#、8#块施工时的反力代入运算,分别得到反力如下从截面左边数起：名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 编号单片主梁前吊点R锚KNR前 KN反力 KN1#第一组 251 1#其次组 402 1#第三组 363 1#第四组 400 1#第五组 295 4#第一组4#其次组 427 4#第三组 383 4#第四组4#第五组 320 8#第一组8#其次组8#第三组 360 8#第四组 396 8#第五组 302 五、挂
11、篮空载走行稳固系数运算本挂篮走行方式为二次走行, 即前一节段浇筑完成后, 将挂篮底模暂时吊挂于已施工梁前端,前上横梁后退3m/4m一个节段长,解除挂篮后锚固；第一走行主桁系统支腿、主梁、导梁,主桁系统走行到位后,安装挂篮后锚固；其次次走行模板系统,及外模底模,及内模系统在导梁上滑移到位；名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 12 页精选学习资料 - - - - - - - - - 挂篮空载走行最不利工况为主梁前移及就位状态,后锚固处在未锚固状态；主梁自重 kN；主梁在前支腿位置前后平稳前上横梁 kN；前吊挂： 22KN；横联 a 重 KN,横联 b 重 KN,后支腿重 25
12、KN；前后上横梁采纳空载走行反力运算；整体稳固运算图示 单位： mm 倾覆力矩由主梁及平联自重、前上横梁及后支腿；以前支腿为倾覆旋转点计 算：稳固力矩： M1= 0+25 = 倾覆力矩： M2= 0+ 2.5+22 5.5+ = 挂篮空载走行时的稳固系数 K=M1/M2=/= 挂篮主桁系统走行稳固系数小于 200KN,就稳固力矩为：M1=25 +200 = 挂篮空载走行时的稳固系数 K=M1/M2=/=2.0 ；2.0 ,主梁走行需压重；在靠后锚固位置压重名师归纳总结 综上,挂篮主梁走行,主梁后锚固邻近需压重200KN,即可满意走行稳固要求；第 11 页,共 12 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 附注说明：本挂篮施工荷载按2.5KN/ 运算通常施工荷载总重不超过15t ,但因本挂篮施工面积大, 现场施工堆载的不确定性, 本挂篮总施工荷载按运算的40t 考虑,未打折；详见 excel 运算表格；挂篮施工掌握节段重： 313t ；名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 12 页