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1、宜兴主梁连续梁挂篮施工检算一、计算荷载1、挂篮结构荷载a、底模平台及底模m，底纵梁长 5.4m，底模纵梁采用I36a60.0kg/m ，底纵梁共 27 根，总重87.48kN。mKN。mKN。底模平台及联结系，栏杆等其余重量约200KN。KN。底模平台及底模总重： 320KN；b、挂篮主梁重量五组梁略2、内外模重量略3、砼箱梁荷载混凝土荷载根据各节段实际重量加载。二、底模平台计算本挂篮悬臂浇筑长度分3.0m、 3.5m 和 4m，取不同节段长的控制梁段分别计算。其中 1#块、4#块和 8#块为控制梁段。1#块：节段长 3.0m，砼方量 120.5m3，重 313.3t。4#块：节段长 3.5m
2、，砼方量 114.4m3，重 297.6t。8#块：节段长 4.0m，砼方量 94.6m3，重 246.1t。纵梁荷载计算：每片纵梁承担箱梁底板及腹板砼q1=砼分布面积 265KN/m 每片纵梁上的底模荷载以1.0kN/m2 计底模分布宽度 KN/m 外导梁上的外模荷载以3.0kN/m2 计 ：外模分布宽度KN/m 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 12 页内导梁上的内模荷载以1.5kN/m2 计 ：内模分布宽度KN/m 施工荷载 (以 2.5KN/m2 计)q5 分布宽度 KN/m 底模平台纵梁采用I36a计算。1#块，
3、4#块，8#块每片底模纵梁及内外导梁所对应的荷载参数如附表所示：表一： 见 excel 附表三、前后下横梁计算：一 1#号块：1、1#块后下横梁拟采用 240a 计算：混凝土施工时， 1#块段后下横梁受力最不利。后下横梁吊点反力计算如下：后吊点反力 (KN)：R1=51.5；R2=261.2；R3=194.6；R4=211.2；R5=208.2；R6=208.1；R7=215.1；R8=197.6；R9=272.1；R10=55.9；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页，共 12 页最大挠度 =5mm；混凝土施工时最大组合应力为：
4、=32 MPa；受力变形均满足要求。2、1#块前下横梁拟采用240a 计算：前下横梁吊点反力计算如下：前吊点反力略如上图所示。前下横梁剪力：最大剪力 V=KN 组合应力 22Mpa；3、1#块前上横梁，受力图示及支反力如下：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 12 页5 组主梁支反力如上图示。前上横梁剪力计算：最大剪力 V=202KN 前上横梁弯矩计算：最大弯矩 M=KN 最大挠度 =3mm；混凝土施工时最大组合应力为：=89.3 MPa；受力变形均满足要求。二 4#号块：1、后下横梁受力不受控制，检算略。2、前下横梁：拟采
5、用240a 计算支反力吊点反力计算如下：简图略精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 12 页简图略最大组合应力： 66.5Mpa。3、4#块前上横梁：拟采用240a 计算支反力主梁前吊点力计算如下：最大剪力 V=KN 简图略最大弯矩 M= 简图略最大组合应力： Mpa。三 8#号块：1、后下横梁受力不受控制，检算略。2、前下横梁：拟采用240a 计算支反力吊点反力计算如下：最大剪力 V=104.3KN 简图略最大弯矩 M=31.6KN.m 简图略最大组合应力： 30Mpa。3、8#块前上横梁：拟采用240a 计算支反力主梁前吊
6、点力计算如下：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 12 页最大剪力 V=KN 简图略最大弯矩 M=KN.m 简图略最大组合应力： Mpa。四挂篮走行：采用外导梁走行此挂篮体型比较庞大， 可采用 2 次走行，即前一节段浇筑完成后， 将挂篮底模临时吊挂于已施工梁前端，前上横梁后退3m/4m一个节段长，解除挂篮后锚固。首先走行主桁系统支腿、主梁、导梁，主桁系统走行到位后，安装挂篮后锚固。第二次走行模板系统，及外模底模，及内模系统在导梁上滑移到位。模板系统采用导梁走行，后下横梁走行受力变形较大，成控制工况。此处检算后下横梁走行工况：
7、后下横梁走行跨度为21.34；底模系统不含下横梁重重约 200KN。后下横梁承重 100KN，按均布加载在 21.34m 范围，则q=100/21.34=4.7KN.m，拟采用 2I50a和 2HW588 型钢检算：受力简图如下：1、后下横梁假设采用2I50a 走行时导梁吊点反力R=74.2KN；后下横梁弯矩： M=380KN.m； 弯矩应力 =102 Mpa；挠度 =189mm；fmax/L=189/21340=1/113 ； 变形太大，不满足要求；2、后下横梁假设采用2HW588：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 12
8、 页走行时导梁吊点反力R=89.6KN；后下横梁弯矩： M=449.4KN.m； 弯矩应力 =56 Mpa；挠度 =88mm；fmax/L=88/21340=1/243 ； 变形稍大大，但对于走行工况，可以采用。四、贝雷梁主梁1、受最大前吊点反力，主梁检算贝雷梁采用整体受力计算 ：最大前吊点力： 1#块402KN 、4#快(427KN) 、8#块 421.3KN ，三个块段前支点及后锚固力计算如下：从上往下依次为 1、4、8#块模型：最大剪力依次为：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 12 页最大弯矩依次为：主梁前端挠度计算
9、如下：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 12 页五组贝雷梁主梁均采用3 片上下弦加强型结构，则单组贝雷梁3 片上下弦加强型计算参数如下：几何特性： Wx=3 10-3m3=10-2m3；Ix=210-3m3=10-2m4；2=5062 KN.m ；2=735 KN；以上3个节段施工，主梁最大受力情况：V =735 KN ；M= 5062 KN.m ；最大挠度 =mm；fmax/L=/6000=1/3101/250 以上数据计算满足受力要求。2、三个块段砼施工， 5 组主梁支点反力计算如下：贝雷梁采用整体受力计算。1#、4#
10、、8#块施工时的反力代入计算，分别得到反力如下从截面左边数起：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 12 页编号单片主梁前吊点反力 KN R锚KN R前KN 1#第一组251 1#第二组402 1#第三组363 1#第四组400 1#第五组295 4#第一组4#第二组427 4#第三组383 4#第四组4#第五组320 8#第一组8#第二组8#第三组360 8#第四组396 8#第五组302 五、挂篮空载走行稳定系数计算本挂篮走行方式为二次走行， 即前一节段浇筑完成后， 将挂篮底模临时吊挂于已施工梁前端，前上横梁后退3m/4m
11、 一个节段长，解除挂篮后锚固。首先走行主桁系统支腿、主梁、导梁，主桁系统走行到位后，安装挂篮后锚固。第二次走行模板系统，及外模底模，及内模系统在导梁上滑移到位。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 12 页挂篮空载走行最不利工况为主梁前移及就位状态，后锚固处在未锚固状态。主梁自重 kN；主梁在前支腿位置前后平衡前上横梁 kN；前吊挂： 22KN ；横联 a 重 KN ，横联 b 重 KN ，后支腿重 25KN ；前后上横梁采用空载走行反力计算。整体稳定计算图示 ( 单位： mm) 倾覆力矩由主梁及平联自重、前上横梁及后支腿。
12、以前支腿为倾覆旋转点计算：稳定力矩： M1= 0+25= 倾覆力矩： M2= 0+2.5+225.5+= 挂篮空载走行时的稳定系数K=M1/M2=/= 挂篮主桁系统走行稳定系数小于2.0 ，主梁走行需压重。在靠后锚固位置压重200KN,则稳定力矩为：M1 =25+200= 挂篮空载走行时的稳定系数K=M1 /M2=/=2.0 ；综上，挂篮主梁走行，主梁后锚固附近需压重200KN,即可满足走行稳定要求。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 12 页附注说明：本挂篮施工荷载按2.5KN/计算通常施工荷载总重不超过15t ，但因本挂篮施工面积大， 现场施工堆载的不确定性， 本挂篮总施工荷载按计算的40t 考虑，未打折。详见excel 计算表格。挂篮施工控制节段重： 313t ；精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 12 页