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1、会计学1马钢原燃料条件下活化炉缸实践马钢原燃料条件下活化炉缸实践附图：高炉附图：高炉附图：高炉附图：高炉20122012年均与年均与年均与年均与20132013年年年年1616月燃料比对比图月燃料比对比图月燃料比对比图月燃料比对比图注:燃料比2012 年均A、B炉分别为520、514Kg，16月分别为509、508Kg，分别下降11、6Kg。第1页/共38页附表：附表：附表：附表：20122012年均及年均及年均及年均及20132013年年年年1616月份高炉负荷、风温对比表月份高炉负荷、风温对比表月份高炉负荷、风温对比表月份高炉负荷、风温对比表炉炉炉炉号号号号项目项目项目项目20122012
2、20122012年均年均年均年均1 1月月月月2 2月月月月3 3月月月月4 4月月月月5 5月月月月6 6月月月月平均平均平均平均A A A A全焦负荷全焦负荷全焦负荷全焦负荷4.414.414.414.414.474.474.474.474.434.434.434.434.724.724.724.724.84.84.84.84.794.794.794.794.634.634.634.634.644.644.644.64大焦负荷大焦负荷大焦负荷大焦负荷4.684.684.684.684.874.874.874.874.824.824.824.825.205.205.205.205.315.3
3、15.315.315.285.285.285.285.105.105.105.105.105.105.105.10风温风温风温风温12211221122112211200120012001200118911891189118912121212121212121237123712371237123912391239123912341234123412341219121912191219B B B B全焦负荷全焦负荷全焦负荷全焦负荷4.384.384.384.384.364.364.364.364.434.434.434.434.614.614.614.614.724.724.724.724.59
4、4.594.594.594.534.534.534.534.544.544.544.54大焦负荷大焦负荷大焦负荷大焦负荷4.644.644.644.644.814.814.814.814.894.894.894.895.125.125.125.125.275.275.275.275.15.15.15.15.015.015.015.015.035.035.035.03风温风温风温风温121612161216121611911191119111911210121012101210121712171217121712341234123412341230123012301230123112311231
5、12311219121912191219第2页/共38页二、马钢二、马钢二、马钢二、马钢4000m4000m3 3高炉原、燃料系统概况高炉原、燃料系统概况高炉原、燃料系统概况高炉原、燃料系统概况n n新区配套两座7.63m焦炉（95%干熄焦+5%湿熄焦），焦炭运输方式为皮带直供。由于最初高炉设计为2座*3200m3/座，高炉筹建时变更为2座*4000m3/座，造成实际生产过程中焦炭数量上缺口较大，公司通过铁运方式从老区调拨部分5m焦炉干熄焦，剩下10%左右的缺口用外购一级焦补充。1、燃料第3页/共38页2 2、原料、原料、原料、原料n n2台380m2烧结机，设计年产能830万吨，两座麦尔滋石
6、灰窑，设计年产能37.8万吨的；n n1座256.5m2链篦机-6.140 m回转窑，设计年产能200万吨；n n2009年7月，从日本引进年处理20万吨污泥能力的转底炉生产线投产，处理高炉含锌污泥及除尘灰。第4页/共38页三、对活化炉缸不利的原因分析三、对活化炉缸不利的原因分析三、对活化炉缸不利的原因分析三、对活化炉缸不利的原因分析n n1 1、原燃料条件、原燃料条件n n1.11.1、燃料、燃料n n1.1.11.1.1、焦炭品种过多，槽位不稳定、焦炭品种过多，槽位不稳定n n7.63m7.63m焦炉焦炭出厂分级为干熄大焦炉焦炭出厂分级为干熄大/小焦、湿熄大小焦、湿熄大/小焦四个品种分别入
7、高炉焦仓；老区干熄焦经小焦四个品种分别入高炉焦仓；老区干熄焦经筛分后由铁运再经抓斗两次倒运上高炉焦仓；外筛分后由铁运再经抓斗两次倒运上高炉焦仓；外购焦则由水运转汽运落地（露天堆场），再经堆购焦则由水运转汽运落地（露天堆场），再经堆取料机上高炉焦仓。每座高炉槽下配置取料机上高炉焦仓。每座高炉槽下配置8 8个焦炭个焦炭仓，共有仓，共有6 6个焦炭品种，料场需频繁的切换打料个焦炭品种，料场需频繁的切换打料流程，高炉低槽位现象时有发生。另外，各品种流程，高炉低槽位现象时有发生。另外，各品种焦炭入炉粒级及性能指标差异大，且每年都有两焦炭入炉粒级及性能指标差异大，且每年都有两次时间较长的干、湿焦转换。用焦
8、结构不稳定、次时间较长的干、湿焦转换。用焦结构不稳定、焦炭槽位不稳定，是造成炉缸堆积的主要原因之焦炭槽位不稳定，是造成炉缸堆积的主要原因之一。一。第5页/共38页附表：附表：附表：附表：20122012年入炉各品种焦炭年入炉各品种焦炭年入炉各品种焦炭年入炉各品种焦炭(大焦大焦大焦大焦)主要指标主要指标主要指标主要指标 品名品名品名品名M40M40M10M10CRICRICSRCSRA A入炉粒入炉粒入炉粒入炉粒度度度度新区干新区干新区干新区干焦焦焦焦90.690.61 1 5.205.2021.621.60 071.471.41 112.512.53 3 49.6849.68新区湿新区湿新区湿
9、新区湿焦焦焦焦88.388.38 8 5.835.83/49.5649.56老区干老区干老区干老区干焦焦焦焦89.089.02 2 5.525.5223.823.868.768.712.712.75 550.3150.31外购焦外购焦外购焦外购焦89.389.36 6 5.575.5725.825.84 462.862.85 512.312.31 149.3349.33第6页/共38页n n1.1.2、焦炭产能不配套，外购焦炭质量波动大n n经过对历史数据的统计分析我们发现：外购焦炭质量（水份、含粉、性能指标）波动大，是导致高炉炉缸堆积的主要原因之一。尤其是雨季、冬季以及焦化干熄炉长时间检修高
10、炉干、湿焦转换期间，更是炉缸堆积的高发时段。第7页/共38页n n1.2、原料n n1.2.1、入炉综合品位的不断降低n n受公司配矿降本限制，小品种非主流矿配比逐步上升，炉料品质劣化，且成份波动大，造成高炉入炉综合品位不断降低，渣系不稳定，炉缸透气、透液性变差，是造成炉缸堆积的主要诱因。第8页/共38页第9页/共38页第10页/共38页n n1.2.2 炉料结构变动大附图：附图：20112011年马钢年马钢A A高炉平均日产与烧结矿配比图高炉平均日产与烧结矿配比图第11页/共38页附图：附图：附图：附图：20112011年马钢年马钢年马钢年马钢B B高炉平均日产与烧结矿配比图高炉平均日产与烧
11、结矿配比图高炉平均日产与烧结矿配比图高炉平均日产与烧结矿配比图第12页/共38页n n2011年910月，高炉累计发生5次悬料（其中A炉2次、B炉3次）。用料结构的变动幅度偏大，尤其是在高炉产量水平相对较高、烧结产能不富裕的情况下，过份强调炉料结构降本造成烧结矿质量的大幅波动，也是导致高炉气流失常、炉缸堆积的主要原因之一。第13页/共38页n n1.2.4 有害元素带入量偏高n n球团配用的自产凹磁精粉钒、钛含量高，高炉有害元素（碱金属、锌）负荷偏高。1.2.3 雨季生矿粉末入炉生矿含粉高，雨季生矿呈“泥糊”状，堵塞筛网，导致料柱透气性明显变差、高炉憋压控风，也是对炉缸不利的重要原因。第14页
12、/共38页2 2、操作制度、操作制度、操作制度、操作制度 n n2.1送风制度n n2.1.1风口中套上翘n n新区两座高炉风口中套上翘现象较普遍，下部送风参数的不稳定也是造成炉缸堆积的主要原因之一。n n2.1.2、风口进风面积偏小n n马钢新区高炉的风口进风面积明显小于国内的同级高炉，入炉风量水平也偏低，压差水平却偏高，炉况抗干扰能力差，是造成炉缸堆积的又一主要原因。第15页/共38页n n附表：附表：2011201220112012年高炉风量对比年高炉风量对比 时间时间时间时间A A高炉高炉高炉高炉B B高炉高炉高炉高炉风风风风量量量量压压压压差差差差风量风量风量风量/压压压压差差差差风
13、风风风量量量量压压压压差差差差风量风量风量风量/压压压压差差差差20112011年均年均年均年均63635 50 0 18018035.3 35.3 6276272 2 18018034.8 34.8 20122012年均年均年均年均64645 52 2 17217237.5 37.5 6426427 7 17517536.7 36.7 第16页/共38页2.22.2、热制度及造渣制度、热制度及造渣制度、热制度及造渣制度、热制度及造渣制度第17页/共38页n n2.3、冷却壁破损n n2012年6月份，高炉冷却壁相继出现破损、漏水，煤气含氢量大幅上升，导致高炉燃料比的大幅上升及波动，炉温、铁水
14、物理热和炉腹煤气量也随之大幅波动，严重影响顺行和炉缸工况。第18页/共38页四、改善炉缸工况实践四、改善炉缸工况实践四、改善炉缸工况实践四、改善炉缸工况实践 n n1原燃料实践 n n1.1 燃料实践n n1.1.1 焦炭运输流程优化改造n n新区焦化焦炭到高炉焦仓要经历焦化出厂的两级筛分，6个转运站，这种流程造成焦炭摔损大，经过调研，公司提出统焦入厂，即取消焦化出厂的两级筛分，新增一条皮带，绕过焦化筛分楼直接上高炉焦仓，同时对高炉槽下焦炭筛板进行扩容改造，提高筛分效率。第19页/共38页n n2012年6月底，该项目改造完成并正式投运，不仅回收了原焦化焦粉中1525粒级 区间的焦丁，杜绝了紧
15、缺资源的浪费，而且减少了焦炭品种（42种）和转运次数，有效遏制了焦炭倒运过程中的摔损，极大的缓解了焦炭槽位，新区焦炭的利用率提升约6%。n n随着自产焦炭数量的增加，炉况稳定性和经济技术指标逐步得以改善，高炉对焦炭需求量进一步下降，正常生产时不再需要补充外购焦，高炉用焦结构也从此步入了良性循环的模式。第20页/共38页1.1.21.1.2建立储焦库，稳定高炉焦炭配比建立储焦库，稳定高炉焦炭配比建立储焦库，稳定高炉焦炭配比建立储焦库，稳定高炉焦炭配比 n n为保证高炉用焦结构的稳定，针对高炉使用量较大的新区干焦和老区干焦，我们建成了两个干熄焦储备库，多余的先落地储备，焦化生产出问题时能保持高炉用
16、焦结构稳定，干、湿焦转换，较好的保证了干、湿焦转换期间炉况的稳定。第21页/共38页1.2 1.2 原料实践原料实践原料实践原料实践n n1.2.11.2.1根据产能，合理匹配炉料结构根据产能，合理匹配炉料结构n n根据对炉机产能的测算，定型高炉基准炉料结构：根据对炉机产能的测算，定型高炉基准炉料结构：70%70%烧结矿烧结矿+22%+22%球团（其中球团（其中1%1%为转底炉金属化为转底炉金属化球团）球团）+8%+8%生矿（其中生矿（其中2%2%自产块自产块+6%+6%进口块）。进口块）。n n1.2.21.2.2强化库存管理，稳定炉料结构强化库存管理，稳定炉料结构n n通过加强对落地堆场烧
17、结、球团矿最低安全库存通过加强对落地堆场烧结、球团矿最低安全库存的管理，不仅给恶劣天气高炉尽可能少用生矿提的管理，不仅给恶劣天气高炉尽可能少用生矿提供了保障，减少了粉矿入炉，而且也保证了非计供了保障，减少了粉矿入炉，而且也保证了非计划检修时高炉炉料结构的稳定。划检修时高炉炉料结构的稳定。第22页/共38页1.2.31.2.3控制有害元素入炉控制有害元素入炉控制有害元素入炉控制有害元素入炉n n从配料源头上控制有害元素的带入量，严格控制高炉炉料碱负荷3.2Kg/t.Fe；严格控制高炉炉料锌负荷250g/t.Fe，并借鉴其他兄弟单位经验，采取了稳定中心气流、适当疏松边缘气流的布料制度，增加高炉煤气
18、中锌蒸汽的排出量，同时通过提高转底炉生产作业率增加脱锌能力；球团凹精使用比例不超过15%，自产精使用总比例不超过25%，改善了渣铁流动性。第23页/共38页3 3 操作实践操作实践操作实践操作实践n n3.1 高渣比操作应对n n随着入炉品位的降低，实际渣量在逐步走高，尤其是高炉高产状态下及时出净渣、铁是保证高炉稳定顺行、防止炉缸堆积的重要环节。通过强化炉前细节管理（炉前开口正点率、铁口合格率、炉缸存铁量及时跟踪、炮泥质量跟踪及炉前设备保养和维护、铁口卡焦应对等），有效保障了渣铁及时出尽。第24页/共38页n n3.2、定期更换上翘风口中套n n虽然导致风口中套上翘的原因尚存在诸多争议，但及时
19、消除中套上翘对下部送风参数的不利影响十分必要。为此，我们采取定期休风更换上翘角度3中套的模式，及时消除中套上翘对送风制度的负面影响。第25页/共38页n n3.3 摸索、小幅扩大风口进风面积 n n历年来，扩风口问题因意见不统一而几经周折。今年一季度，铁水产能压力较大，我们对高炉风口面积进行了试探性小幅扩大，由原来的0.4425m2，A炉扩至0.4484 m2,B炉扩至0.4503 m2，对改善压量关系起到了积极的作用，并有效提高了鼓风动能（见附表、附图）。第26页/共38页附表：附表：附表：附表：20112013201120132011201320112013年高炉风量对比表年高炉风量对比表
20、年高炉风量对比表年高炉风量对比表时间A高炉B高炉风量压差风量/压差风量压差风量/压差2011年均635018035.3627218034.82012年均645217237.5642717536.72013上半年均657717836.9666417937.2第27页/共38页附图：附图：附图：附图：A A A A炉炉炉炉2013201320132013年年年年16161616月份入炉焦比与风量月份入炉焦比与风量月份入炉焦比与风量月份入炉焦比与风量/压差对比图压差对比图压差对比图压差对比图第28页/共38页附图：附图：附图：附图：B B炉炉炉炉20132013年年年年1616月份入炉焦比与风量月份
21、入炉焦比与风量月份入炉焦比与风量月份入炉焦比与风量/压差对比图压差对比图压差对比图压差对比图第29页/共38页3.4 3.4 破损冷却壁处理破损冷却壁处理破损冷却壁处理破损冷却壁处理n n截至目前，新区高炉共有23块冷却壁出现漏水（详见附表）。通过对软水补水量和煤气含氢量的监控，及时判断是否有漏水点。我们摸索了一套处理漏水冷却壁方法，即先对漏水通道在线拆分改通工业水，通过降压、控水减小漏水量；再利用高炉定修时机进行定漏、拆分和穿管修复工作。基本消除了冷却壁漏水对炉温及顺行的负面影响。第30页/共38页附表：高炉漏水冷却壁统计表附表：高炉漏水冷却壁统计表附表：高炉漏水冷却壁统计表附表：高炉漏水冷
22、却壁统计表炉号炉号炉号炉号铸铁冷却壁铸铁冷却壁铸铁冷却壁铸铁冷却壁铜冷却壁铜冷却壁铜冷却壁铜冷却壁合计合计合计合计已穿管修复已穿管修复已穿管修复已穿管修复热面热面热面热面冷面冷面冷面冷面A A炉炉炉炉8 80 03 311114 4B B炉炉炉炉7 72 23 312124 4第31页/共38页3.5 3.5 确保充沛的炉缸热量确保充沛的炉缸热量确保充沛的炉缸热量确保充沛的炉缸热量n n良好的渣铁流动性，充沛的炉缸热量是活化炉缸的必要条件。提高煤气利用水平，是获得充沛炉缸热量的最经济手段。我们通过上部布料制度调整和优化，煤气利用水平得到了改善，相同的铁水含硅，铁水物理热约上升5。第32页/共3
23、8页附图：附图：附图：附图：20122012年均与年均与年均与年均与20132013年年年年1616月份高炉煤气利用对比图月份高炉煤气利用对比图月份高炉煤气利用对比图月份高炉煤气利用对比图第33页/共38页五五五五 待探讨的几个问题待探讨的几个问题待探讨的几个问题待探讨的几个问题n n1、炉基封板焊缝开裂、上翘n n马钢新区两座高炉均出现了炉基封板周向焊缝开裂、上翘（约160mm），造成炉壳纵向位移大，不仅炉缸存在严重安全隐患，还对冷却壁管根存在剪切力。是什么原因造成封板开焊、上翘呢？第34页/共38页n n2、焦炭指标n n高炉不同的指标、冶强水平下，对焦炭指标要求的侧重点不同。是否有更先进、更科学的评价体系来综合评判焦炭质量呢？n n3 风口配置探讨n n提高高炉的操控性，下部风口的配置是否是关键影响因素呢？第35页/共38页六六六六 结语结语结语结语n n高炉只有在保持持续稳定的基础上，才能实现经济、技术指标的稳步提升。虽然我们与过去比取得了一定的进步，但如何更好的提高马钢新区高炉的操控性，适应日趋劣化的原燃料条件，值得我们今后更多的去探讨、借鉴和摸索。第36页/共38页观点不当之处请批评指观点不当之处请批评指正正 谢谢 谢！谢！第37页/共38页