《支模架板模板(扣件式)计算书施工方案.pdf》由会员分享，可在线阅读，更多相关《支模架板模板(扣件式)计算书施工方案.pdf（10页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、120mm120mm 板模板（扣件式板模板（扣件式)计算书计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220082、混凝土结构设计规范GB 5001020103、建筑结构荷载规范GB 5000920124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称模板支架高度 H（m）模板支架横向长度 B（m）标准层 120mm 板37。8新浇混凝土楼板板厚(mm）模板支架纵向长度 L(m)1208二、荷载设计二、荷载设计面板模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值面板及小梁0.10.30.50。752G1k(kN/m)楼板模板模板及其支架混 凝 土 自 重
2、 标 准 值G2k3（kN/m）243钢筋自重标准值 G3k（kN/m)1。12当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m）当计算面板和小梁时的集中荷载(kN）施工人员及设备荷载标准值Q1k2.52。51。52当计算主梁时的均布活荷载（kN/m)当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活2荷载(kN/m)1基 本 风 压02（kN/m）0.2地基粗糙程度模板支架顶部距地面高度(m)风压高度变化系数 z风荷载体型系数 sD 类（有密集建筑群且房屋较高市区)2。90.0512风荷载标准值 k(kN/m)0.510.5三、模板体系设计三、模板体系设计主梁布置方向立柱横向间距 lb（mm)小梁间距 l（
3、mm）主梁最大悬挑长度 l2（mm)平行立柱纵向方向立柱纵向间距 la（mm)1000350200水平拉杆步距 h（mm）小梁最大悬挑长度 l1（mm)结构表面的要求10001500200结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算四、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值f(N/mm)面板弹性模量 E（N/mm）22覆面木胶合板12.54500面板厚度 t(mm)面板抗剪强度设计值（N/mm）面板计算方式2131。4三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=1000131
4、3/6 28166.667mm3，I bh3/12=1000131313/12 183083.333mm4承载能力极限状态q10。9max1。2(G1k+（G2k+G3k）h)+1.4Q1k，1.35（G1k+(G2k+G3k）h)+1.40。7Q1kb=0。9max1。2(0。1+（24+1.1)0.12）+1。42。5，1。35（0。1+(24+1。1）0。12）+1。40。72.5 1=6。511kN/mq1静=0。9G（G1k+(G2k+G3k)h)b=0。91.2(0.1+（24+1.1）0。12）1=3。361kN/mq1活=0.9（QQ1k）b=0。9（1.42。5）1=3.15
5、kN/mq20。91。2G1kb0。91.20。11=0。108kN/mp0。91。4Q1k0.91。42。53.15kN正常使用极限状态q（G（G1k+（G2k+G3k）h）b=(1(0。1+（24+1.1)0。12)13。112kN/m计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算M10。1q1静L2+0.117q1活L20。13。3610。352+0。1173。150.3520。086kNmM2 max0.08q2L2+0.213pL，0。1q2L2+0。175pL max 0。080.1080.352+0.2133。150。35，0.10.1080。352+0.1753.150。350。23
6、6kNmMmaxmaxM1，M2max0.086，0.2360。236kNmMmax/W0。236106/28166.6678。375N/mm2f12。5N/mm2满足要求！2 2、挠度验算、挠度验算max0。677ql4/(100EI）=0。6773.1123504（/1004500183083。333)=0。384mm0.384mmL/250350/2501。4mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型小梁抗弯强度设计值f(N/mm)小梁截面抵抗矩 W(cm)小梁截面惯性矩 I(cm）432方木15.4454243小梁截面类型（mm）小梁抗剪强度设计值（N/mm)小梁弹性模量 E（N/
7、mm）小梁计算方式2240901。789350二等跨连续梁q10。9max1。2(G1k+(G2k+G3k）h)+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）h)+1.40。7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1）0.12）+1.42。5，1。35(0。3+(24+1.1）0.12)+1。40.72。50。35=2.354kN/m因此，q1静0。91.2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0。91。2(0。3+（24+1.1）0。12）0。35=1。252kN/mq1活0。91。4Q1kb=0.91.42.50。351。103kN/mq20.91。2G1kb=0。91。2
8、0.30。350.113kN/mp0.91。4Q1k0。91.42.53。15kN计算简图如下：1 1、强度验算、强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.25212+0.1251.103120.294kNmM2max0。07q2L2+0。203pL，0。125q2L2+0。188pLmax0.070。11312+0.2033。151,0.1250。11312+0.1883。1510。647kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2。3540。22/2,0.1130.22/2+3.150.20。632kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0。
9、294，0。647,0.6320.647kNm=Mmax/W=0.647106/54000=11.989N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！2 2、抗剪验算、抗剪验算V10。625q1静L+0。625q1活L0。6251。2521+0.6251。10311.472kNV20。625q2L+0.688p0.6250.1131+0.6883.152.238kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.3540。2,0。1130。2+3。153.173kNVmaxmaxV1，V2，V3max1。472,2。238,3。1733.173kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.1731000
10、/（24090)1。322N/mm2=1。78N/mm2满足要求！3 3、挠度验算、挠度验算q（G（G1k+(G2k+G3k）h）b=(1（0。3+(24+1。1）0。12）0.351。159kN/m挠度,跨中 max0.521qL4/（100EI）=0.5211.15910004/(1009350243104)0。266mmL/2501000/2504mm;悬臂端 maxql14/（8EI）=1。1592004/(89350243104）0.01mm2l1/2502200/2501.6mm满足要求!六、主梁验算六、主梁验算主梁类型主梁计算截面类型（mm)主梁抗剪强度设计值（N/mm）主梁弹性
11、模量 E（N/mm)主梁计算方式22钢管482。7125206000三等跨连续梁主梁截面类型（mm)主梁抗弯强度设计值f(N/mm)主梁截面抵抗矩 W(cm)主梁截面惯性矩 I(cm)432482.72054。129.891 1、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q1 0。9max 1。2(G1k+（G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+（G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0。9max1。2（0。5+（24+1。1）0。12）+1。41。5，1.35（0。5+(24+1.1）0。12）+1.40.71.50。351。989kN/mq1静0.91.2(G1k+（
12、G2k+G3k）h)b0。91.2（0.5+(24+1.1)0.12)0。351.328kN/mq1活0。91.4Q1kb0.91.41.50。350.661kN/mq2(G(G1k+（G2k+G3k）h)）b=(1（0.5+(24+1.1）0.12)0。351.229kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁,Rmax1.25q1L1。251。98912。486kN按悬臂梁，R11。9890.20.398kNRmaxRmax，R12。486kN；正常使用极限状态按二等跨连续梁,Rmax1。25q2L1。251。22911。537kN按悬臂梁，R1q2l1=1.2290。20.246kNRmaxR
13、max，R11。537kN；计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2 2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一（kNm）主梁弯矩图二（kNm)=Mmax/W=0。752106/4120=182。593N/mm2f=205N/mm2满足要求！3 3、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二（kN）max=2Vmax/A=25。1041000/38426。586N/mm2=125N/mm2满足要求！4 4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二（mm）跨中 max=1。402mm=1000/250=4mm悬挑段 max1。027mm=2200/250=1。6mm满足要求！5 5
14、、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=6.09kN,R2=7.08kN，R3=7.968kN,R4=3.723kN图二支座反力依次为 R1=4.84kN，R2=7.59kN,R3=7。59kN，R4=4.84kN七、扣件抗滑移验算七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数 kc1按上节计算可知，扣件受力 N7.968kNRc=kc12=112=12kN满足要求!八、立柱验算八、立柱验算钢管截面类型(mm)钢材等级立柱截面回转半径 i(mm)抗压强度设计值f(N/mm）2482.7Q23516205钢管计算截面类型（mm）立柱截面面积 A(mm）
15、立柱截面抵抗矩 W（cm)支架自重标准值 q(kN/m）32482.73844.120.151 1、长细比验算、长细比验算l0=h=1500mm=l0/i=1500/16=93。75=150满足要求！2 2、立柱稳定性验算、立柱稳定性验算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值 q1有所不同：小梁验算q10。91。2(0。5+（24+1.1)0。12）+1.40。910.35=1.724kN/m同上四六步计算过程，可得：R15.282kN,R26.583kN,R36。91kN，R44.197kN=l0/i=1500.000/16=93。75查表得,1=0.641不考虑风荷
16、载：N=MaxR1,R2，R3,R4+0。9GqH=Max 5。282，6.583,6.91，4.197+0.91.20.153=7。396kNf=N/(1A)7.396103/(0.641384)=30.047N/mm2=205N/mm2满足要求!考虑风荷载：Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90。05111.52/100。013kNmNw=Max R1,R2，R3，R4+0.9GqH+Mw/lb=Max5.282，6.583,6。91,4。197+0。91。20.153+0。013/1=7。409kNf=Nw/（1A）+Mw/W7.409103/（0.641384)+0。013
17、106/4120=33.255N/mm2=205N/mm2满足要求!九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.9.7：支架高宽比不应大于 3H/B=3/7。8=0。3853满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h（mm）混凝土的龄期(天)混凝土的实测抗拉强度 ft（N/mm)立柱垫板宽 b(mm)212070。737200混凝土强度等级混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm)立柱垫板长 a(mm）2C256.902200F1=N=7。409kN1 1、受冲切承载力计算、受冲切承载力
18、计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6。5。1 条规定，见下表公式参数剖析F1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当 h800mm 时，取 h=1.0；当 h2000mm 时,取 h=0。9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值Fl（0.7hft+0.25pc,m）umh0h临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其pc,m值控制在 1。0-3.5N/范围内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂um直截面的最不利周长.截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
19、临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当 s2 时取 s=2，当面积为圆形时,取 s=2板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱,取 as=30:对角柱，取 as=20在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 pc，m 之值,将其取为 0,作为板承载能力安全储备。2h012=min（1,2)1=0.4+1。2/s,2=0。5+ash0/4Umsas说明可得：h=1,ft=0.737N/mm2，=1,h0=h-20=100mm，um=2（a+h0）+(b+h0）=1200mmF=（0。7hft+0
20、.25pc,m）umh0=(0.710。737+0。250）11200100/1000=61。908kNF1=7。409kN满足要求!2 2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6。6。1 条规定，见下表公式参数剖析F1fcFl1.35clfcAlnclAlnl=（Ab/Al)1/2局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值混凝土强度影响系数，按本规范第 6。3。1 条的规定取用混凝土局部受压时的强度提高系数混凝土局部受压净面积混凝土局部受压面积AlAb局部受压的计算底面积,按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=6.902N/mm2,c=1，l=(Ab/Al）1/2=（a+2b）(b+2b）/（ab）1/2=(600）（600）/(200200）1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1。35clfcAln=1。35136。90240000/1000=1118。124kNF1=7.409kN满足要求！