最新模板支撑施工组织方案214.pdf

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1、 1 一 、编制依据 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社；永嘉蓝天龙鞋业有限公司车间及附属用房工程施工图纸。*建筑工程公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。二、工程概况*有限公司新厂区工程（以下简称本工程）位于*工业园，由*有限公司投资建设，*施工

2、图设计，*地质勘察，*监理有限责任公司监理，*建筑工程公司承建。本工程建设面积20693，有夹包成型车间及附属用房、鞋楦车间及附属用房、制鞋楦机车间机附属用房共三个单位工程，夹包成型车间及附属用房层数为五七层，建筑物檐高23.9 米，建筑面积9658；鞋楦车间及附属用房、制鞋楦机车间机附属用房均为二六层，檐高19.4 米，建筑面积均为5517.5。总工期350 天。三、模板及支撑系统材料选用 根据GB50204 2002 对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用18mm 厚胶合板，枋木采用50 100mm2，模板支撑体系采用 48，t=3.5

3、mm 钢管扣件式脚手架。为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，柱竖向模板配备能满足3 层结构施工的 3 套定型模板，楼梯模板每座二套，模板支撑配足3 层结构施工用量。2 图三-6 梁模支设示意图 四、施工方法 1.基础模板施工 根据测量员放出的轴线，弹出基础边线，根据承台及地梁断面尺寸预先将模板钉在木楞上，采用地锚结合木楞支撑固定。2.柱模施工（1）.根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊30 30 3 角钢或 8 圆钢定位。（2）.根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用

4、模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。（3）用型钢柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用方钢管，截面80 80 80mm，每道柱箍1 根钢箍，间距500mm。（4）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。3.梁模施工（1）.定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样）（2）.梁模支撑及模板安装。先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距1000mm，横向间距小于1500mm，小横杆间距同立杆间距。（

5、立杆间距经计算确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm 时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为600 800，具体做法如图三6 所示。扣件连接枋条梁侧模板板底模板对拉螺栓钢管 3 5楼板模板施工（1）根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定。支架立杆应设置水平拉杆，水平拉杆间距不大于3m 且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道，

6、使模板支架成为排架。（2）挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。6楼梯模板 楼 梯 底 模采用胶合板，踏步侧模板和踏步档板采用50 厚木板，踏步面为使 踏 步 尺 寸 准确，棱角分明，踏步挡板应设置拉杆或顶撑。由于浇捣砼时将产生模板上顶力，在施工时要加强对模板变形的控制。7卫生间模板方案（1）卫生间翻口模板，按图纸尺寸，用光面方条，制成定型翻口模板并留出门洞位置。数量同底板，在砼浇筑的过程复核卫生间轴线后以轴线为标准安装翻口模板。五、模板的拆除 1、模板的拆除，侧模应以能保证砼表面及棱角不

7、受损坏时（砼强度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模应按砼结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）的有关规定执行。并有砼试压报告，经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大 4 锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、施工

8、质量及验收标准 1、模板及支撑体系应满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）相关规定，要求一次性验收合格率达到100%。2、要求严格按照月施工进度计划施工。七、质量保证措施及施工注意事项 1、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。5、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。6、严格控制楼层荷载，施工

9、用料要分散堆放，模板工程质量控制详见图六-1（附后）。7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全生产及文明施工 模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一，支撑搭设完毕后，多余架料、模板均应清理干净；不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上；圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用，以防锯木落到模板内。墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫干净验收后方可支设。拆模时，必须一次拆除干净，不得有多余模板附在墙或梁板上。所有架杆均需一次性全部转移干净，完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物，无积水和浮尘。1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮

10、搁。5 2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架。4、废烂木枋不能用作龙骨。5、内模板安装超过2.5m 时，应搭设临时脚手架。6、在4m 以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。9、材料应按编号分类堆放。10、每次下班时保证工完场清。九、模板计算 模板高支撑架计算书 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支

11、撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):7.60；采用的钢管(mm):48 3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；6 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方

12、抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；7 图 2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000 10.000 10.000/6=83.33 cm3；I=5.000 10.000 10.000 10.000/12=416.67 cm4；方木楞计算简图 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000 0.250 0.200=1.250 kN/

13、m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350 0.250=0.088 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)1.000 0.250=0.750 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:8 均布荷载 q=1.2(1.250+0.088)=1.605 kN/m；集中荷载 p=1.4 0.750=1.050 kN；最大弯距 M=Pl/4+ql2/8=1.050 1.000/4+1.605 1.0002/8=0.463 kN.m；最大支座力 N=P/2+ql/2=1.

14、050/2+1.605 1.000/2=1.328 kN；方木的最大应力值 =M/w=0.463 106/83.333 103=5.558 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.558 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力:V=1.000 1.605/2+1.050/2=1.328 kN；方木受剪应力计算值 T=3 1327.500/(2 50.000 100.000)=0.398 N/mm2

15、；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.398 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q=q1+q2=1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷载 p=0.750 kN；方木最大挠度计算值 V=5 1.337 1000.0004/(384 9500.000 4166666.67)+750.000 1000.0003/(48 9500.000 4166666.67)=0.835 mm；9 方木最大允许挠度值 V=100

16、0.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 0.835 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.605 1.000+1.050=2.655 kN；支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)10 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.996 kN.m；最大变形 Vmax=2.795 mm；最大支座力 Qmax=11.616 kN；钢管最大应力 =0.996 106/5080.000=196.021 N/mm

17、2；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 196.021 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与 10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=11.616 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板

18、支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：G1=0.116 7.600=0.882 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350 1.000 1.000=0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000 0.200 1.000 1.000=5.000 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=6.232 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(1.000+2.000)

19、1.000 1.000=3.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2NG+1.4NQ=11.679 kN；11 六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.679 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000 N/mm2；L0-计算长度(m)；如

20、果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0=h+2a k1-计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数，参照 扣件式规范表 5.3.3；u=1.700；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.800+0.100 2=2.000 m；L0/i=2000.000/15.800=127.000；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=11678.832/（0.412 489.000）=57.969 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 =57.969 N/m

21、m2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-计算长度附加系数，h+2a=2.000 按照表2取值1.011；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.185 1.011(1.800+0.100 2)=2.396 m；12 Lo/i=2396.070/15.800=152.000；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.301；钢管立杆的最大应力计算值；=11678.832/（0.301 489.

22、000）=79.346 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 =79.346 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向

23、变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：13 a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度

24、和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N 12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂

25、直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；14 c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20

26、01）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL9。一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.00 15 混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架

27、步距(m):1.65；梁支撑架搭设高度H(m)：7.60；梁两侧立柱间距(m):1.50；承重架支设:木方支撑平行梁截面A；立杆横向间距或排距Lb(m):1.80；采用的钢管类型为48 3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数 木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：100

28、00.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数 梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；16 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度

29、50mm，高度100mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响

30、修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。17 面板计算简图 1.抗弯验算 其中，-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W-面板的净截面抵抗矩，W

31、=50.00 1.8 1.8/6=27.00cm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2 0.50 18.000.90=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4 0.50 2.000.90=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距 M=0.1 10.98 300.002=9.88 104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=9.88 104/2.70104=3.660N

32、/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.00 0.50=18 9.00N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E-面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=50.00 1.80 1.801.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值:=0.677 9.00 300.004/(1009500.00 2.43 105)=0.214 mm；面板的最大

33、容许挠度值:=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩 I和截面抵抗矩W分别为:W=40 60 60/6=24.00cm3；I=40 60 60 60/12=72.00cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N.mm)；W

34、-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：19 其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2 18.000 0.90+1.4 2.0000.90)0.300/1=6.59kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1 6.59 500.002=1.65 105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =1.65 105/2.40 104=6.863 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =6.863 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17.000N/mm2，满足要

35、求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E-面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00 0.30/1=5.40 N/mm；l-计算跨度(外楞间距)：l=500.00mm；I-面板的截面惯性矩：E=7.20 105N/mm2；内楞的最大挠度计算值:=0.677 5.40 500.004/(10010000.00 7.20 105)=0.317 mm；内楞的最大容许挠度值:=2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.317mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作

36、用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50 100 100/6=83.33cm3；I=50 100 100 100/12=416.67cm4；20 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 -外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2 18.00 0.90+1.4 2.00 0.90)0.50 0.30/1=3.29kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm

37、；外楞的最大弯距：M=0.175 3294.000 300.000=1.73105N.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=1.73 105/8.33 104=2.075 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f=17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =2.075N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E-外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2；p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.00 0.500.30/1=2.70 KN；l-计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；I-面板的截面惯性矩：

38、I=4.17 106mm4；21 外楞的最大挠度计算值:=1.146 2.70 103 300.003/(10010000.00 4.17 106)=0.020mm；外楞的最大容许挠度值:=1.200mm；外楞的最大挠度计算值 =0.020mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.200mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12 mm；穿梁螺栓有效直径:9.85 mm；穿梁螺栓有效面积:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.0

39、00 0.500 0.300 2=5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170.000 76/1000=12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300.00 18.

40、00 18.00/6=1.62 104mm3；I=300.00 18.00 18.00 18.00/12=1.46 105mm4；22 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（24.00+1.50）0.30 1.00 0.90=8.26kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 0.35 0.30 0.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4

41、 2.00 0.30 0.90=0.76kN/m；q=q1+q2+q3=8.26+0.11+0.76=9.13kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10 9.131 0.3002=0.082kN.m；=0.082 106/1.62 104=5.073N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:23 q=（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.30=7.76

42、N/mm；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:=0.677 7.755 300.04/(100 9500.0 1.46 105)=0.307mm；面板的最大挠度计算值:=0.307mm 小于 面板的最大允许挠度值:=300.0/250=1.200mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.000+1.500)0.300 1.000 0.300=2.295 kN；(2)模板的自重荷载(kN)：

43、q2=0.350 0.300(2 1.000+0.300)=0.241 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.3000.300=0.405 kN；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2 2.295+1.2 0.241=3.044 kN；活荷载设计值 P=1.4 0.405=0.567 kN；P=3.044+0.567=3.611 kN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000 10.000 10.000/6=8.33 101 cm3；I=5.000 10

44、.000 5.000 10.000/12=4.17 102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距 M=3.611 1.500/4=1.354 kN.m；方木最大应力计算值 =1354050.000/8.33 104=16.249 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2；24 方木最大应力计算值 16.249 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力 Q=3.611 1000/2=

45、1.805 kN；圆木的截面面积矩 S=0.785 50.00 50.00=1962.50 N/mm2；圆木受剪应力计算值 T=1.805 1962.50/(4.17 106 50.00)=0.017 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.017 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:集中荷载 P=q1+q2+p1=2.941 kN；方木最大挠度 =2941.500 1500.003/(48 10000.00 4.171

46、06)=4.964 mm；方木的挠度设计值 =1.500 1000/250=6.000 mm；方木的最大挠度 =4.964 mm 小于 方木的最大允许挠度 =6.000 mm，满足要求！八、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算 25 集中荷载P传递力，P=3.611 kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=0.800/0.300=3 经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA=RB=(3-1)/2 3.611+3.611=7.222 kN；通过支撑钢管传递到支

47、座的最大力为2 3.611+3.611=10.832 kN；钢管最大弯矩 Mmax=(3 3-1)3.611 0.800/(8 3)=0.963 kN.m；支撑钢管的最大应力计算值 =0.963 106/5080.000=189.543 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 189.543 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值 205.0 N/mm2,满足要求!九、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。十、扣件抗滑移的计算:按照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设

48、计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取 12.80 kN；26 R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.83 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十一、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=10.832 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2 0.

49、132 7.600=1.205 kN；N=10.832+1.205=12.037 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果

50、：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.155 1.700 1.650=3.240 m；Lo/i=3239.775/15.800=205.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.172；钢管立杆受压应力计算值；=12037.152/(0.172 489.000)=143.115 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =143.115 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2-计算长度附加系数，h+2a=1