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1、荷载传递路径荷载传递路径荷载荷载 板板 次梁（或墙）次梁（或墙）主梁（或墙）主梁（或墙）柱（或墙）柱（或墙）基础基础 地基地基 单向板肋形结构单向板肋形结构 双向板肋形结构双向板肋形结构 l2/l13.0 l2/l12.0 2.0l2/l13.0时，宜按双向板计算；时，宜按双向板计算；当按单向板计算时，应沿长边方向布置足当按单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。够数量的构造钢筋。一般建筑中合理的板、梁跨度为：一般建筑中合理的板、梁跨度为：板跨：板跨：1.52.7m，次梁：次梁：46m，主梁：，主梁：58m。【案例】某水电站副厂房【案例】某水电站副厂房楼盖采用现浇钢筋混凝土肋楼盖采用
2、现浇钢筋混凝土肋形结构。其平面尺寸为形结构。其平面尺寸为22.5m18.0m，平面布置如，平面布置如图图4-1所示。所示。楼板上层采用楼板上层采用20mm厚的厚的水泥砂浆抹面，外墙采用水泥砂浆抹面，外墙采用240mm厚砖墙，不设边柱，厚砖墙，不设边柱，板在墙上的搁置长度为板在墙上的搁置长度为120mm，次梁和主梁在墙上，次梁和主梁在墙上的搁置长度为的搁置长度为240mm。板上。板上可变荷载标准值可变荷载标准值qk=6 kN/m2。混凝土强度等级为混凝土强度等级为C20，梁，梁中受力钢筋为中受力钢筋为HRB335级级，其余钢筋为其余钢筋为PRB235级级。该。该厂房为厂房为3级级水工建筑物。试水
3、工建筑物。试为此楼盖配置钢筋并绘出结为此楼盖配置钢筋并绘出结构施工图。构施工图。次次梁梁主梁主梁300800300800柱柱400400400400次梁次梁200500200500墙墙双向板肋形楼盖双向板肋形楼盖 单向板肋形楼盖单向板肋形楼盖 装配式装配式 整体式整体式 施工方法施工方法 受力特点受力特点 单向板图片二单向板图片二 在板、次梁、主梁、柱的梁格布置中，在板、次梁、主梁、柱的梁格布置中，柱距柱距决定了主决定了主梁的跨度，梁的跨度，主梁的间距主梁的间距决定了次梁的跨度，决定了次梁的跨度，次梁的间距次梁的间距决决定了板的跨度，板跨直接影响板厚，而板厚的增加对材料定了板的跨度，板跨直接影
4、响板厚，而板厚的增加对材料用量影响较大。根据工程经验，一般建筑中较为合理的板用量影响较大。根据工程经验，一般建筑中较为合理的板跨度为跨度为1.52.7m。连续板的连续板的截面尺寸按刚度要求截面尺寸按刚度要求：单向板厚：单向板厚hl/40,双向双向板厚板厚hl/50。一般建筑的板厚最小为。一般建筑的板厚最小为60mm，工业厂房的板，工业厂房的板厚最小为厚最小为80mm。在水工建筑物中，由于板在工程中所处部位及受力条在水工建筑物中，由于板在工程中所处部位及受力条件不同，板厚件不同，板厚h可在相当大的范围内变化。一般可在相当大的范围内变化。一般薄板厚度大薄板厚度大于于100mm，特殊情况下适当加厚。
5、，特殊情况下适当加厚。板的设计板的设计包括包括计算简图计算简图的确定、的确定、内力计算内力计算、配筋计算配筋计算与构造、与构造、绘制配筋图绘制配筋图等内容。等内容。连续板的截面尺寸按刚度要求：单向板厚连续板的截面尺寸按刚度要求：单向板厚hl/40,双向双向板厚板厚hl/50。一般建筑的板厚最小为。一般建筑的板厚最小为60mm，工业厂房的板，工业厂房的板厚最小为厚最小为80mm。在水工建筑物中，由于板在工程中所处部。在水工建筑物中，由于板在工程中所处部位及受力条件不同，板厚位及受力条件不同，板厚h可在相当大的范围内变化。一般可在相当大的范围内变化。一般薄板厚度大于薄板厚度大于100mm，特殊情况
6、下适当加厚。，特殊情况下适当加厚。在内力计算之前，先画出计算简图，表示出板或梁的在内力计算之前，先画出计算简图，表示出板或梁的跨数，支座的性质，荷载的形式、大小及其作用位置和各跨数，支座的性质，荷载的形式、大小及其作用位置和各跨的计算跨度等。跨的计算跨度等。（一）计算简图的确定（一）计算简图的确定 整体式单向板肋形结构是由整体式单向板肋形结构是由板板、次梁次梁和和主梁主梁整体浇筑在整体浇筑在一起的梁板结构。设计时要将其分解为板、次梁和主梁分别一起的梁板结构。设计时要将其分解为板、次梁和主梁分别进行计算。进行计算。在内力计算之前，先画出在内力计算之前，先画出计算简图计算简图，表示出板、梁的跨，表
7、示出板、梁的跨数，数，支座支座的性质，的性质，荷载荷载的形式、大小及其作用位置和各跨的的形式、大小及其作用位置和各跨的计算跨度等。计算跨度等。返回返回1.计算跨度与跨数计算跨度与跨数 连续板的弯矩连续板的弯矩计算跨度计算跨度l0为相邻两支座反为相邻两支座反力作用点之间的距离。按弹性方法计算力作用点之间的距离。按弹性方法计算时，以边跨简支在墙上为例计算如下时，以边跨简支在墙上为例计算如下:连续板连续板 边跨边跨 l01=ln+b/2+h/2或或 l01=lc=ln+a/2+b/21.1ln中跨中跨 l02=lc 当当b0.1lc时，取时，取l02=1.1ln式中式中ln为板的净跨度，为板的净跨度
8、，lc为支座中心线间为支座中心线间的距离，的距离，h为板厚，为板厚，b为次梁的宽度，为次梁的宽度，a为为板伸入支座的长度，计算跨度板伸入支座的长度，计算跨度l0分别取其分别取其较小值。较小值。在计算剪力时，计算跨度取净跨，即在计算剪力时，计算跨度取净跨，即 l0=ln 当等跨连续板或梁的跨数超过五跨时，可按当等跨连续板或梁的跨数超过五跨时，可按五跨五跨计算，即计算，即两边各取两跨及中间任一跨，并将中间这一跨的内力值作为各两边各取两跨及中间任一跨，并将中间这一跨的内力值作为各中间跨的内力值。这样既简化了计算，又满足实际工程精度要中间跨的内力值。这样既简化了计算，又满足实际工程精度要求。求。梁板的
9、计算简图(a)(a)(b)(b)(d)(d)(c)(c)-2.荷载计算荷载计算作用在板上的荷载划分范围如图作用在板上的荷载划分范围如图46（a）所示。板通常是取）所示。板通常是取1m宽的板带作为计算单元，板上单位长度的荷载包括永久宽的板带作为计算单元，板上单位长度的荷载包括永久荷载荷载gk和可变荷载和可变荷载qk。3.支座的简化与修正支座的简化与修正 图图4-5所示的所示的多跨连续板多跨连续板，其周边直接搁置在砖墙上，应视，其周边直接搁置在砖墙上，应视为为铰支座铰支座。板的中间支承为次梁，计算时假设为铰支座，这样，。板的中间支承为次梁，计算时假设为铰支座，这样，板简化为以边墙和次梁为铰支座的多
10、跨连续板。板简化为以边墙和次梁为铰支座的多跨连续板。以上对支座的简化，忽略了支座（次梁）以上对支座的简化，忽略了支座（次梁）抗扭刚度抗扭刚度的影响，的影响，这与实际情况不符，支座的实际转角小于铰支座的转角。在实这与实际情况不符，支座的实际转角小于铰支座的转角。在实际工程中通常采用际工程中通常采用折算荷载折算荷载（加大永久荷载和减小可变荷载）（加大永久荷载和减小可变荷载）来代替实际荷载（见图来代替实际荷载（见图4-6）。）。连续板的连续板的折算荷载折算荷载：g=gk+1.15qk/2 q=1.15qk/2 式中式中 g、q折算永久荷载、可变荷载计算值；折算永久荷载、可变荷载计算值；gk、qk 实
11、际的永久荷载、可变荷载标准值；实际的永久荷载、可变荷载标准值；g、q 实际的永久荷载、可变荷载计算值，实际的永久荷载、可变荷载计算值，一般一般g=gk，q=1.15qk。图图4-6 4-6 梁板整体性对内力的影响梁板整体性对内力的影响(a)(a)理想铰支座的变形理想铰支座的变形 ；(b)(b)支座弹性约束的变形支座弹性约束的变形 ；(c)(c)采用折算荷载的变形采用折算荷载的变形 ；1.利用图表计算内力利用图表计算内力 水工建筑中连续板或梁的内力一般按水工建筑中连续板或梁的内力一般按弹性法弹性法计算。实际工计算。实际工程中常采用现成图表计算。下面介绍几种常用的等跨度、等刚程中常采用现成图表计算
12、。下面介绍几种常用的等跨度、等刚度连续板与梁的内力计算表。度连续板与梁的内力计算表。对于承受均布荷载、集中荷载的等跨连续板、梁，其弯矩对于承受均布荷载、集中荷载的等跨连续板、梁，其弯矩和剪力利用附录四的表格按下列公式计算：和剪力利用附录四的表格按下列公式计算：M=1 gkl021.152qkl02 （4-1)V=1gkln1.152qkln （4-2）M=1Gkl01.152Qkl0 （4-3）V=1Gk1.152Qk （4-4）如果连续板、梁的跨度不相等，但相差不超过如果连续板、梁的跨度不相等，但相差不超过10%，也可，也可用等跨度的内力系数表进行计算。求支座弯矩时，计算跨度取用等跨度的内力
13、系数表进行计算。求支座弯矩时，计算跨度取相邻两跨计算跨度的平均值；求跨中弯矩用该跨计算跨度。相邻两跨计算跨度的平均值；求跨中弯矩用该跨计算跨度。2.最不利荷载组合最不利荷载组合 可变荷载的相应布置与永久荷载组合起来，会在某一截面可变荷载的相应布置与永久荷载组合起来，会在某一截面上产生最大的内力，这就是该截面的上产生最大的内力，这就是该截面的最不利荷载组合最不利荷载组合。根据连续板或梁内力影响线的变化规律，多跨连续板、梁根据连续板或梁内力影响线的变化规律，多跨连续板、梁最不利可变荷载的布置方式为：最不利可变荷载的布置方式为：（1）求某跨）求某跨跨中最大正弯矩跨中最大正弯矩时，应在该跨布置可变荷载
14、，时，应在该跨布置可变荷载，然后向其左右隔跨布置可变荷载；然后向其左右隔跨布置可变荷载；（2）求某跨）求某跨跨中最小正弯矩跨中最小正弯矩时，应在该跨不布置可变荷载时，应在该跨不布置可变荷载，然后向其左右隔跨布置可变荷载；，然后向其左右隔跨布置可变荷载；（3）求某）求某支座截面的最大负弯矩支座截面的最大负弯矩时，应在该支座左右两跨时，应在该支座左右两跨布置可变荷载，然后再隔跨布置可变荷载；布置可变荷载，然后再隔跨布置可变荷载；（4）求某支座截面的）求某支座截面的最大剪力最大剪力时，可变荷载的布置与求该时，可变荷载的布置与求该支座截面最大负弯矩时相同。支座截面最大负弯矩时相同。五跨连续板或梁各截面
15、五跨连续板或梁各截面最大（或最小）内力最大（或最小）内力时均布可变荷时均布可变荷载的载的最不利位置最不利位置见下表见下表4-1所示。所示。可 变 荷 载 布 置 图 最 不 利 内 力最大弯矩最小弯矩最大剪力 M1、M3M2 VAM2M1、M3MBVBl、VBrMCVCl、VCrABCDEFqkqkqqqkqkqkqkqk12321 内力包络图内力包络图是各截面内力最大值的连线所构成的图形。是各截面内力最大值的连线所构成的图形。用来反映连续板、梁各个截面上弯矩变化范围的图形称为用来反映连续板、梁各个截面上弯矩变化范围的图形称为弯弯矩包络图矩包络图；用来反映连续梁各个截面上剪力变化范围的图形；用
16、来反映连续梁各个截面上剪力变化范围的图形称为称为剪力包络图剪力包络图。支座边缘截面弯矩近似按下式计算支座边缘截面弯矩近似按下式计算 M=Mc0.5bV0 （4-5）V0支座边缘处的剪力，可近似按单跨简支梁计算；支座边缘处的剪力，可近似按单跨简支梁计算；b支座宽度，当支承宽度较大时（板用支座宽度，当支承宽度较大时（板用l0=1.1ln，梁，梁采用采用l0=1.05ln）,b=0.1ln（板）或（板）或0.05ln（梁）。（梁）。如果板或梁直接搁置在墩墙上时如图如果板或梁直接搁置在墩墙上时如图4-10（b），则不存），则不存在上述问题。在上述问题。（三）板的设计要点与构造规定（三）板的设计要点与构
17、造规定1.设计要点设计要点 （1）板的计算对象是）板的计算对象是垂直垂直次梁方向的单位宽度的连续板带，次梁方向的单位宽度的连续板带，次梁和端墙视为连续板的次梁和端墙视为连续板的铰支座铰支座；（2）当板按）当板按弹性方法弹性方法计算内力时，要采用计算内力时，要采用折算荷载折算荷载，并按最，并按最不利荷载组合来求跨中和支座的弯矩；不利荷载组合来求跨中和支座的弯矩；（3）板按跨中和支座截面的最大弯矩（绝对值）进行配筋，）板按跨中和支座截面的最大弯矩（绝对值）进行配筋，其步骤同前面的单筋矩形截面梁，经济配筋率为其步骤同前面的单筋矩形截面梁，经济配筋率为0.4%0.8%；（4）板一般不需要绘制弯矩包络图
18、，）板一般不需要绘制弯矩包络图，受力钢筋按构造规定布受力钢筋按构造规定布置置。板的剪力由混凝土承受，不设腹筋；。板的剪力由混凝土承受，不设腹筋；（5）对于四周与梁整体连接的板，考虑拱的作用，其中间跨）对于四周与梁整体连接的板，考虑拱的作用，其中间跨的跨中截面及中间支座截面的计算弯矩可的跨中截面及中间支座截面的计算弯矩可减小减小20%。板板中中受受力力钢钢筋筋的的配配筋筋方方式式 弯弯起起式式 分分离离式式 在配筋时可在配筋时可先选配跨中钢筋先选配跨中钢筋，然后将跨中钢筋的，然后将跨中钢筋的一半（最多不超过一半（最多不超过2/3）在距支座边缘）在距支座边缘ln/6处弯起并伸处弯起并伸过支座长度过
19、支座长度a（当（当qk/gk3时时,a=ln/4；qk/gk3时，时，a=ln/3）。中间支座有从左右两跨弯起的钢筋来承担）。中间支座有从左右两跨弯起的钢筋来承担负弯矩，如果不足，则需另加直钢筋。负弯矩，如果不足，则需另加直钢筋。弯起钢筋的弯起角度不宜小于弯起钢筋的弯起角度不宜小于30，厚板中的弯起，厚板中的弯起角可为角可为45或或60。在板的跨中和支座分别采用在板的跨中和支座分别采用直钢筋直钢筋，上下单独配，上下单独配筋，下部的受力钢筋可以几跨直通或全通，支座受力筋，下部的受力钢筋可以几跨直通或全通，支座受力钢筋伸过支座边缘的长度钢筋伸过支座边缘的长度a同弯起式。同弯起式。分离式配筋的分离式
20、配筋的优点优点是是构造简单构造简单、施工方便施工方便，缺点，缺点是用钢量比弯起式多，整体性较差，不宜用于承受动是用钢量比弯起式多，整体性较差，不宜用于承受动力荷载的板。力荷载的板。受受 力力 钢钢 筋筋 伸伸 入入 支支 座座 的的 长长 度度 简支板或连续板的下部纵向受力钢筋简支板或连续板的下部纵向受力钢筋（绑扎钢筋）（绑扎钢筋）伸伸入支座的入支座的锚固长度锚固长度la,不应小于不应小于5d。当采用当采用焊接网配筋焊接网配筋时，其末端至少应有一根横向钢筋时，其末端至少应有一根横向钢筋配置在支座边缘内。若不能符合上述要求，应在受力配置在支座边缘内。若不能符合上述要求，应在受力钢筋末端制成弯钩或
21、加焊附加的横向锚固钢筋。钢筋末端制成弯钩或加焊附加的横向锚固钢筋。与梁整体连接的板的下部钢筋伸入支座的锚固长度与梁整体连接的板的下部钢筋伸入支座的锚固长度la，除不应小于，除不应小于5d外，还应外，还应伸至支座（墙或梁）的中心伸至支座（墙或梁）的中心线线。若不能符合上述要求，应在受力钢筋末端制成若不能符合上述要求，应在受力钢筋末端制成弯钩弯钩或或加焊附加的横向锚固钢筋，如图加焊附加的横向锚固钢筋，如图411所示；所示；对于上部钢筋，为了保证施工时钢筋的设计位置，当板厚对于上部钢筋，为了保证施工时钢筋的设计位置，当板厚小于小于120mm时，宜作成时，宜作成直抵板底的直钩直抵板底的直钩。本例中板的
22、厚度。本例中板的厚度为为100mm，上部钢筋作成直抵板底的直钩。，上部钢筋作成直抵板底的直钩。嵌固在砌体内的简支板，或与边梁整浇但按简支设计的板，嵌固在砌体内的简支板，或与边梁整浇但按简支设计的板，其上部钢筋（其上部钢筋（绑扎绑扎）伸入支座长）伸入支座长l=a15（mm），），a为板为板在砌体上的支承长度或梁宽；与边梁整浇的嵌固板的上部在砌体上的支承长度或梁宽；与边梁整浇的嵌固板的上部钢筋伸入边梁的长度应不小于钢筋伸入边梁的长度应不小于la。板中伸入支座下部的钢筋，其板中伸入支座下部的钢筋，其间距不大于间距不大于400 mm，其截面，其截面面积不应小于跨中受力钢筋截面面积的面积不应小于跨中受力
23、钢筋截面面积的1/3。图图4 414 14 板上部钢筋的锚固长度板上部钢筋的锚固长度 (a)(a)简支板简支板;(b);(b)与梁整浇但按简支设计；与梁整浇但按简支设计；(c)(c)嵌固板嵌固板(a(a)(b(b)(c(c)构构 造造 钢钢 筋筋 分布钢筋分布钢筋 嵌入墙内的板边附加钢筋嵌入墙内的板边附加钢筋 垂直于主梁的板面附加钢筋垂直于主梁的板面附加钢筋 板内孔洞周边的附加钢筋板内孔洞周边的附加钢筋 （a）垂直受力钢筋的方向垂直受力钢筋的方向布置分布钢筋，承受单向板沿布置分布钢筋，承受单向板沿长跨方向实际存在的一些弯矩长跨方向实际存在的一些弯矩,单向板中分布钢筋的截面面积不单向板中分布钢筋
24、的截面面积不应小于上受力钢筋截面面积的应小于上受力钢筋截面面积的 15%（集中荷载时为（集中荷载时为25%）；）；分布钢筋的分布钢筋的间距不宜大于间距不宜大于250mm，直径，直径不宜小于不宜小于6mm；当集中荷载较大时，间距当集中荷载较大时，间距不宜大于不宜大于200mm。（b）承受分布荷载的厚板，其分布钢筋的配置可不受上述）承受分布荷载的厚板，其分布钢筋的配置可不受上述规定的限制。此时，分布钢筋的直径可用规定的限制。此时，分布钢筋的直径可用1016mm，间距可为间距可为200mm400mm。（c）承受分布钢筋的）承受分布钢筋的厚板厚板，其分布钢筋的配置可不受上，其分布钢筋的配置可不受上述规
25、定的限制。此时，分布钢筋的直径可用述规定的限制。此时，分布钢筋的直径可用10mm16mm，间，间距可为距可为200mm400mm；（d）当板处于温度变幅较大或处于不均匀沉陷的复杂条）当板处于温度变幅较大或处于不均匀沉陷的复杂条件，且在与受力钢筋垂直的方向所受约束很大时，分布钢筋宜件，且在与受力钢筋垂直的方向所受约束很大时，分布钢筋宜适当增加。适当增加。板边嵌固于砖墙内的板，计算时支座按简支考虑，但实板边嵌固于砖墙内的板，计算时支座按简支考虑，但实际上板在支承处可能产生负弯矩。在板的顶部沿板边需配置垂际上板在支承处可能产生负弯矩。在板的顶部沿板边需配置垂直板边的附加钢筋，其数量按承受跨中最大弯矩
26、绝对值的直板边的附加钢筋，其数量按承受跨中最大弯矩绝对值的1/4计计算。单向板垂直于板跨方向的板边，一般每米宽度内配置算。单向板垂直于板跨方向的板边，一般每米宽度内配置5根直根直径径6mm的钢筋的钢筋，钢筋应从支座边伸出至少为，钢筋应从支座边伸出至少为1/5跨度跨度的长度（的长度（l1为单向板的跨度或双向板的短边跨度）；为单向板的跨度或双向板的短边跨度）；单向板单向板平行于板跨方向的板边平行于板跨方向的板边，其顶部垂直板边的钢筋，其顶部垂直板边的钢筋可按构造适当配置；可按构造适当配置；在在墙角墙角处，板顶面常发生与墙大约成处，板顶面常发生与墙大约成45的裂缝，应双向的裂缝，应双向配置构造钢筋网
27、，其伸出墙边的长度不小于配置构造钢筋网，其伸出墙边的长度不小于l1/4（图（图414）。）。图图4-15 4-15 嵌固于墙内的板边附加钢筋嵌固于墙内的板边附加钢筋l1/5 现浇板的受力钢筋与主梁的肋部平行时，板与梁的连接处现浇板的受力钢筋与主梁的肋部平行时，板与梁的连接处也会产生负弯矩，计算时没考虑，应沿梁肋方向每米长度也会产生负弯矩，计算时没考虑，应沿梁肋方向每米长度内配置不少于内配置不少于5根根与梁肋垂直的构造钢筋，与梁肋垂直的构造钢筋，直径不小于直径不小于8mm;面积不应小于受力钢筋截面面积的面积不应小于受力钢筋截面面积的1/3，伸入板中的长度从肋边算起每边不小于板伸入板中的长度从肋边
28、算起每边不小于板l/4。图图 4-16 4-16 板中与梁肋垂直的构造钢筋板中与梁肋垂直的构造钢筋1主梁；主梁；2次梁；次梁；3板的受力钢筋；板的受力钢筋；4间距不大于间距不大于200mm、直径不小于、直径不小于6mm的构造筋的构造筋 板中孔洞削弱板的整体作用。在孔洞周围应予以加强。板中孔洞削弱板的整体作用。在孔洞周围应予以加强。（a）当）当b或或d（b为垂直于板的为垂直于板的受力钢筋方向受力钢筋方向的孔洞宽度，的孔洞宽度，d为圆孔直径）小于为圆孔直径）小于300mm，并小于板宽的，并小于板宽的1/3时，时，可不设附加钢可不设附加钢筋筋，只将受力钢筋间距作适当调整，或将受力钢筋绕过孔洞边，只将
29、受力钢筋间距作适当调整，或将受力钢筋绕过孔洞边，不予切断。不予切断。（b）当）当b或或d=3001000mm时，应在洞边每侧配置附加钢时，应在洞边每侧配置附加钢筋，每侧的筋，每侧的附加钢筋截面面积不应小于洞口宽度内被切断钢筋截面面积的附加钢筋截面面积不应小于洞口宽度内被切断钢筋截面面积的1/2，且不小于，且不小于210的钢筋；的钢筋；当板厚当板厚大于大于200mm时，宜在板的顶、底部均配置附加钢筋。时，宜在板的顶、底部均配置附加钢筋。（c）当）当b或或d1000mm时，除按上述规定配置附加钢筋外，时，除按上述规定配置附加钢筋外，在矩形孔洞四角尚应配置在矩形孔洞四角尚应配置45方向的构造钢筋；在
30、圆孔周边尚应方向的构造钢筋；在圆孔周边尚应配置配置210的环向钢筋，搭接长度为的环向钢筋，搭接长度为30d，并设置直径，并设置直径8mm、间、间距距300mm的放射形径向钢筋。的放射形径向钢筋。（d）当）当b或或d大于大于1000mm，并在孔洞附近有较大的，并在孔洞附近有较大的集中荷集中荷载载作用时，宜在洞边加设肋梁。当作用时，宜在洞边加设肋梁。当b或或d大于大于1000mm，而板厚小，而板厚小于于0.3b或或0.3d时，也宜在洞边加设时，也宜在洞边加设肋梁肋梁。计算简图的确定计算简图的确定 内力计算内力计算 配筋计算配筋计算 绘制配筋图绘制配筋图 1.荷载计算荷载计算 作用在板和梁上的荷载划
31、分范围如图作用在板和梁上的荷载划分范围如图4-5（a）所示。板通）所示。板通常取常取1m 宽的板带作为计算单元，板上单位长度的荷载包括永久宽的板带作为计算单元，板上单位长度的荷载包括永久荷载荷载gk和可变荷载和可变荷载qk。永久荷载永久荷载:100mm厚钢筋混凝土板厚钢筋混凝土板自重自重 251.00.1=2.5kN/m 20mm厚水泥砂浆厚水泥砂浆面层重面层重 201.00.02=0.4kN/m永久荷载标准值永久荷载标准值:gk=2.50.4=2.9kN/m可变荷载：可变荷载：可变荷载的可变荷载的标准值标准值 qk=6.0kN/m 本例中板的跨度比本例中板的跨度比2l2/l1=6000/25
32、00=2.43，按单向板设计。，按单向板设计。板的跨度为板的跨度为2.5m，按刚度要求，板厚，按刚度要求，板厚hl/40=2500/40=63mm，初步假定板厚初步假定板厚100mm。（一）计算简图的确定（一）计算简图的确定 板的尺寸及其支承情况如图板的尺寸及其支承情况如图4-8（a）所示。）所示。计算跨度：计算跨度：边跨边跨 ln1=2500120200/2=2280mm l01=ln1b/2h/2=2280200/2100/2=2430mm l01=ln1a/2b/2=2280120/2200/2=2440mm l01=1.1ln1=1.12280=2508mm 应取应取 l01=2430
33、mm，但为了计算方便和安全，取，但为了计算方便和安全，取l01=2500mm 中间跨中间跨 l02=lc=2500mm l02=1.1ln2=1.12300=2530mm 取取 l01=2000mm。两跨相差（两跨相差（l02l01）/l02=(25002430)/2500=2.8%10%，应按，应按 等跨来考虑，等跨来考虑，9跨按跨按5跨计算。板的计算简图如图跨计算。板的计算简图如图4-8（b）所示。）所示。（二（二）内力计算）内力计算 表表4-2 板的弯矩计算表板的弯矩计算表 截 面边 跨B支座2跨中C支座3跨中10.07810.10500.03310.07900.046220.10000
34、.11900.07870.11100.0855M=(1.01gkl021.152qkl02)（kNm）（0.07815.92.52+1.150.13.02.52）=5.04（1.00.1055.92.52+1.150.1193.02.52）=6.44（1.00.03315.92.52+1.150.07873.02.52）=2.92（1.00.0795.92.52+1.150.1113.02.52）=5.30（1.00.04625.92.52+1.150.08553.02.52）=3.54支座边缘的弯矩值支座边缘的弯矩值：V0=(gk+qk)ln/2=(5.9+3.0)2.3/2=10.24 k
35、N MB=（MB0.5bV0）=（6.440.50.210.24）=5.42 kNm MC=（MC0.5bV0）=（5.300.50.210.24）=4.28 kNm（三）配筋计算（三）配筋计算 基本资料：基本资料：b=1000mm,h=100mm,h0=75mm,fc=9.6N/mm2,fy=210N/mm2，安全系数，安全系数K=1.25，计算结果见表，计算结果见表4-3。截 面第一跨支座B第二跨支座C第三跨M（kNm）5.04-5.422.92-4.283.54KM6.30-6.783.65-5.354.43s=KM/(fcbh02)0.1170.1260.0680.0990.0820.1250.1350.0700.1040.086=fc/fy(%)0.570.620.320.480.39As=bh0（mm2）428465240360293选配钢筋（分离式配筋）10170101708170 8/101708170 实配钢筋面积（mm2）462462296379296=As/bh0（%）（min=0.20%）0.620.620.390.510.39板板 的的 配配 筋筋 图图