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1、第 2 9卷第 4期 2 0 1 3年 8月 结构工程师 S t r u c t u r a l Eng i n e e r s Vo 1 2 9N o 4 Au g 20 1 3 C E C S 1 6 0：2 0 0 4和 GB 5 0 0 1 1 m2 0 1 0抗震设计若 干 问题对 比分 析 刘天英 李琪孙文海(东北电力设计院，长春 1 3 0 0 2 1)摘要抗震设计发展趋势是基 于多 目标的性 态设计。为适应将来抗震设计理念，通过对 建筑工程 抗震性 态设计通则(试用)(C E C S 1 6 0：2 0 0 4)及 建筑抗震设计规范(G B 5 0 0 1 1 0 1 O)两部
2、规 范中设 防水准、设 防 目标、地 震作用计算、变形 限值 等方面对 比分析，指 出两部规 范的异 同点，并得 出按 照 C E C S 1 6 0：2 0 0 4规范计算的结构总水平地震剪力标准值高于按照 G B 5 0 0 1 1 _2 O l O计算的结果，甲类建 筑甚至高出一倍 以上等结论，为从事工程抗震设计和工程抗震研究的人 员提供一定的参考和借鉴。关键词 抗震设计，设防水准，设 防 目标，地震作用，对比分析 Co mp a r i s o n a n d Ana l y s i s o f S e i s m i c De s i g n S p e c i fic a t i
3、o n s i n t h e CECS 1 6 0：2 0 0 4 a n d t h e GB 5 0 01 1 2 01 O L I U T i a n y i n g L I Q i S U N We n h a i (N o a h E a s t E l e c t r i c P o w e r D e s i g n I n s t i t u t e，C h a n g C h u n 1 3 0 0 2 1，C h i n a)Abs t r a c t Th e p e r f o r ma n c e b a s e d s e i s mi c d e s i g n
4、 i s o n e o f p r o mi s i n g t r e n ds To a d a p t t he p e rfo rm a n c e b a s e d s e i s mi c d e s i g n c o n c e p t，c o mp a r i s o n a nd a n a l y s i s o f s o me s pe c i fic a t i o ns s u c h a s t h e f o r t i fic a t i o n l e v e l，t h e f o rti fi c a t i o n o b j e c t i v
5、 e，s e i s m i c l o a d i n g，t h e d e fl e c t i o n l i mi t v a l u e，i n t h e C E C S 1 6 0：2 0 0 4“G e n e r al R u l e f 0 r P e r f o r m a n c e b a s e d S e i s mi c D e s i g n o f B u i l d i n g s(t ri a1)”a n d t h e G B 5 0 0 1 1 2 0 1 O“C o d e f o r S e i s mi c D e s i g n o f B
6、u i l d i ng s”we r e c o n d u c t e dT he c o mmo n po i n t s a nd d i f f e r e n c e we r e d i s c us s e dI t wa s f o u nd t h a t t h e t o t a l h o r i z o nt a l s e i s mi c s h e a r c alc u l a t e d b a s e d o n t h e CECS 1 6 0：2 0 0 4 i s h i g he r t h a n t h a t o f f r o m t h
7、 e GB 5 0 01 1 2 0 1 0 I t i s m o r e o b v i o u s for t h e T y p e O n e b u i l d i n g s T h e o b j e c t i v e o f t h i s s t u d y i s t o p r o v i d e s o m e r e f e r e n c e s for d e s i g n e r s a n d r e s e a r c h e r s i n s e i s mi c e n g i n e e r i n g Ke y w o r d s a s e
8、 i s m i c d e s i g n，f o r t i fi c a t i o n l e v e l，f o r t i fi c a t i o n o b j e c t i v e，s e i s mi c a c t i o n，c o m p a ri s o n a n d a n a l y s i s 1 引 言 建筑抗震设计规范(G B 5 0 0 1 1 2 0 1 0)(以 下简称 G B 5 0 0 1 1)从 2 0 1 0年 1 2月 1日开始实 施，虽然业界一直在争论该部规范在某 此方 面规 定不够具体，但因设计习惯和设计软件等原因，一 直在抗震设计
9、 中应 用。2 0世纪 9 0年代初，由美 国学者提 出“基 于性 态 的结 构抗 震设 计 P B S D (P e rf o r ma n c e-B a s e d S e i s mi c D e s i g n)”思想，得 到 收稿 日期：2 0 1 2 1 2-2 3 联 系作者。E m a i l：k e v i n l a u 1 9 7 6 1 6 3 c o rn 各 国广泛重视，被地震工程界认 为是未来抗震设 计发展 的主要方 向 J。未来 的抗震 设计必将是 基于性态的抗 震设计 J。基于性态 的抗震设计 目的在于确保建筑物能够在各种不同强度的地震 作用下，建筑物的地震
10、效应满足业主和社会的各 种安 全、经 济、文 化 与 历 史 需 求。虽 然 G B 5 0 0 1 1或多或少渗入基于性态的抗震设计思想，但主要条款还是沿用 旧版抗震设计规范的基本理 念和架构。而在 建筑工程抗震性态设计通则(试用)(C E C S 1 6 0：2 0 0 4)(以下简称 C E C S 1 6 0)S t r u c t u r a l En g i n e e r s Vo 1 2 9，No 4 2 6 S t u d y o f De s i g n Me t h o d 中 ，基 于性态 的抗震设计 思想得 到很好 的体 现。为适应将来抗震设计 的发展，有必要了解这
11、两部规范之间的主要差异。2 设 防水准 地震设防水准，是指在抗震设 防中如何根据 客观的设 防环境和已设定的设 防 目标，并考虑社 会、经济条件来确定采用 多大的设 防荷 载参数。简单说，就是选择多大强度 的地震作用作为抗震 设 防对象。G B 5 0 0 1 1抗震设 计采用“小震”、“中震”、“大震”三级设 防水 准，也称多遇地震、设防地震 和罕遇地震，一般按地震基本烈度 区划或地震动 参数区划对 当地的规定采用，5 0年超越概率分别 为 6 3 、1 0 和 2 3，相应重现期分别为 5 0 年、4 7 5年和 1 6 0 0 2 4 0 0年。C E C S 1 6 0也采用多遇地震、
12、设 防地震和罕遇 地震三级设防水准，分别相 当于 由建筑重要性类 别规定年限 内给定的超越概率为 6 3、1 0 和 5。建筑重要性类别根据建筑物对社会、政 治、经济和文化影响的重要性分为甲、乙、丙、丁四 类，具体 见 国家标 准 建 筑抗震设 防分类标 准 (G B 5 0 2 2 3-2 0 0 8)。对于重要性类别为丙类 的 建筑，取 T M J=5 0年；乙类建筑，取 T M J=1 0 0年；甲类建筑，取 T M J=2 0 0年。地震烈度在 J 内超 越概率 r=1_ 1一(1 T)，其中，为地震烈度 的重现期(年)；为，(年)J。推导出乙类建 筑小震、中震、大震对应的重现期分别为
13、 1 0 1年、9 5 0年、1 9 5 0年；甲类建筑对应 的重现期分 别为 2 0 2年、1 9 0 0年、3 9 0 0年。可见关于设 防水准，两部规范主要有两点 区 别：(1)G B 5 0 0 1 1中，对于甲、乙、丙、丁类建筑，相应的 均取 5 0年；而 C E C S 1 6 0根据建筑重要 性类别不 同，取值不同。也就是说，在 同一场 地，对于甲、乙两类建筑，两部规范 的设计地震加 速度 A取值不 同，C E C S 1 6 0高于 G B 5 0 0 1 1。根 据 C E C S 1 6 0中表 4 2 21 3可知，对于甲类建 筑，C E C S 1 6 0 抗震设防地震
14、设计地震加速度 A为 G B 5 0 0 1 1的 1 1 8 92 5 2 4倍；对于 乙类 建筑，C E C S 1 6 0抗震设防地震设计地震加速度 A为 G B 5 0 0 1 1的 1 1 0 71 7 5倍。(2)罕遇地震的超越概率不同，G B 5 0 0 1 1为 2 3 ，而 C E C S 1 6 0为 5。C E C S 1 6 0根据 中国地震危险性特征的研究结果，认为 G B 5 0 0 1 i 对罕遇地震的超越概率取值偏低(2 3)，从 而使大震抗震设 防烈度的取值偏高 引。3 设 防 目标 针对三个设防水准，G B 5 0 0 1 1抗震设防 目标 为“小震不坏”、
15、“中震可修”和“大震不倒”。C E C S 1 6 0总结近 2 0年来现代大城市震害经 验，认为在建筑抗震设计中，不仅要控制破坏，还 应考虑地震时保持建筑功能正常。因为不少建筑 遭遇的震害并不严重，但 由于其功能遭到破坏，致 使生产中断，导致不可接受 的巨大经济损失。所 以 C E C S 1 6 0特别注重建筑物 的功能，关 于建筑 物的使用功能分类详见规范3 1 3款。C E C S 1 6 0 根据建筑物不同的使用功能类别分别给出各级地 震动水平下 的最低抗震性态要求，详见表 1。性 态水平是对所设计的建筑在可能遭遇的特定设计 地震作用下所规定的最低性态要求或容许的最大 破坏。规范中给
16、出各性态水平的具体解 释，不再 赘述。G B 5 0 0 1 1不区分建 筑物的使用功 能及建筑 的重要性，笼统地将设防目标定为小震不坏、中震 可修和大震不倒。而 C E C S 1 6 0根据建筑物使用 功能分类、建筑物 的重要性类别分别 给出了不同 地震动水平下的最低抗震性态的具体要求。基于 性态抗震设计的多级 目标设计理念为用户和结构 工程师提供更多选择，体现用户要求与结构工程 师的经验相结合 问题 J。不难看出，重要性为丙 类、使 用 功能 为 类 的建 筑 的性态 要 求 与 G B 5 0 0 1 1规定 的小震不坏、中震可修 和大震不倒相 对应，而其他几类建筑 的设防 目标两部规
17、 范不能 对应 4 地震作用 G B 5 0 0 1 1第 5 2 1 款采用底部剪力法，结构 的水平地震作用标准值 F =G 。，相应于结 构基本 自振周期的水平地震影响系数；G 。为结构 等效总 重力 荷载。F 的公 式可 改 写为 F =c r ag 其中，c为结构影响系数；K为地震系数；为动力系数 J。C E C S 1 6 0第 6 2 2款 在给定 方向结构 的 总水平 地震 作用 标 准值 F =设计方法研究 结构工程师第 2 9卷第 4期 C 叼 O G n，式中，C为结构影响系数；o r 为相应于 结构基本 自振周期的水平地震影响系数；7 为水 平地震影响系数的增大系数；G
18、为相应于结构基 本振型 的有 效重 力荷 载。F E K 的公式 可 改写 为 表 1 Ta bl e 1 F =C 叼 G ，式 中，K为地震 系数；为场地设 计谱(即动力系数)。根据公式可以看出，地震作 用涉及场地类别、特征周期、设计反应谱、结构影 响系数、等效重力荷载。各级地震动水平下的最低抗震性态要求 T h e l o we s t a s e i s mi c p e r f o r ma n c e r e q u i r e me n t s 抗震建筑使用功能 地震动水平 I 多遇地震(J 年超越概率为 6 3 )基本运行 充分运行 充分运行 充分运行 设防地震(J 年超越概率
19、为 1 0 )生命安全 基本运行 运行 充分运行 罕遇地震(J 年超越概率为 5)接近倒塌 生命安全 基本运行 运行 4 1 场地类别 建筑场地类别，根据土层等效剪切波速和场 地覆盖土层厚度确定。两部规范关于土层等效剪 切波速计算 和场地 覆盖土层厚 度的条款是一 致 的。G B 5 0 0 1 1建筑场地类别划分为 I，4 2特征周期 四类，其 中，I类细分为 I。和 I 两个亚类。同 样，C E C S 1 6 0也划分为 I，四类，但两部 规范场地类别划分时土层等效剪切波速 和场 地覆盖土层厚度 d o v的界限取值略有不同。从 图 1可以看出，两部规范场地类别划分不完全相 同，而是互有
20、交叉。坐标A(3，0)，B(5，5 0 0)，c(1 5，o)，D(5 0，2 5 0)，7 O，0)，F(9 0，1 4 0)GB 5 0 0l 1 2 0 l O 分类 I 类 I I 类 III 类圆 类 C E C S 1 6 0：2 0 0 4 分类 I 类 0 B LM围成部分 I I 类 ABKJDC围成部分 I II 类 cD HFE围成部分 I V 类 EFHGE围成部分 图 1 两部规范场地类别的划分 Fi g 1 Si t e c l a s s i f i c a t i o n i n t wo c o d e s 特征周 期在 G B 5 0 0 1 1中称设计 特
21、征周期，C E C S 1 6 0称设计谱特征周期。其数值受地震震 级、震 中距、场地类别等因素影响。特征周期决定 设计反应谱平台段的长度，对地震作用大小有重 要影响。G B 5 0 0 1 1中，特征周期根据场地类别和 设计地震分组确定，见表 2。C E C S 1 6 0附录 A中 根据不同的土层等效剪切波速和不同的场地覆盖 土层厚度分别给出特征周期值，该值是连续的，而 不是分 档 的。两 部 规 范 特 征 周 期 取值 区别 见 表 3。表 2 特征周期值 Ta b l e 2 Ch a r a c t e r i s t i c p e rio d v a l u e s 设计地 场
22、地类 震分组 I o I 1 第一组 0 2 O O 2 5 O 3 5 0 4 5 O 6 5 第 一 绸 O 2 5 O 3 O 0 4 0 O 5 5 O 7 5 第三组 O 3 O O 3 5 0 4 5 0 6 5 0 9 0 4 3 设计反应谱 根据 G B 5 0 0 1 1中 5 1 5条款地震影 响系数 曲线(阻尼比0 0 5)可以推出地震动力系数曲线，见图 2。大量分析表明，动力系数 卢的峰值卢 与 场地类别关系不大，在我 国统一取 2 2 5。另外从 O O O O 0 O O 0 O O O O 0 O 加 m S t r u c t u r a l En g i n
23、e e r s Vo 1 2 9，No 4 S t u dy o f De s i g n Me t h o d 地震影响系数 曲线 中也可推导 出卢 ，结 构 自振 周期 T=0时，地震影响系数=0 4 5 c t 此时 结构为无穷 刚性，动力 系数 3 应 为 1，则 3 =1 0 4 5 2 2 5。动力系数 曲线分为 四段：直线上 升段，0 1 S，卢=1+(T O 1)(7 1 卢 一 1)；水 平段，0 1 s T g，卢=卢 ；曲线下降段，T g T 5 ，卢=(T s T)T 1 2 ；直线下降段，5 T s 10；阻尼调整系数 r =1+(0 0 5一 )(0 0 8+1 6
24、 )I0 5 5；为阻尼比。两部规范特征周期值 区别 Char ac t e r i s t i c pe r i od c ompa r i s o n i n t wo c o de s 场地类别 规范 I GB 5 0 01 1 0 2 0，0 2 5，0 3 0，0 3 5 0 3 0，0 4 0，0 4 5 0 4 5，0 5 5，0 6 5 0 6 5，0 7 5，0 9 0 CECS1 6 0 O 2 5 O 2 60 4 3 O 3 9 0 5 9 0 6 O1 0 C E C S 1 6 0 第 4 2 3款给出了阻尼比为0 0 5 的建筑结构的水平分量场地设计谱(即动力系数
25、 曲线)，见 图3，分为三段：短周期段，当 T A，=1+(T A)(B 一 1)；水平段，当 T AT s，卢=(T g T)卢 卢 。同时规定场地设计谱最大值 取 2 2 5；其 最小值 3 i 不宜小于最大值 的 1 5 ；场地设 计谱 短周期界限值 宜采用 0 1 0 S，有特殊要求时可 作调整；场地设计谱下降段 的指数 0宜采用 0 9，有特殊要求时可在 0 81 0之 间取值。当建筑 结构的阻尼 比不 为 0 0 5时，根据规范 中附录 D 进行场地设计谱修正。薰 -R 1 0 O 0 1 5 60 周期 s 图2 G B 5 0 0 1 1动力系数曲线 Fi g 2 Dy n a
26、 mi c c o e ffic i e nt c u r v e i n t h e GB 5 0 01 1 1 j 5 1 0 O 7O 周期 s 图 3 C E C S 1 6 0场地设计谱 F i g 3 De s i g n s p e c t r u m i n t h e C EC S 1 6 0 由图 2、图 3可以看出，C E C S 1 6 0场地设计谱 仅为三段，无直线下降段。G B 5 0 0 1 1特征周期截 止到 6 S，如果结构的基本自振周期超过6 S，需要 专门研究；而 C E C S 1 6 0超过 7 S，比 G B 5 0 0 1 1的 适用性更加广泛。4
27、 4结构影响系数 C E C S 1 6 0结构影响系数 C实际上是强度折 减系数的倒数。强度折减 系数 定 义为结构保 持完全弹性所需要的最低强度与结构保持给定延 性所需要的最低屈服强度之 比，它是 由结构非弹 性耗能(或非 弹性滞变特性)引起 的地震力 的折 减。不同国家、不同研究者对于强度折减系数 的 称谓不同，如在美国 U B C 1 9 9 7和 F E M A 2 7 3中称 为结构反应修正系数，欧洲规范 E C 8称为性 能系 数，日本规范称为延性因子。G B 5 0 0 1 1规定 的时程分 析所用地面动峰值 加速度 P G A见表 4，该规范规定在进行结构构件 截面强度验算时
28、采用 的地震水准为多遇地震(小 震)。根据表 4，多遇地震和设 防地震对应 的地面 运动峰值加速度 比值都在 0 3 5左右。可以这样 理解，构件截面强度验算时采用的地震水准为设 表 4 GB 5 0 0 1 1时程分析所用地面动峰值加 速度 4 Ta b l e 4 P e a k g r o u n d a c c e l e r a t i o n i n GB 5 O 0 1 1 c m s 地面动峰值。速度 P G A 地震影响 6度 7度 7度 8度 8度 9度 0 0 5 g 0 1 0 g 0 1 5 g 0 2 0 g 0 3 0 g 0 4 0 g 多遇地震 1 8 3 5
29、 5 5 7 0 1 1 O 1 4 0 设 防地震 5 0 1 O 0 1 5 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 罕遇地震 1 2 5 2 2 0 3 1 O 4 0 0 5 1 O 6 2 0 设计方法研究 2 9 结构工程师第 2 9卷第 4期 萎 昙 萋 羹 冀 料 结 响 系 数 均 取 为。R 1 C 8 6 C E C S 1 6 0 强度折减系数=2 。考虑到、表 5 Ta bl e 5 不 同抗震体 系的结构 影响系数 S t r u c t u r e i n f l u e n c e c o e ffi c i e n t f o r d i ffe r e n
30、t a s e i s m i c s y s t e ms 结构材料 钢 钢筋混凝土 框架 中心支撑 偏心支撑 框架 一中心 框架 一 偏心 框架 框 一 排架 框架 一 抗震 板柱 一 抗震 框架 一 核心 结构抗震体系 结构 框架结构 框架结构 支撑结构 支撑结 构 结构 结构 墙结构 墙结构 简体结构 结构影响系数 0 2 5 O 3 O O 2 7 O 2 7 O 2 5 O 3 5 0 3 5 0 3 8 O 3 8 O 3 8 注：本表为说明问题，仅列出部 分。详见 C E C S 1 6 0：2 0 0 4中表 6 1 2。4 5 算例分析 算例一 某钢结构框架，位于 7度 区
31、，0 1 0 g，地震危险性特征分 区为 I区。场地类别 类，特征周期 0 5 5 S。自振周期 根据经验公式计算 为 0 4 6 S。平面尺寸 2 0 m x 2 0 m，四层总高 1 8 5 m，底层 层高 5 m，二、三、四层层 高 4 5 m。按 C E C S 1 6 0：2 0 0 4规定使用功能为 类。等效重力 荷载：四层 2 4 0 0 k N，三层 3 6 0 0 k N，二层 3 6 0 0 k N，一层 4 6 0 0 k N。阻尼 比：根据 G B 5 0 0 1 1第 表 6 Ta bl e 6 8 2 2 款取为 0 0 4；根据 C E C S 1 6 0第 7
32、1 4款取 为 0 0 2。采用 底部 剪力 法分别按 G B 5 0 0 1 1及 C E C S 1 6 0两部规范进行计算结构总水平地震作 用标准值，详见表 6，计算过程略。算例二 某 钢筋 混凝土框 架结 构，阻尼 比 0 0 5，其余参数同 算例一，计算结果见表 6中 括号内的数字。根据表 中数值，总水平地震作用 标准值，按 C E C S 1 6 0计算 的结果 要高 于按 G B 5 0 0 1 1 计算的结果。结构总水平地震作用标准值计算 To t al ho r i z ont al e ar t h qua ke ac t i o n 建筑物重要性类别 丙类 乙类 甲类 C
33、 0 3 5(0 3 5)0 3 5(0 3 5)0 3 5(0 3 5)0 1 0(O 1 0)0 1 0(0 1 0)0 1 0(O 1 0)G B 5 0 0 1 1 口 2 4 1(2 2 5)2 4 1(2 2 5)2 4 1(2 2 5)G。q k N 1 2 0 7 0(1 2 0 7 0)1 2 0 7 0(1 2 0 7 0)1 2 0 7 0(1 2 0 7 0)FE K k N 1 0 1 8(9 5 0 5)1 0 1 8(9 5 0 5)1 O 1 8(9 5 0 5)C 0 2 5(0 3 5)0 2 5(0 3 5)0 2 5(0 3 5)K 0 1 0(0 1
34、0)0 1 6 1 9(0 1 6 1 9)0 2 2 7 7(0 2 2 7 7)口 n r 、3 0(2 2 5)3 0(2 2 5)C E C S 1 6 O h 1 0(1 0)1 0(1 0)1 0(1 0)G n k N 1 4 1 9 1(1 4 1 9 1)1 4 1 9 1(1 4 1 9 1)1 4 1 9 1(1 4 1 9 1)FE K k N 1 0 6 4 3(1 1 1 7 5)1 7 2 3(1 8 0 9 3)2 4 2 3(2 5 4 4 6)两部规范 F E K 差值 45(1 7 6 )6 9(9 0 4 )1 3 8(1 6 8 )(以 G B 5 0
35、 0 1 1为基 准)5 变形限值要求 G B 5 0 0 1 1 考虑多遇地震 和罕遇地震 作用下 结构的变形验算。遭遇多遇地震时，结构处于弹 性阶段，规范表 5 1 1给 出弹性层 间位移角 限值 1 1 0 0 01 2 5 0。C E C S 1 6 0考虑抗震设防地震和 罕遇地震作用下结构 的变形验算，遭遇设 防地震 时，结构 已进入非弹性阶段，规范表 6 6 3给出层 间位移限值 0 0 0 4 0 0 1。G B 5 0 0 1 1 弹性位移角 限值小于 C E C S 1 6 0层间位移角限值。遭遇 罕遇 地震时，结构进人弹塑性阶段，两部规范关于弹塑 性层间位移角限值的要求见表
36、 7。C E C S 1 6 0在确定弹塑性层间位移角限值时，参考 G B 5 0 0 1 1、V i s i o n 2 0 0 0及 F E MA 2 7 3，对于 类建筑偏于安全地取中等至严重破坏之间接近中 等破坏的层间位移限值。对于 类、类建筑 的层 间位移限值，根据类建筑的层间位移限值作适当 调整而得。从表 7可以看出，C E C S 1 6 0中类建筑 的层间位移限值与 G B 5 0 0 1 1中规定基本相当。S t r u c t u r a l En g i n e e r s Vo 1 2 9，No 4 3 0 S t u d y o f De s i g n Me t h
37、 o d 结构类型 B 5 0 0 1 1 l(建筑使用功能 类别)单层钢筋混 凝土柱排架 1 0 0 3 3 l 0 3 8 l 0 0 3 3 l 0 0 2 8 1 l l l 钢筋混凝土框架 l 0 0 2 0 1 0 2 3 l 0 0 2 0 l 0 0 1 7 底部框架砖房的 框架一 抗震墙 l 0 0 1 0 1 0 1 4 l 0 0 1 2 l 0 0 1 0 慧 商 l。1。l。z l。板 柱 一 抗 震 墙、框 架 一 核 心 筒 l l L 钢框架 l 0 0 2 l 0 0 2 9 l 0 0 2 5 l 0 0 2 1 钢支撑框架 l 0 0 2 l 0 0 2
38、0 l 0 0 1 8 l 0 0 1 5 b u i l d i n g S B e ij i n g：C h i n a A r c h i t e c t u r e a n d B u i l d i n g P r e s s，2 0 1 0(i n C h i n e s e)刘喜平 基于性能的结构抗震设计理论探讨 J 吉林建筑工程学院学 报，2 0 1 1，2 8(2)：1 3 1 6 Li u Xi p i n g Di s c us s i o n o n t he p e r f o r ma nc e b a s e d s e i s m i c d e s i g n
39、 o f s t r u c t u r e I J 1 J o u r n a l o f J i l i n I n s t i t ut e o f Ar c hi t e c t ur e a n d Ci vi l En g i n e e r i n g，2 01 1，2 8 (2)：1 3 1 6(i n C h i n e s e)朱 玉华，黄 海荣，胥 玉祥 基 于性能 的抗震 设 计研 究综述 J 结构工程师，2 0 0 9，2 5(5)：1 4 9 1 5 3 Z h u Y u h u a，Hu a n g Ha i r o n g，X u Yu x i a n g S
40、 t u d i e s o n p e rf o rma n c e b a s e d s e i s m i c d e s i g n J S t r u c t u r a l E n g i n e e r s，2 0 0 9，2 5(5)：1 4 9 1 5 3(i n C h i n e s e)蒋建 基于性能抗震设计方法与基于承载力抗震 设计方法 比较研 究 J 结构 工程师，2 0 0 8，2 4 (4)：5 2 5 7 J i a n g J i a n C o mp a r i t i v e s t u d y o n p e rf o rm a n c e b a
41、s e d s e i s mi c d e s i g n me t h o d a n d b e a r i n g c a p a c i t y-b a s e d d e-s i g n m e t h o d J S t r u c t u r a l E n g i n e e r s，2 0 0 8，2 4(4)：5 2-5 7(i n C h i n e s e)C E C S 1 6 0：2 0 0 4建筑 工程 抗震 性 态设 计 通则(试 用)s 北京：中国计划出版社，2 0 0 4 CECS 1 6 0：2 0 04 Ge n e r a l rul e f o r
42、 pe rfo rm a nc e b a s e d s e i s m i c d e s i g n o f b u i l d i n g s S B e i j i n g：C h i n a P l a n P r e s s，2 0 0 4(i n C h i n e s e)龚思礼 建筑抗震设计手册 M 北京：中国建筑 工业 出版社，2 0 0 2 G o n g S i l i S e i s mi c d e s i gn m a n u a l for b u i l d i n g M B e i j i n g：C h i n a A r c h i t e c t
43、u r e a n d B u i l d i n g P r e s s，2 0 0 2(i n C h i n e s e)王亚勇，戴国莹 建筑抗震设计规范 的发展沿革 和最新修订 J 建筑结构学报，2 0 1 0，3 1(6)：7 1 6 W a n g Ya y o n g，Da i Gu o y i n g Ev o l u t i o n a n d p r e s e n t u p d a t i o n o f“C o d e for s e i s mi c d e s i g n o f b u i l d i n g”J J o u r n al o f B u i l
44、 d i n g S t ruc t u r e s，2 0 1 0，3 1(6)：7 1 6(i n C h i n e s e)朱聘儒，国明超，黄宝魁建筑抗震设计 M 哈 尔滨：黑龙江科学技术出版社，1 9 9 1 Zhu Pi n ru，Gu o Mi n g c h a o，Hu a n g Ba o k ui S e i s mi c d e s i g n f o r b u i l d i n g M H a r b i n：H e i l o n g j i a n g S c i e n e e a n d T e c h n o l o g y P r e s s，1 9
45、9 1(i n C h i n e s e)翟长海，谢礼立 结构抗震设计中的强度折减系数 研究进展 J 哈尔滨工业大学学报，2 0 0 7，3 9(8)：1 1 7 9 11 84 Zha i Ch a n g ha i，Xi e Li l i Pr o g r e s s o n s t r e n g t h r e d u e t i o n f a c t o r s i n s t r u c t u r a l s e i s m i c d e i s g n J J o u r n a l o f H a r b i n I n s t i t u t e o f T e c h n o l o gy，2 0 0 7，3 9(8)：1 1 7 9 1 1 8 4(i n C h i n e s e)