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1、东风本田发动机有限公司综合楼工程高支模施工方案目 录录第1章、编制依据1第2章、工程概况12.1建建筑设计计概况112.2结结构设计计概况11第3章、高支模方案设计23.1材材料23.2方方案设计计2第4章、高支模方案计算44.1情情况一高高支模计计算书444.1.1底模模及钢管管支撑计计算书444.1.2梁侧侧模板计计算书1114.1.3基础础承载力力计算1174.2情情况二高高支模计计算书1174.2.1底模模及钢管管支撑计计算书1174.2.2梁侧侧模板计计算书2244.2.3地基基承载力力计算3304.3情情况三高高支模计计算书3314.4情情况四高高支模计计算书338第5章、高支模的
2、施工管理455.1高高支模系系统施工工管理机机构4555.2高高支模施施工注意意问题446第6章、高支模施工方法466.1门门式架支支撑系统统安装4466.1.1施工工顺序4466.1.2安装装476.2扣扣件式钢钢管脚手手架支撑撑系统安安装4886.2.1施工工顺序4486.2.2安装装496.3梁梁、板模模板安装装506.4验验收及拆拆除的批批准程序序516.5高高支模的的拆除5526.6安安全技术术措施5536.7预预防坍塌塌事故的的技术措措施5446.8预预防高空空坠落事事故安全全技术措措施5556.9预预防重物物击打事事故安全全技术措措施566第7章、混凝土浇筑方法及技术措施577.
3、1施施工部署署577.2施施工方法法57第8章、监测措施59第9章、应急救援预案609.1概概况6009.2机机构设置置609.3报报警救援援及其他他联络电电话，见见下表：619.4人人员分工工与职责责619.5应应急救援援工作程程序6119.6应应急救援援方法6629.6.1高空空坠落应应急救援援方法：629.6.2模板板、坍塌塌应急救救援方法法：6229.6.3物体体打击应应急救援援方法：62第10章章、高支支模施工工图63310.11高支模模支撑系系统平面面布置图图6310.22高支模模支撑系系统立面面图63310.33高支模模支撑系系统剖面面图64410.44高支模模支撑监监测平面面布
4、置图图64 广东省第一建筑工程有限公司 GUANGDONG PROVINCE NO.1 CIVIL ENGINEERING CO.LTD -2-东风本田发动机有限公司综合楼工程高支模施工方案第1章、 编制依据据1.建建筑施工工门式钢钢管脚手手架安全全技术规规范JJGJ1128-20000；2.建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范JJGJ1130-20001；3.木木结构设设计规程程GBB500005-20003；3.混混凝土结结构工程程施工质质量验收收规范5502004-220022；4.建建筑工程程施工质质量验收收统一标标准GGB5003000-20001；5.施施工结构构计算方
5、方法与设设计手册册；6. 广广东一建建企业标标准GGDYII-GZZ-011-099-20003；7. 本本工程有有关施工工图纸等等。第2章、 工程概况况序号项 目内 容1工程名称称东风本田田发动机机有限公公司综合合楼工程程2建设地点点黄埔区广广本路1111号号3建设单位位东风本田田发动机机有限公公司4设计单位位广州市白白云建筑筑设计院院有限公公司5建筑结构构类型框架结构构6总建筑面面积104330 mm27工程内容容土建、水水电、空空调、消消防、防防雷等工工程8工程质量量标准工程质量量标准：合格9工期要求求本工程施施工总工工期为1180个个日历日日。2.1 建筑设计计概况东风本田田发动机机有
6、限公公司综合合楼工程程位于广广东省广广州市黄黄埔区广广本路1111号号，交通通方便，由由东风本本田发动动机有限限公司兴兴建，广广州市白白云建筑筑设计院院有限公公司设计计。本工工程总建建筑面积积为1004300，地地上一至至三层为为综合办办公用房房，建筑筑面积为为80004，地地下一层层为非机机动车停停车库及及机动车车停车库库，建筑筑面积为为24226。2.2 结构设计计概况地下室层层高4.2m，支支模面积积约24426mm2。梁梁截面尺尺寸从3300mmm6000mm4000mm6000mm4000mm9000mm4000mm11000mmm不等，最最大梁截截面3550mmm900 mm，梁梁
7、跨度113.66m。底底板为CC30SS8砼，板板厚4000 mmm，顶顶板厚1150 mm，板板最大跨跨度8.0m。地下室车车道入口口处距二二层楼板板高度为为7.55m，支支模面积积约1228m22。对应应二层楼楼板处梁梁截面尺尺寸为2250mmm4000mm、2250mmm6000mm、2250mmm7000mm、3350mmm7000mm、4400mmm7000mm不不等，最最大梁截截面4000mmm700 mm，梁梁跨度44.0mm。最大大楼板厚厚度1550 mmm，板板最大跨跨度4.0m。首层、二二层、三三层层高高均为44.2mm，每层层支模面面积约226688m2。梁梁截面尺尺寸从
8、2250mmm6000mm2500mm7000mm3000mm10550mmm3000mmm16000mmm3550mmm8000mm3500mm9000mm不不等，最最大梁截截面3000mmm16000 mmm，梁跨跨度8.0m。最最大楼板板厚度1150 mm，板板最大跨跨度133.6mm。二三层高高支模支支承层为为C255钢筋砼砼楼板，上上一层高高支模施施工时，下下层支架架不拆除除，以便便荷载能能安全传传至基础础上。并并且待下下一层支支承层砼砼强度等等级达到到50以上时时方可进进行上一一层高支支模施工工。另外，本本工程工工地门口口接广本本路，现现场运输输比较方方便。工期为1180个个日历天
9、天。第3章、 高支模方方案设计计3.1 材料模板：采采用9115mmm18330mmm18mmm（厚厚）胶合合板。木枋：采采用800mm80mmm木枋枋。支撑系统统：选用用MF112199 、MMF12209门门式脚手手架及配配件、483.55钢管、12及14对拉螺栓等。纵横水平平拉杆：选用4483.55mm钢钢管及配配件。纵横向剪剪刀撑：选用4483.55mm钢钢管及配配件。垫板：采采用脚手手架配套套底托，垫垫板40040mmm木板板。3.2 方案设计计为简化设设计，根根据本项项目施工工图纸，现现选择以以下四种种情况作作为高支支模设计计和计算算：情况一：首层结结构楼面面4.22m高楼楼层78
10、轴DEE轴1KK23，梁梁截面尺尺寸3550mmm9000mm，梁梁跨133.6mm，梁两两侧楼板板厚1550mmm，梁板板砼等级级均为CC25。选选用门式式架钢管管脚手架架支撑体体系。梁梁底高支支模搭设设高度为为3.33米，梁梁两侧板板底支模模高度为为4.005m。梁梁支撑系系统采用用1个MMF12219+1个MMF12209门门式架进进行组合合支撑，并并通过调调整底座座及顶托托的螺栓栓来满足足支模高高度的要要求。梁梁底门式式架垂直直于梁轴轴线方向向，跨距距间距18330mmm9000mm。梁梁底及梁梁侧模板板均采用用9155mm18330mmm18mmm（厚厚）胶合合板，梁梁底横楞楞采用8
11、80mmm80mmm木方方间距1150mmm，梁梁底顶托托采用880mmm80mmm木方方。梁侧侧模立档档采用880mmm80mmm木方方间距2250mmm。梁梁高度超超过7000mmm小于9900mmm的梁梁沿梁高高度方向向布置22道14对对拉螺栓栓，沿梁梁高度方方向间距距3000+3000+3300mmm，梁梁跨度方方向间距距5000mm。对拉螺螺栓处梁梁侧外龙龙骨采用用483.55双钢管管。情况二：首层结结构楼面面4.22m高楼楼层最不不利截面面梁G轴轴122轴1KKL266（133），截截面尺寸寸3000mm16000mmm，梁跨跨8.00m，梁梁两侧楼楼板厚1150mmm，梁梁板砼等
12、等级均为为C255。选用用门式架架钢管脚脚手架支支撑体系系。梁底底高支模模搭设高高度为22.6米米，梁两两侧板底底支模高高度为44.055m。梁梁支撑系系统采用用1个MMF12219门门式架进进行支撑撑，并通通过调整整底座及及顶托的的螺栓来来满足支支模高度度的要求求。梁底底门式架架垂直于于梁轴线线方向，跨跨距间距18330mmm6000mm。梁梁底及梁梁侧模板板均采用用9155mm18330mmm18mmm（厚厚）胶合合板，梁梁底横楞楞采用880mmm80mmm双木木方间距距2000mm，梁底顶顶托采用用80mmm80mmm木方方平铺。梁侧模立档采用80mm80mm木方间距250mm。1600
13、mm高梁沿梁高度方向布置3道16对拉螺栓，沿梁高度方向间距400+450+450mm，梁跨度方向间距500mm; 其中300mm1050mm梁沿梁高度方向布置3道16对拉螺栓，沿梁高度方向间距300+300+300mm，梁跨度方向间距500mm。对拉螺栓处梁侧外龙骨采用483.5双钢管。情况三：二层结结构楼面面4.22m高楼楼层楼板板，最大大楼板厚厚度1550 mmm，板板最大跨跨度6.8m。选选用门式式架钢管管脚手架架支撑体体系，楼楼板底高高支模搭搭设高度度为4.05米米，支撑撑系统采采用2个个MF112199门式架架进行组组合支撑撑，并通通过调整整底座及及顶托的的螺栓来来满足支支模高度度的
14、要求求。门式式架跨距距间距18330mmm9000mm。楼楼板底模模采用9915mmm18330mmm18mmm（厚厚）胶合合板，板板底横楞楞采用880mmm80mmm木方方间距为为4000mm，楼楼板顶托托采用880mmm80mmm双木木方。门架纵横横水平杆杆沿高度度方向设设置，第第一道水水平杆（扫扫地杆）设设在离柱柱脚2000mmm处，上上下两榀榀门式架架连接处处设一道道，可调调顶托以以下1000mmm处设置置一道。支架四边、梁底两侧与中间每隔4列4排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。所有钢管连接均采用配套扣件连接。模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。支
15、架顶部部支撑采采用可调调顶托，立立杆底托托基底采采用采用用脚手架架配套下下托，所所有顶托托超过330cmm或下托托超过220cmm时，均均必须加加设纵横横钢管水水平拉杆杆一道。垫垫板为两两条80080mmm木方方并排垫垫放。地地面为4400mmm厚CC30SS8钢筋筋混凝土土地下室室底板，二二三层层高支模模支承层层为C225钢筋筋砼楼板板。所有有标高高高支模必必须待下下层梁板板砼强度度达到550以以上方可可继续搭搭设。上上一层高高支模施施工时，下下一层支支架不能能拆除，以以便荷载载能安全全传至基基础上。组组合门式式架时，采采取高架架在下，矮矮架在上上的原则则。情况四：车道对对应二层层结构楼楼面
16、7.5m高高楼层最最不利截截面梁112轴轴D轴22KL448，梁梁截面尺尺寸2550mmm7000mm，梁梁跨8.0m，梁梁两侧楼楼板厚1150mmm，梁梁板砼等等级均为为C255。选用用扣件式式钢管脚脚手架支支撑系统统。梁底底高支模模搭设高高度为66.8米米，梁两两侧板底底支模高高度为77.355m。梁梁板结构构的立杆杆采用满满堂式布布置，间间距为9900mmm9000mm，纵纵横水平平加固杆杆步距为为1.55m。水水平加固固杆应顶顶至已浇浇筑混凝凝土的车车道处壁壁墙、首首层柱上上，加强强高支模模的整体体抗倾覆覆能力。模模板采用用9155mm18330mmm18mmm（厚厚）胶合合板，梁梁底
17、横楞楞采用880mmm80mmm木方方，间距距3000mm，顶顶托采用用80mmm80mmm木枋枋平铺。梁梁侧立档档采用880mmm80mmm木方方，间距距300mmm。剪刀撑布布置：在在支架四四边、梁梁底两侧侧与中间间每隔四四排支架架立杆设设置一道道纵向剪剪刀撑，由由底至顶顶连续布布置。在在支架两两端及中中间每隔隔四排立立杆从顶顶层开始始向下每每隔2步步设置一一道水平平剪刀撑撑。所有有钢管连连接均采采用配套套扣件连连接（其其中立杆杆的连接接必须采采用对接接，水平平杆及剪剪刀撑的的连接尽尽量采用用对接）。支架顶部部支撑采采用可调调顶托，立立杆底托托基底采采用脚手手架配套套下托。顶顶托螺杆杆不宜
18、超超过3000mmm，底托托螺杆不不宜超过过2000mm。凡凡螺杆伸伸出长度度超过规规范要求求时必须须加设纵纵横钢管管水平拉拉杆一道道，其立立杆承载载力应按按JGJJ1300-20001规规范要求求作相应应折减。离地面2200mmm处设设置纵横横扫地杆杆一道。垫垫板为两两条80080mmm木枋枋并排垫垫放。对于所有有标高，截截面尺寸寸2500mm4000mm截面尺尺寸3000mm9000mm的的梁统一一按情况况一搭设设模板支支撑；截截面尺寸寸3000mm10550mmm截面面尺寸3000mm16000mmm的梁统统一按情情况二搭搭设模板板支撑；所有楼楼板均按按情况三三搭设模模板支撑撑；车道道处
19、对应应二层梁梁、板统统一按情情况四搭搭设模板板支撑。门门式架、钢钢管架可可根据高高支模具具体搭设设高度作作合理的的组合及及调整。第4章、 高支模方方案计算算4.1 情况一高高支模计计算书4.1.1 底模及钢钢管支撑撑计算书书门式钢管管脚手架架的计算算参照建建筑施工工门式钢钢管脚手手架安全全技术规规范（JGJ128-2000）。考虑到梁梁两侧楼楼板荷载载，故高高支模的的计算高高度为梁梁两侧板板底高度度4.1米米,门架架型号采采用MFF12119，钢钢材采用用Q2335。搭设尺寸寸为：门门架的宽宽度 bb = 1.222米，门门架的高高度 hh0 = 1.93米米，步距距1.995米，跨跨距 ll
20、 = 1.883米。门架 hh1 = 1.54米米，h22 = 0.008米，b11 = 0.775米。门架立杆杆采用442.002.55mm钢钢管，立立杆加强强杆采用用27.21.99mm钢钢管。每榀门架架之间的的距离00.900m，梁梁底木方方距离1150mmm。梁底木方方截面宽宽度800mm，高高度800mm。梁顶托采采用80080mmm木方方。1立立杆；22立立杆加强强杆；33横横杆；44横横杆加强强杆图1 计计算门架架的几何何尺寸图图图2 模模板支架架示意图图计算中考考虑梁两两侧部分分楼板混混凝土荷荷载以集集中力方方式向下下传递。集中力大大小为 F = 1.225.50000.115
21、00.55000.1150=0.3344kkN。一、 梁底木方方的计算算木方按照照简支梁梁计算。1.荷载载的计算算： (1)钢筋混混凝土板板自重(kN/m)：q1 = 255.50000.99000.1150=3.4443kkN/mm (2)模板的的自重线线荷载(kN/m)：q2 = 0.34000.1150(20.9900+0.3350)/0.3500=0.3133kN/m (3)活荷载载为施工工荷载标标准值与与振倒混混凝土时时产生的的荷载(kN/m)：经计算得得到，活活荷载标标准值 q3 = 22.00000.1150=0.3300kkN/mm经计算得得到，木木方荷载载计算值值 Q = 1
22、1.2(3.4433+0.3133)+11.40.3300=4.9927kkN/mm2.木方方强度、挠挠度、抗抗剪计算算木方计算算简图木方弯矩矩图(kkN.mm)木方变形形图(mmm)木方剪力力图(kkN)经过计算算得到从从左到右右各支座座力分别别为 N1=1.2206kkN N2=1.2206kkN经过计算算得到最最大弯矩矩 M= 0.6000kN.m经过计算算得到最最大支座座 F= 1.2066kN经过计算算得到最最大变形形 V= 2.8mmm木方的截截面力学学参数为为本算例中中，截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为: WW = 8.0008.0008.000/66 = 85.33c
23、cm3； II = 8.0008.0008.0008.000/112 = 3441.333cmm4；(1)木木方抗弯弯强度计计算抗弯计算算强度 f=00.60001066/8553333.3=7.003N/mm22木方的抗抗弯计算算强度小小于133.0NN/mmm2,满满足要求求! (2)木方抗抗剪计算算 可以以不计算算截面抗剪剪强度必必须满足足: TT = 3Q/2bhh T截面抗剪剪强度计计算值 T=331.2206/(28080)=0.2833N/mmm2截面抗剪剪强度设设计值 T=1.30NN/mmm2木方的抗抗剪强度度计算满满足要求求! (3)木方挠挠度计算算最大变形形 v =2.8
24、mmm木方的最最大挠度度小于112200.0/400,满足要要求!二、 梁底托梁梁的计算算梁底托梁梁选择三三榀门架架的跨度度作为一一计算单单元。托梁按照照集中与与均布荷荷载下多多跨连续续梁计算算。均布荷载载取托梁梁的自重重 q= 0.0611kN/m。托梁计算算简图托梁弯矩矩图(kkN.mm)托梁变形形图(mmm)托梁剪力力图(kkN)经过计算算得到最最大弯矩矩 M= 0.6655kN.m经过计算算得到最最大支座座 F= 8.0344kN经过计算算得到最最大变形形 V= 1.2mmm顶托梁的的截面力力学参数数为本算例中中，截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为: WW = 8.0008.0
25、008.000/66 = 85.33ccm3； II = 8.0008.0008.0008.000/112 = 3441.333cmm4； (1)顶托梁梁抗弯强强度计算算抗弯计算算强度 f=00.66651066/8553333.3=7.779N/mm22顶托梁的的抗弯计计算强度度小于113.00N/mmm2,满足要要求! (2)顶托梁梁抗剪计计算 可以不不计算截面抗剪剪强度必必须满足足: T = 3QQ/2bbh TT截面抗剪剪强度计计算值 T=3343886/(28080)=1.0288N/mmm2截面抗剪剪强度设设计值 T=1.30NN/mmm2顶托梁的的抗剪强强度计算算满足要要求! (
26、3)顶托梁梁挠度计计算最大变形形 v =1.2mmm顶托梁的的最大挠挠度小于于9000.0/400,满足要要求!三、 门架荷载载标准值值作用于门门架的荷荷载包括括门架静静荷载与与上面托托梁传递递荷载。1 门架架静荷载载计算门架静荷荷载标准准值包括括以下内内容：(1)脚脚手架自自重产生生的轴向向力(kkN/mm)门架的每每跨距内内，每步步架高内内的构配配件及其其重量分分别为：门架(MMF12219) 1榀榀 00.2224kNN交叉支撑撑 22副 220.0040=0.0080kkN连接棒 2个 220.0006=0.0012kkN锁臂 2副副 220.0009=0.0017kkN可调底座座 2
27、2个 220.0035=0.0070kkN可调托座座 22个 220.0045=0.0090kkN合计 00.4993kNN经计算得得到，每每米高脚脚手架自自重合计计 NGGk1 = 00.4993 / 1.9500 = 0.2253kkN/mm (2)加固杆杆、剪刀刀撑和附附件等产产生的轴轴向力计计算(kkN/mm)剪刀撑采采用488.03.55mm钢钢管，按按照4步4跨设置置，每米米高的钢钢管重计计算： ttg=(41.9950)/(441.8830)=1.0666 220.0038(41.8830)/coos/(41.9950)=0.1055kN/m水平加固固杆采用用48.03.55mm
28、钢钢管，按按照1步1跨设置置，每米米高的钢钢管重为为 00.0338(11.8830)/(111.9950)=0.0366kN/m每跨内的的直角扣扣件1个，旋旋转扣件件1个，每每米高的的钢管重重为0.0144kN/m； (10.0014+10.0014)/1.9500=0.0144kN/m每米高的的附件重重量为00.0220kNN/m；每米高的的栏杆重重量为00.0110kNN/m；经计算得得到，每每米高脚脚手架加加固杆、剪剪刀撑和和附件等等产生的的轴向力力合计 NGkk2 = 0.1866kN/m经计算得得到，静静荷载标标准值总总计为 NG = 00.4339kNN/m。2 托梁梁传递荷荷载
29、托梁传递递荷载为为一榀门门架两端端点产生生的支点点力总和和。从左到右右每榀门门架两端端点产生生支点力力分别为为第1榀门门架两端端点力22.9008kNN，2.9908kkN第2榀门门架两端端点力88.0334kNN，8.0034kkN第3榀门门架两端端点力88.0334kNN，8.0034kkN第4榀门门架两端端点力22.9008kNN，2.9908kkN经计算得得到，托托梁传递递荷载为为 NQQ = 16.0677kN。四、 立杆的稳稳定性计计算作用于一一榀门架架的轴向向力设计计值计算算公式 NN = 1.22NGHH + NQ其中 NNG 每每米高脚脚手架的的静荷载载标准值值，NGG =
30、0.4439kkN/mm； NQ 托梁传传递荷载载，NQQ = 16.0677kN； H 脚脚手架的的搭设高高度，HH = 4.11m。经计算得得到，NN = 1.220.44394.0050+16.0677=188.1998kNN。门式钢管管脚手架架的稳定定性按照照下列公公式计算算其中 NN 作用用于一榀榀门架的的轴向力力设计值值，N = 118.220kNN； Nd 一榀门门架的稳稳定承载载力设计计值(kkN)；一榀门架架的稳定定承载力力设计值值公式计计算其中 门门架立杆杆的稳定定系数,由长细细比 kkh0/i 查查表得到到，=00.3333； k 调调整系数数，k=1.113； i 门门
31、架立杆杆的换算算截面回回转半径径，i=1.551cmm； I 门门架立杆杆的换算算截面惯惯性矩，I=7.05cm4； h0 门架的的高度，h0=1.93m； I0 门架立立杆的截截面惯性性矩，II0=66.088cm44； A1 门架立立杆的净净截面面面积，AA1=33.100cm22； h1 门架加加强杆的的高度，h1=1.54m； I1 门架加加强杆的的截面惯惯性矩，I1=1.22cm4； A 一一榀门架架立杆的的毛截面面积，AA=2AA1=66.200cm22； f 门门架钢材材的强度度设计值值，f=2055.000N/mmm2。 Ndd调整系系数为11.0。经计算得得到，NNd= 1.
32、0042.2688=422.2668kNN。立杆的稳稳定性计计算 NN Nd,满足要要求!4.1.2 梁侧模板板计算书书一、 梁侧模板板基本参参数计算断面面宽度3350mmm，高高度9000mmm，两侧侧楼板高高度1550mmm。模板面板板采用普普通胶合合板。内龙骨间间距2550mmm，内龙龙骨采用用8080mmm木方方，外龙龙骨采用用双钢管管48mmm3.55mm。对拉螺栓栓布置22道，在在断面内内水平间间距2550+3300mmm，断断面跨度度方向间间距5000mmm，直径径14mmm。模板组装装示意图图二、 梁侧模板板荷载标标准值计计算强度验算算要考虑虑新浇混混凝土侧侧压力和和倾倒混混凝
33、土时时产生的的荷载设设计值；挠度验验算只考考虑新浇浇混凝土土侧压力力产生荷荷载标准准值。新浇混凝凝土侧压压力计算算公式为为下式中中的较小小值:其中c 混混凝土的的重力密密度，取取25.5000kN/m3；t 新浇浇混凝土土的初凝凝时间，为为0时(表示无无资料)取2000/(TT+155)，取取4.0000hh； TT 混凝凝土的入入模温度度，取225.0000； VV 混凝凝土的浇浇筑速度度，取22.5000m/h； HH 混凝凝土侧压压力计算算位置处处至新浇浇混凝土土顶面总总高度，取取0.9900mm；1 外加剂剂影响修修正系数数，取11.0000；2 混凝土土坍落度度影响修修正系数数，取0
34、0.8550。根据公式式计算的的新浇混混凝土侧侧压力标标准值 F1=22.9400kN/m2实际计算算中采用用新浇混混凝土侧侧压力标标准值 F1=22.9500kN/m2倒混凝土土时产生生的荷载载标准值值 F22= 44.0000kNN/m22。三、 梁侧模板板面板的的计算面板为受受弯结构构,需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度。模板板面板的的按照三三跨连续续梁计算算。面板的计计算宽度度取0.67mm。荷载计算算值 qq = 1.2222.95000.6670+1.444.00000.6670=22.2044kN/m面板的截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:本算例中中，截面面惯性矩矩I和截
35、面面抵抗矩矩W分别为为: WW = 67.001.8801.880/66 = 36.18ccm3； II = 67.001.8801.8801.880/112 = 322.566cm44；计算简图图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算算得到从从左到右右各支座座力分别别为 N1=2.2220kkN N2=6.1106kkNN3=66.1006kNN N4=2.2220kkN最大弯矩矩 M = 00.1338kNN.m最大变形形 V = 00.2mmm (1)抗弯强强度计算算经计算得得到面板板抗弯强强度计算算值 ff = 0.11381000010000/3361880=33.8
36、114N/mm22面板的抗抗弯强度度设计值值 ff，取取13.00NN/mmm2；面板的抗抗弯强度度验算 f ff,满满足要求求! (2)抗剪计计算 可以不不计算截面抗剪剪强度计计算值 T=3333330.00/(226700.000018.0000)=00.4114N/mm22截面抗剪剪强度设设计值 T=1.30NN/mmm2抗剪强度度验算 T TT，满满足要求求! (3)挠度计计算面板最大大挠度计计算值 v = 0.2011mm面板的最最大挠度度小于2250.0/4400,满足要要求!四、 梁侧模板板内龙骨骨的计算算内龙骨直直接承受受模板传传递的荷荷载，通通常按照照均布荷荷载连续续梁计算算
37、。内龙骨均均布荷载载按照面面板最大大支座力力除以面面板计算算宽度得得到。 qq = 6.1106/0.6670=9.1114kkN/mm内龙骨按按照均布布荷载下下多跨连连续梁计计算。内龙骨计计算简图图内龙骨弯弯矩图(kN.m)内龙骨变变形图(mm)内龙骨剪剪力图(kN)经过计算算得到最最大弯矩矩 M= 0.2844kN.m经过计算算得到最最大支座座 F= 3.9877kN经过计算算得到最最大变形形 V= 0.1mmm内龙骨的的截面力力学参数数为本算例中中，截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为: WW = 8.0008.0008.000/66 = 85.33ccm3； II = 8.000
38、8.0008.0008.000/112 = 3441.333cmm4； (1)内龙骨骨抗弯强强度计算算抗弯计算算强度 f=00.28841066/8553333.3=3.333N/mm22内龙骨的的抗弯计计算强度度小于113.00N/mmm2,满足要要求!(2)内内龙骨抗抗剪计算算 可以以不计算算截面抗剪剪强度必必须满足足: T = 33Q/22bh T截面抗剪剪强度计计算值 T=3322778/(28080)=0.5344N/mmm2截面抗剪剪强度设设计值 T=1.30NN/mmm2内龙骨的的抗剪强强度计算算满足要要求!(3)内内龙骨挠挠度计算算最大变形形 v =0.1mmm内龙骨的的最大挠
39、挠度小于于3000.0/400,满足要要求!五、 梁侧模板板外龙骨骨的计算算外龙骨承承受内龙龙骨传递递的荷载载，按照照集中荷荷载下连连续梁计计算。外龙骨按按照集中中荷载作作用下的的连续梁梁计算。集中荷载载P取横向向支撑钢钢管传递递力。支撑钢管管计算简简图支撑钢管管弯矩图图(kNN.m)支撑钢管管变形图图(mmm)支撑钢管管剪力图图(kNN)经过连续续梁的计计算得到到最大弯矩矩 Mmmax=0.3348kkN.mm最大变形形vmaax=00.1115mmm最大支座座力 QQmaxx=8.5722kN抗弯计算算强度 f=00.34481066/10016000000.0=34.25NN/mmm2支
40、撑钢管管的抗弯弯计算强强度小于于2055.0NN/mmm2,满满足要求求!支撑钢管管的最大大挠度小小于5000.00/1550与10mmm,满满足要求求!六、 对拉螺栓栓的计算算计算公式式: N NN = fAA其中 NN 对拉拉螺栓所所受的拉拉力； A 对对拉螺栓栓有效面面积 (mm22)； f 对对拉螺栓栓的抗拉拉强度设设计值，取取1700N/mmm2；对拉螺栓栓的直径径(mmm): 144对拉螺栓栓有效直直径(mmm): 112对拉螺栓栓有效面面积(mmm2): AA = 1055.0000对拉螺栓栓最大容容许拉力力值(kkN): NN = 177.8550对拉螺栓栓所受的的最大拉拉力(
41、kkN): NN = 8.5572对拉螺栓栓强度验验算满足足要求!4.1.3 基础承载载力计算算立杆基础础承载层层的平均均压力应应满足下下式的要要求 pp fgg其中 p 立立杆基础础承载层层的平均均压力 (kNN/m22)，p = N/A；p =3955.000 N 上部结结构传至至基础顶顶面的轴轴向力设设计值 (kNN)；N =18.2 A 基基础承载载层底面面面积 (m22)；A =0.116 fg 基础承承载力设设计值 (kNN/m22)；本高高支模基基础为CC30钢钢筋砼地地下室底底板，达达到500强度度时fgg = 14.30.556.15 N/mm261150kkN/mm2高支模
42、基基础承载载力的计计算满足足要求!4.2 情况二高高支模计计算书4.2.1 底模及钢钢管支撑撑计算书书门式钢管管脚手架架的计算算参照建建筑施工工门式钢钢管脚手手架安全全技术规规范（JGJ128-2000）。计算的脚脚手架搭搭设高度度为4.1米，门门架型号号采用MMF12219，钢钢材采用用Q2335。搭设尺寸寸为：门门架的宽宽度 bb = 1.222米，门门架的高高度 hh0 = 1.93米米，步距距1.995米，跨跨距 ll = 1.883米。门架 hh1 = 1.54米米，h22 = 0.008米，b11 = 0.775米。门架立杆杆采用442.002.55mm钢钢管，立立杆加强强杆采用用2