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1、 河南城建学院 毕业设计计世纪联华华大型仓仓储式超超市结构构计算书书学生姓名名：李亚亚锋学号号： 001144101130专 业：土木工工程 班级级： 011141101 指导教师师：李江江乐目 录录建筑设设计部分分31. 平平面设计计32. 剖剖面设计计33. 室室内外高高差的确确定44. 厂厂房天然然采光设设计45. 通通风设计计46. 厂厂房屋面面排水设设计47. 厂厂房立面面设计558. 厂厂房的构构造设计计58.1. 外墙墙58.2. 屋顶顶构造668.3. 散水水构造779. 门门窗明细细表7结构设设计部分分810. 结构布布置8 河南城建学院 10.11. 材材料的选选择810.
2、22. 屋屋面布置置810.33. 柱柱间支撑撑布置8810.44. 屋屋盖支撑撑布置8810.55. 墙墙面结构构布置9911. 荷载计计算911.11. 荷荷载取值值911.22. 竖竖向荷载载导算9911.33. 风风荷载导导算10011.44. 吊吊车及吊吊车荷载载1311.55. 地地震作用用计算11412. 吊车梁梁设计11512.11. 吊吊车荷载载计算11512.22. 内内力计算算1612.33. 截截面特性性1712.44. 强强度计算算1912.55. 稳稳定性计计算20012.66. 挠挠度计算算2212.77. 支支座加劲劲肋计算算2212.88. 焊焊缝计算算24
3、河南城建学院 12.99. 疲疲劳验算算2413. 牛腿设设计26613.11. 荷荷载计算算2613.22. 截截面特性性2713.33. 强强度验算算2813.44. 焊焊缝验算算2813.55. 加加劲肋设设计30013.66. 稳稳定性验验算31114. 刚架设设计31114.11. 初初选截面面3114.22. 内内力手算算3214.33. 内内力电算算3814.44. 内内力组合合表43314.55. 构构件验算算4815. 檩条设设计63315.11. 荷荷载设计计6315.22. 截截面选择择及截面面特性66515.33. 受受压板件件的稳定定性系数数6615.44. 强强度计
4、算算7015.55. 稳稳定性验验算700 河南城建学院 15.66. 挠挠度验算算7115.77. 构构造要求求7116. 抗风柱柱设计77216.11. 荷荷载计算算7216.22. 内内力分析析7216.33. 截截面选择择7316.44. 强强度验算算7316.55. 稳稳定性验验算73316.66. 挠挠度验算算7417. 节点设设计75517.11. 梁梁柱节点点7517.22. 梁梁梁节点点7817.33. 柱柱脚节点点8017.44. 锚锚栓设计计8217.55. 抗抗剪键的的设置88318. 基础设设计83318.11. 基基础的选选择83318.22. 基基础埋深深8418
5、.33. 基基础尺寸寸的确定定84参 考考 文文 献献93 河南城建学院 1 河南城建学院 世纪联华华大型仓仓储式超超市设计计学 生：李亚锋锋指导老师师：李江江乐河南城建建学院摘 要要 ：本本设计工工程为一一1200米双跨跨钢结构构，各跨跨设一台台吊车，主主要依据据钢结结构设计计规范GGB500017720003 和门门式刚架架轻型房房屋钢结结构技术术规程CCECSS 1002:220022等国家家规范，综综合考虑虑设计工工程的规规模、跨跨度、高高度及用用途，依依据“适用、经经济、在在可能条条件下注注意美观观”的原则则，对各各组成部部分的选选型、选选材、连连接和经经济性作作了比较较，最终终选用
6、单单层门式式钢架的的结构形形式。梁梁、柱节节点为刚刚性连接接的门式式钢架具具有结构构简洁、刚刚度良好好、受力力合理、使使用空间间大及施施工方便便等特点点，便于于工业化化，商品品化的制制品生产产，与轻轻型维护护材料想想配套的的轻型钢钢结构框框架体系系已广泛泛应用于于建筑结结构中，本本设计就就是对轻轻型钢结结构的实实际工程程进行建建筑、结结构设计计与计算算。主要要对承重重结构进进行了内内力分析析和内力力组合，在在此基础础上确定定梁柱截截面，对对梁柱作作了弯剪剪压计算算，验算算其平面面内外的的稳定性性；梁柱柱均采用用 Q2235 钢，110.99 级摩摩擦型高高强螺栓栓连接，局局部焊接接采用 E43
7、3型焊条条，柱脚脚刚性连连接，夹夹层梁与与柱节点点铰接；屋面和和墙面维维护采用用压型钢钢板；另另外特别别注重了了支撑设设置、拉拉条设置置，避免免了一些些常见的的拉条设设计错误误。 0 河南城建学院 建筑设设计部分分1. 平面设计计根据题目目所给条条件：双双跨钢结结构，跨跨度 221 及及 27米，长长1200米。参参照工程程应用实实例，厂厂房平面面布置为为双跨矩矩形平面面。其柱柱网采用用 66m221m 和 66m227m，除两两端部柱柱中心线线内偏横横向定位位轴线11/2柱柱宽外，其其余均与与横向定定位轴线线重合；纵向定定位轴线线与柱外外缘重合合(详见施施工图)。抗风风柱距分分别取 7m 和
8、9m厂房出入入口尺寸寸取39900 33000 。图1-11 柱柱网布置置图2. 剖面设计计牛腿高度度的确定定吊车拟采采用广州州起重机机械有限限公司的的LDAA型100t电动动单梁起起重机。查查阅相关关规范可可知吊车车梁高度度可取4450mmm，要要求吊车车顶面至至斜梁与与柱相交交处最低低点间的的安全净净空尺寸寸3000mm，本本厂房取取4000mm。根根据设计计资料檐檐口标高高为8mm和122m，屋屋顶坡度度取1/12。斜斜梁高度度初步取取6000mm。牛牛腿标高高取63300mmm和1103000mmm，详见见图纸结结施000。90 河南城建学院 3. 室内外高高差的确确定为考虑到到运输工
9、工具进出出厂房的的便利及及防止雨雨水侵入入室内，取取厂房室室内外高高差为6600mmm。4. 厂房天然然采光设设计根据我国国工业业企业采采光设计计标准规规定可知知，本厂厂房的采采光等级级为IIII级。本本厂房拟拟采用混混合采光光，双侧侧采光+顶部采采光。纵墙上的的开窗总总面积为为：(2.1127.6+22.145.6+22.127.6)2=4423.36顶部采光光带布置置，详见见图纸建建施044。综上，满满足采光光要求。5. 通风设计计采用5000型通通风器通通风，布布置情况况详见图图纸建施施04。6. 厂房屋面面排水设设计采用檐沟沟外排水水，压型型钢屋面面及檐沟沟构造做做法如图图6-11所示
10、。图 66-17. 厂房立面面设计厂房立面面利用矩矩形窗，墙墙体勒脚脚等水平平构件及及其色彩彩变化形形成立面面划分形形状，使使立面简简洁大方方，具有有开朗，明明快的效效果。立面上，采采用底部部为11100mmm高的的砖砌体体，表面面以水泥泥砂浆抹抹面。门门窗框口口包角板板以及女女儿墙盖盖板均采采用蓝色色钢板，以以丰富立立面，同同时也突突出了门门窗的重重点部位位。8. 厂房的构构造设计计8.1. 外墙本厂房外外墙下部部为9000mmm高2440mmm厚的砖砖砌墙体体，上部部为压型型钢板，以以避免压压型钢板板直接着着地而产产生锈蚀蚀。压型型钢板采采用保温温复合式式压型钢钢板，板板外侧采采用YXX3
11、5175565型型钢板，内内板采用用平板式式钢板。压压型钢板板外墙构构造力求求简单，施施工方便便，与墙墙梁连接接可靠。转转角处以以包角板板与压型型钢板搭搭接，搭搭接长度度为3550mmm，以保保证防水水效果。图8.11-1 纵墙墙与山墙墙角部节节点示意意图 8.2. 屋顶构造造本厂房屋屋面采用用压型钢钢板有檩檩体系，即即在钢架架斜梁上上放置CC型冷轧轧薄壁钢钢檩条，再再铺设压压型钢板板屋面。压压型钢板板凹槽沿沿排水方方向铺设设，以利利于排水水，根据据规范中中广州地地区降雨雨量，排排水坡度度取1/12。具具体构造造如下图图。图8.22-1 屋脊脊节点示示意图8.3. 散水构造造厂房周围围做宽88
12、00mmm的混混凝土散散水，散散水坡度度取5%，散水水构造由由下至上上为素土土夯实，880厚碎碎砖打底底，600厚C110混凝凝土，110厚11：2.5水泥泥砂浆抹抹面。具具体做法法如下图图所示：图8.33-1 散水水构造示示意图9. 门窗明细细表表9-11 门窗窗明细表表门窗编号号尺寸数量高度（mmm）宽度（mmm）M139000330008C1210002760004C2210004560002结构设设计部分分10. 结构布置置10.1. 材料的选选择材料选择择根据门门式刚架架轻型房房屋结构构技术规规程CCECSS1022：20002中的的相关规规定选取取，由于于本厂房房是轻型型门式刚刚架
13、结构构，本身身自重较较轻且吊吊车吨位位较小，钢钢架承受受荷载也也较小，所所以厂房房梁、柱柱、檩条条等结构构构件可可选用QQ2355钢，又又由于厂厂房对材材料的冲冲击韧性性无特殊殊要求，所所以质量量等级可可以选用用B级，且且厂房对对钢材无无特殊要要求，为为了节省省造价，可可采用沸沸腾钢，因因此，长长房梁、柱柱、檩条条、吊车车梁、压压型钢板板等结构构构件均均可选用用Q2335B钢钢材。10.2. 屋面布置置根据屋面面压型钢钢板的规规格，檩檩条沿跨跨度方向向每隔11.5mm布置一一道。根根据门门式刚架架轻型房房屋结构构技术规规程CCECSS1022：20002中6.33.1之之规定，由由于檩条条跨度
14、为为7.55m9m，故故采用实实腹式檩檩条。根根据门门式刚架架轻型房房屋结构构技术规规程CCECSS1022：20002中6.33.5和和6.33.6之之规定，应应在檩条条三分点点处设置置一道拉拉条，拉拉条采用用10圆钢钢，圆钢钢拉条设设在距檩檩条上翼翼缘1/3腹板板高度范范围内，屋屋脊拉条条为刚性性。10.3. 柱间支撑撑布置根据门门式刚架架轻型房房屋结构构技术规规程CCECSS1022：20002中4.55.2之之规定应应在厂房房两端第第一柱间间设置柱柱间支撑撑，并应应在中间间一个柱柱间设置置柱间支支撑，柱柱间支撑撑分为上上柱柱间间支撑和和下柱柱柱间支撑撑布置。两两端设上上柱支撑撑，中间间
15、设上下下柱支撑撑。在设设置柱间间支撑的的开间，宜宜同时设设置屋盖盖横向支支撑，以以组成几几何不变变体系。当当有起重重量不小小于5tt的吊车车时，柱柱间宜采采用型钢钢支撑。10.4. 屋盖支撑撑布置由于本厂厂房长1120m，宽211+277m，根据据门式式刚架轻轻型房屋屋结构技技术规程程CEECS1102：20002中4.55.2之之规定，将将整个厂厂房可划划分为一一个温度度区段。因因此在厂厂房两端端第一个个柱间支支撑设置置横向水水平支撑撑。此外外，还应应在厂房房中间柱柱间内设设置屋盖盖横向水水平支撑撑，并应应在上述述相应位位置设置置刚性系系杆。10.5. 墙面结构构布置根据墙板板的板型型和规格
16、格，墙梁梁的布置置沿高度度方向间间距每隔隔1.55m布置置一道，根根据冷冷弯薄壁壁型钢结结构技术术规范GB50018-2002中8.4.2之规定，本厂房跨度6m，应在跨中位置设置一道拉条，拉条承担的墙体自重通过斜拉条传至承重柱和墙架柱，且应每隔5道拉条设置一对斜拉条，以分段传递墙体自重，拉条为10圆钢。根据门门式刚架架轻型房房屋结构构技术规规程CCECSS1022：20002中6.44.2节节，应设设置门柱柱窗柱，且且由于门门柱、窗窗柱需承承受墙板板重及自自重，所所以应考考虑为双双向受弯弯构件。11. 荷载计算算11.1. 荷载取值值不考虑地地震作用用时，作作用在屋屋顶上的的荷载包包括结构构自
17、重、屋屋面永久久荷载、屋屋面活荷荷载及风风荷载，各各荷载的的标准值值分别如如下（结结构自重重由程序序自动计计算，并并参与相相应的组组合）：屋面永久久荷载GGk ： 0.44kN/m2 (屋屋面板00.066kN/m2 ，隔热热层0.04kkN/mm2，檩檩条0.10kkN/mm2 ，屋屋面支撑撑0.005kNN/m22 ，设设备管线线0.115kNN/m22 )；屋面活荷荷载Qiik ： 00.3 kN/m2 ；基本风压压w0 ： 00.5 kN/m2 ；11.2. 竖向荷载载导算作用在刚刚架斜梁梁上的永永久荷载载DL（不不包含自自重）为为：标准值 0.446=22.4kkN/mm设计值 2.
18、441.22=2.88 kN/m依据荷载载规范，不不考虑雪雪荷载则则作用在在刚架斜斜梁上的的活荷载载LL为为：标准值 0.336=11.8kkN/mm设计值 1.881.44=2.52NN/m端跨刚架架的受载载面积为为中跨的的1/22，因此此在整体体分析时时，作用用在端跨跨的实际际荷载为为中跨的的一半。吊车梁自自重引起起的恒载载标准值值：竖向力为为：弯矩为：11.3. 风荷载导导算建筑所在在场地地地面粗糙糙度类别别按B类类考虑，则则10mm以下的的风压高高度变化化系数为为z=11.0，110115m取取z=11.144，结构构的风荷荷载体型型系数依依据规规程附附录A中中的A.0.11和A.0.
19、22条的相相关规定定计算。垂直于建建筑物表表面的风风荷载标标准值wwk的计计算公式式为： wwk=sz ww0式中w00为基本本风压，但但需按现现行国家家标准荷荷载规范范的规规定值乘乘以系数数1.005采用用；s为体型型系数，规规程中中给出了了不同构构件计算算风荷载载标准值值时的体体型系数数，本设设计厂房房符合条条件：屋屋面坡度度100、屋面面平均高高度H18mm、房屋屋高宽比比H/BB1.00，且檐檐口高度度不大于于房屋的的最小水水平尺寸寸。按规程程计算算房屋边边缘带宽宽度Z，ZZ为计算算维护结结构构件件时的房房屋边缘缘带宽度度。AC轴轴：最小小水平尺尺寸Lmmin=27.0m，厂厂房高度度
20、H=112.00m，则则 0.1Lmmin=0.1127.0=22.700m; 0.44H =0.4412.0=44.8mm0.1LLminn与0.4H的的较小者者为0.1Lmmin=2.770m，取取Z=22.700m，且且Z44%Lmmin=1.008m因此，取取Z=22.700m，22Z=55.400m；CD轴轴：最小小水平尺尺寸Lmmin=21.0m，厂厂房高度度H=88.0mm，则 0.1Lmmin=0.1121.0=22.100m; 0.44H =0.448.00=3.2m0.1LLminn与0.4H的的较小者者为0.1Lmmin=2.110m，取取Z=22.100m，且且Z44%
21、Lmmin=0.884m因此，取取Z=22.100m，22Z=44.200m。图11.3-11 风风荷载体体型系数数及分区区图左风荷载载作用时时，中间间区刚架架的风荷荷载标准准值为：i中间区系系数荷载标准准值（kkN/mm）（bb为开间间尺寸）1+0.225=0.551.00510.2256=+0.7792-1.00=0.551.0051(-11.0)6=-3.1153-0.665=0.551.0051(-00.655)6=-2.0054-0.555=0.551.0051(-00.555)6=-1.7735-1.00=0.551.0051(-11.0)6=-3.1156-0.665=0.551
22、.0051(-00.655)6=-2.0057-0.555=0.551.0051(-00.555)6=-1.773左风荷载载作用时时，端区区刚架的的风荷载载标准值值为：i端区系数数荷载标准准值（kkN/mm）（bb为开间间尺寸）1E+0.55=0.2250.4420.556+(0.55-0.25)0.4425.440=00.8882E-1.44=(-11.0)0.4420.556+-1.4-(-1.0)0.4425.440=-2.1173E-0.880=(-00.655)0.4420.556+-0.8-(-0.65)0.4425.440=-1.1164E-0.770=（-00.555）0.44
23、20.556+-0.7-(-0.55)0.4425.440=-1.0035E-1.440=（-00.1）0.420.56+-1.4-(-0.1)0.425.40=-3.076E-0.880=（-00.655）0.4420.556+-0.8-(-0.65)0.4425.440=-1.1167E-0.770=（-00.555）0.4420.556+-0.7-(-0.55)0.4425.440=-1.003右风荷载载作用时时，中间间区刚架架的风荷荷载标准准值为：i中间区系系数荷载标准准值（kkN/mm）（bb为开间间尺寸）7+0.225=0.551.00510.2256=+0.7796-1.00=0
24、.551.0051(-00.1)6=-3.1155-0.665=0.551.0051(-00.655)6=-2.0054-0.555=0.551.0051(-00.555)6=-1.7733-1.00=0.551.0051(-11)6=-3.1152-0.665=0.551.0051(-00.655)6=-2.0051-0.555=0.551.0051(-00.555)6=-1.773右风荷载载作用时时，端区区刚架的的风荷载载标准值值为：i端区系数数荷载标准准值（kkN/mm）（bb为开间间尺寸）7E+0.55=0.2250.4420.556+0.55-0.250.4424.220=00.76
25、66E-1.44=(-11.0)0.4420.556+-1.4-(-1.0)0.4424.220=-2.4425E-0.880=(-00.655)0.4420.556+-0.8-(-0.65)0.4424.220=-1.0084E-0.770=(-00.555)0.4420.556+-0.7-(-0.55)0.4424.220=-0.9963E-1.440=(-11.0)0.4420.556+-1.4-(-1.0)0.4424.220=-2.4422E-0.880=(-00.655)0.4420.556+-0.8-(-0.65)0.4424.220=-1.0081E-0.770=(-00.55
26、5)0.4420.556+(-0.7-00.555)0.4424.220=-0.99611.4. 吊车及吊吊车荷载载11.4.1. 各吊车工工况下的的牛腿的的最大反反力（1）两两台吊车车时最大大轮压作作用下牛牛腿的最最大反力力：（2）两两台吊车车时最小小轮压作作用下牛牛腿的最最大反力力：（3）一一台吊车车时横向向荷载作作用下牛牛腿最大大反力：（4）一一台吊车车时最大大轮压作作用下牛牛腿的最最大反力力：（5）一一台吊车车时最小小轮压作作用下牛牛腿的最最大反力力：（6）一一台吊车车时横向向荷载作作用下牛牛腿的最最大反力力：11.4.2. 吊车对结结构最不不利荷载载计算 最大大轮压作作用于AA柱列A
27、柱列所所受竖向向力及弯弯矩，B柱列所所受竖向向力及弯弯矩， 最大大轮压作作用于BB柱列A柱列所所受竖向向力及弯弯矩，B柱列所所受竖向向力及弯弯矩， 横向向荷载作作用于AAB跨11.5. 地震作用用计算由于门式式刚架结结构的自自重较轻轻，地震震作用产产生的荷荷载效应应一般较较小。设设计经验验表明：当抗震震设防烈烈度为88度而风风荷载标标准值大大于0.45kkN/时，地地震作用用的组合合一般不不起控制制作用，因因此，本本设计只只采用抗抗震构造造措施和和简单验验算而不不做详细细的计算算。12. 吊车梁设设计12.1. 吊车荷载载计算图12.1-11 吊吊车梁的的支座反反力影响响线吊车的支支座反力力影
28、响线线见图。最大轮压压作用下下牛腿的的最大反反力：119.7*（667/1120+1）=1866.533kN131.53*（677/1220+11）=2204.97kkN横向荷载载作用下下的最大大反力：4.822*（667/1120+1）=7.552kNN12.1.1. 吊车最大大轮压由钢结结构设计计手册中中吊车资资料可知知，其最最大轮压压为8.31TT和9.13TT。则根据建建筑结构构荷载规规范GGB5000099-20001中中5.11.1之之规定可可知：竖向荷载载标准值值为19.55m跨度度吊车：;25.55m跨度度吊车：;根据建建筑结构构荷载规规范55.3.1之规规定取吊吊车荷载载动力
29、系系数=1.05，则则吊车竖竖向荷载载设计值值为： 19.5m跨跨度吊车车：1.4*11.055*8.31*9.88=1119.771kNN1.4*1.005*11.077*9.8=115.441kNN 25.5m跨跨度吊车车：1.4*11.055*9.13*9.88=1331.553kNN1.4*1.005*11.622*9.8=223.334kNN12.1.2. 吊车横向向水平力力由吊车资资料可知知吊车额额定起重重量为110吨，小小车重量量为2.7吨，且且吊车工工作制为为A5级，为为轻级工工作制，因因此每个个轮上的的横向荷荷载标准准值为：由建筑筑结构荷荷载规范范5.1.22之规定定知=0.
30、12，则则：依据建建筑结构构荷载规规范(GB 500009)的规定定，得作作用在每每个车轮轮上的横横向水平平力为=1.44*9.8*112%*（100+1.7）/4=44.822kN12.2. 内力计算算由于本厂厂房有两两跨，有有两台110t吊车，设设计时取取最不利利情况并并按两台台吊车设设计。吊吊车最大大轮压标标准值及及轮距如如图所示示。吊车车梁两端端设计为为铰接，L=6m。吊车梁中中最大弯弯矩及相相应的剪剪力图12.2-11 吊吊车梁弯弯矩计算算简图产生最大大弯矩点点（C点）的的位置如如上图所所示，梁上所有有荷载合合力p的位置置为：，25000mmm，根据钢钢结构设设计手册册8.3.22节
31、中，最最大弯矩矩标准值值为：其中为吊吊车梁自自重影响响系数，查查钢结结构设计计手册表表8-22得=1.03最大弯矩矩处的相相应剪力力值为：12.2.1. 吊车梁的的最大剪剪力图12.2.11-1 吊车车梁剪力力计算简简图12.3. 截面特性性取吊车梁梁为单轴轴对称工工字型截截面，如如图：图12.3-11 吊吊车梁截截面图12.3.1. 毛截面特特性12.3.2. 净截面特特性12.4. 强度计算算12.4.1. 正应力按钢结结构设计计规范GB50017-2003中公式4.1.1计算上翼缘正应力，由于吊车梁要进行疲劳验算，所以、均取1.0，则：上翼缘应应力：下翼缘应应力：12.4.2. 剪应力按
32、钢结结构设计计规范GB50017-2003中公式4.1.2计算，平板支座时：12.4.3. 腹板的局局部压应应力采用钢钢结构设设计手册册GBB500017-20003中4.11.3之之规定：吊车轨道道自重2235.2N/m，轨轨高1330mmm，则：集中荷载载增大系系数，F=PP=12.4.4. 腹板计算算高度边边缘处的的折算应应力根据钢钢结构设设计规范范GBB500017-20003中4.11.4规规定：由于与同同号，则则取1.11。则：12.5. 稳定性计计算12.5.1. 梁的整体体稳定性性按钢结结构设计计规范GB50017-2003中4.2.1之规定有：，应计算算梁的整整体稳定定性，按
33、钢结结构设计计规范GB50017-2003中4.2.1之规定有：因集中荷荷载并非非在跨中中附近由钢结结构设计计规范GB50017-2003表B.1对单轴对对称工字字型截面面：加强强受压翼翼缘计算整体体稳定性性（MHH=0）满足要求求。12.5.2. 腹板的局局部稳定定性根据钢钢结构设设计规范范GBB500017-20003中4.33.2之之规定：由于，由由于有局局部压应应力，故故必须配配置横向向加劲肋肋，且应应在支座座处配置置支撑加加劲肋。根据钢钢结构设设计规范范GBB500017-20003中4.33.6之之规定：横向加劲劲肋应该该在与之间设设置，故故取横向向加劲肋肋间距，横横向加劲劲肋在腹
34、腹板两侧侧成对称称布置。其外伸宽宽度，取取，则腹腹板加劲劲肋厚度度为。12.6. 挠度计算算验算吊车车梁的挠挠度应按按最大一一台吊车车的荷载载标准值值计算，且且不乘动动力系数数，则挠挠度为：满足刚度度要求。12.7. 支座加劲劲肋计算算取支座加加劲肋为为，布置置如下图图：图12.7-11 支支座加劲劲肋计算算简图则支座加加劲肋的的端面承承受压应应力为：属于b类类截面，查查表得，则则支座加加劲肋在在腹板平平面外的的稳定性性：满足要求求。12.8. 焊缝计算算12.8.1. 上翼缘与与腹板连连接处的的连接焊焊缝为：由于构造造要求，故取。12.8.2. 下翼缘与与腹板连连接处的的连接焊焊缝为：根据构
35、造造要求取取。12.8.3. 支座加劲劲肋与腹腹板的连连接焊缝缝为：设，则根据构造造要求取取。12.9. 疲劳验算算由于循环环次数为为次，根根据钢钢结构设设计规范范GBB500017-20003中6.11.1之之规定，应应进行疲疲劳验算算。12.9.1. 最大弯矩矩（C点截面面）处下下翼缘连连接焊缝缝附近主主体金属属的疲劳劳应力幅幅按照规范范要求，采采用一台台起重量量最大吊吊车的荷荷载标准准值，不不计动力力系数。根据钢钢结构设设计规范范GBB500017-20003中附附表E之规定定可知：构件和连连接类别别分别为为2类，再再查表66.2.1可知知：则：所以满足足要求。12.9.2. 横向加劲劲
36、肋下端端部附近近主体金金属的疲疲劳应力力幅横向加劲劲肋下端端部（离离腹板下下边缘660mmm）附近近主体金金属的疲疲劳应力力幅：查钢结结构设计计规范GB50017-2003中附表E可知，构件和连接类别均为4类，查表6.2.1得：，故满足足要求。13. 牛腿设计计13.1. 荷载计算算根据吊车车梁的设设计，吊吊车梁截截面面积积, Q2235钢钢的密度度为,吊吊车梁自自重为，轨轨道自重重为由吊吊车最大大轮压引引起的支支座反力力标准值值为：图13.1-11 牛牛腿根部部支座反反力影响响线示意意图则牛腿根根部承受受的剪力力：截面选择择图13.1-11 牛牛腿节点点示意图图牛腿选用用偏心距距为外伸伸长度
37、为为，截面面高度，截面宽宽度，翼翼缘板厚厚度，腹腹板厚度度，力作作用点处处截面为为。 则：13.2. 截面特性性图13.2-11 牛牛腿根部部截面示示意图牛腿根部部截面：13.3. 强度验算算抗弯强度度抗剪强度度腹板计算算高度边边缘处折折算应力力和的最不不利组合合出现在在腹板边边缘，因因此验算算公式为为：满足要要求。13.4. 焊缝验算算根据角焊焊缝尺寸寸构造要要求的限限制，故故取。腹板上竖竖向焊缝缝的有效效截面面面积为：图13.4-11 截截面焊缝缝示意图图全部焊缝缝对X轴的惯惯性矩为为：焊缝最外外边缘的的截面模模量为：翼缘和腹腹板连接接处的截截面模量量为：在弯矩作作用下角角焊缝最最大应力力
38、：牛腿翼缘缘和腹板板交接处处有弯矩矩引起的的应力和和剪力引引起的应应力共同同作用：满足要要求。13.5. 加劲肋设设计取加劲肋肋2-9906，外伸伸长度为为，且宜宜大于990mmm，故取取为1110mmm，宽度度，故取取宽度为为10mmm。布布置如下下图：图13.5-11 加加劲肋示示意图13.6. 稳定性验验算截面属于于b类截面面，查表表得则：满足要要求。14. 刚架设计计14.1. 初选截面面 厂房跨跨度分别别为277m和221m，拟拟选用变变截面刚刚架来设设计，根根据已有有资料和和经验，再再结合PPKPMM优化设设计，初初选截面面如下：刚架A轴轴柱选用用型截面面；ABB跨刚架架梁选用用型
39、截面面（分段段长度比比例为111:116）及及型截面面；B轴轴刚架柱柱（中柱柱）选用用型截面面；BCC轴刚架架梁选用用及型截面面（分段段长度比比例为44:3）。具具体布置置如图11.299-1所所示图1.229-1114.2. 内力手算算一品刚架架的计算算简图如如图144.2-1。14.2.1. BC跨内内力先取BCC跨计算算。基本本体系如如图144.2-2图 114.22-1 图 114.22-2作基本结结构的MMp、MM1、MM2图（图图14.2-33a、bb、c），由由此求得得自由项项和系数数如下：(a)Mp图（单单位kNNm）(b)1图（单单位m）(c)2图（单单位m）(d)M图（单单
40、位kNNm）力法方程程为 解方程，得得利用叠加加公式 作M图图，如图图14.2-33d所示示。 14.2.2. AB跨内内力图14.2.22-1先计算屋屋面均布布恒载下下内力：(1) 基本未未知量共有两个个基本未未知量：。(2) 杆端弯弯矩固端弯矩矩查表求求得各杆刚度度取相对对值计算算，设,则叠加固端端弯矩，可可列出各各杆杆端端弯矩如如下：（3）位位移法方方程结点B平平衡：将上步结结果代入入得 （aa）结点E平平衡：将上步结结果代入入得 （b）（4）求求基本未未知量解（a）、（bb）两方方程，得得（5）求求杆端弯弯矩将求得的的位移代代入上述述各杆杆杆端弯矩矩公式，得得14.2.3. 刚架整体体内力综上，得得到刚架架的内力力图如图图14.2.33-1、22、3图14.2.33-1 刚刚架弯矩矩图图14.2.33-2 刚刚架弯矩矩图图14.2.33-3 刚刚架剪力力图14.3. 内力电算算计算结果果由清华华大学结结构力学学求解器器得出。14.3.1. 恒载内力力图恒载M图图恒载N图图恒载Q图图14.3.2. 活载内力力图活荷载MM图活荷载NN图活载Q图图14.3.3. 风荷载内内力图左风荷载载M图左风荷载载N图左风荷载载Q图右风荷载载M图右风荷载载N图右风荷载载Q图截面编号号14.4. 内力