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1、题目给定零件是CA6140拨叉它在车床变速机构中，拨叉是一咱辅助零件，经过拨叉控制滑套和旋转齿轮接合。滑套上有凸块，滑套凸块插入齿轮凹位，把滑套和齿轮固连在一起，使齿轮带动滑套，滑套带动输出轴，将动力从输入轴传至输出轴。摆动拨叉可控制滑套和不一样齿轮结合和分离，关键起换档目标。宽度为18+0.0120mm槽尺寸精度要求很高，因为在拨叉拔动使滑移齿轮时假如槽尺寸精度不高或间隙很大时，滑移齿轮得不到很高位置精度。所以，宽度为18+0.0120mm槽和滑移齿轮配合精度要求很高。零件工艺分析：该拨叉有三组加工表面，她们之间和内部之间存在一定位置关系，现分述以下：（1）A面及22花键底孔这一组加工表面包
2、含：A端面和轴线和A端面相垂直花键底孔。（2）8mm槽及外端平面和18mm大槽这一组加工表面包含：8+0.030 mm槽B面，槽和18+0.0120mm槽。B面所在平面垂直于A端面所在平面。（3）花键孔及两处倒角这一组加工表面包含：6- 22mm六个方齿花键孔，及25mm花键底孔两端275。倒角。依据要求，能够先加工A面及22花键底孔，以后基它表面加工以这两个表面为精基准进行。（一） 确定毛坯制造方法零件材料为HT200灰铸铁，考虑到零件需加工表面少，精度要求不是很高，有强肋，无交变载荷，属间歇工作，故选择金属型铸件，满足不加工表面粗糙度要求及生产纲领要求。零件形状简单，毛坯形状要和零件形状尽
3、可能靠近，因为内孔很小，不可铸出。（二）基准选择。1. 粗基准选择：因为要确保花键中心线垂直于右端面，所以以40外圆表面粗基准。2. 精度基准选择：为确保定位基准和工序基准重合，以零件A面为精基准。（三）制订工艺路线方案一：工序：1 粗、精车端面，钻、扩花键底孔、倒两端倒角。以40圆柱面为粗基准。选择C3163-1转塔式六角车床及三爪卡盘夹具。2 粗、精铣削B面。3 铣削8+0.030 mm槽。4 铣削18+0.0120mm槽。5 拉花键。6 去毛刺。7 终检。方案二：工序：1 粗、精车端面。以40圆柱面为粗基准。选择C3163-1转塔式六角车床及专用夹具。2 钻、扩花键底孔。以40圆柱面为粗
4、基准。选择Z525型立式钻床。3 倒两端倒角。以40圆柱面为粗基准。选择Z525型立式钻床。150度锪钻。4 拉花键。以A面为基准。5 铣削槽B面。以花键中心线及A面为基准。选择X62W卧式铣床专用夹具。6 铣削8+0.030 mm槽。以花键中心线及A面为基准。选择X62W卧式铣床专用夹具。7 铣削18+0.0120mm槽。以花键中心线及A面为基准。选择X62W卧式铣床专用夹具。8 去毛刺。9 终检。方案分析：上述两方案中，工艺方案一把拉花键放在最终一道工序。但此方案中2、3、4工序极难对工件进行定位和夹紧；方案二中，把花键入在第一道工序后边，这么，方案二中3、4、5道工序很轻易对工件进行定位
5、和夹紧，即以花键中心线和A面作为3、4、5道工序定位基准。此方案定位精度高，专用夹具结构简单、可靠，所以采取方案二比较合理。以上工艺过程详见“机械加工工艺过程综合卡片”。工序工步工序说明工序简图设备I1粗精车端面，确保尺寸80C3163-1转塔式六角车床II12钻孔20扩孔22Z525型立式钻床III12倒角0.4倒角0.4 Z525型立式钻床IV1拉花键孔，确保尺寸25H7和6H9卧式拉床L6120V1铣B面，确保尺寸27和28卧式铣床X62WVI1铣削8+0.030 mm槽。确保尺寸8+0.030.卧式铣床X62WVII1铣削18+0.0120mm槽。确保尺寸18+0.0120。卧式铣床X
6、62WVIII1去毛刺X1终检夹具设计（一）问题提出为了提升劳动生产率，确保加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具，现决定设计第5道工序铣宽为18+0.0120mm槽铣床夹具。本夹具将用和X63卧式铣床。刀具为高速钢直齿三面刃铣刀，来对工件进行加工。本夹具关键用来铣宽18+0.0120mm槽，因为采取宽为18+0.0120mm精密级高速钢直齿三面刃铣刀，一次铣削，所以关键应该考虑怎样提升劳动生产率，降低劳动强度（二） 夹具设计1 定位基准选择由零件图可知，宽为18+0.0120mm槽，其设计基准为花键孔中心线和工件右加工表面（A）为定位基准。所以选择工件以加工右端面（A）和花键心轴中心线为主
7、定位基准。2切削力及夹紧力计算刀具：高速钢直齿三面刃铣刀，63mm, Z=14Fz=CPt0.83Sz0.65D-O.83BZkP (见切削手册3-56表)解得 Fz =200 (N)其中CP=52， t=8mm, Sz=0.08mm/s, B=8mm, D=63mm, Z=14, kP=(HB/198)0.55在计算切削力时，必需考虑安全系数。安全系数K= k1 k2 k3 k4水平切削分力FH=1.1 Fz =220 (N)垂直切削分力Fv=0.3 Fz=60 (N)其中： k1为基础安全系数1.5 K2为加工性质系数1.1 K3为刀具钝化系数1.1 K4为断续切削系数1.1F,=KFH
8、=1.5 X 1.1 X 1.1 X 1.1 X 200=400 (N)实际加紧力为WK= KFH/（U1+U2）=400/0.5=800 (N)其中U1和U2为夹具定位面及加紧面上磨擦系数，U1=U2=0.025螺母选择M16X1.5细牙三角螺纹，产生加紧力为W=2M/D2tg(a+)+0.66(D3- d3)/(D2- d2)解得： W=1O405 (N)其中： M=19000 N.M D2=14.8mm a=2029, D=23mm d=16mm此时螺母加紧力W已大于所需800(N)加紧力，故本夹具可安全工作。3.定位误差分析因为槽轴向尺寸设计基准和定位基准重合，故轴向尺寸无基准不重合度
9、误差。径向尺寸无极限偏差、形状和位置公差，故径向尺寸无基准不重合度误差。即无须考虑定位误差，只需确保夹具花键心轴制造精度和安装精度。4夹具设计及操作说明如前所述,在设计夹具时,应该注意提升劳动率.为此,在螺母夹紧时采取开口垫圈,方便装卸,夹具体底面上一对定位键可使整个夹具在机床工作台上有正确安装位置,以利于铣削加工。结果，本夹具总体感觉还比较紧凑。夹具上装有对刀块装置，可使夹具在一批零件加工之前很好对刀（和塞尺配合使用）；同时，夹具体底面上一对定位键可使整个夹具在机床工作台上有一正确安装位置，以有利于铣削加工。铣床夹具装配图及夹具体零件图见下图。图1. 拨叉夹具装配图图2.拨叉零件图图3.拨叉