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1、垃圾渗滤液、粪便污水与城市污水同步脱氮除碳中 试*论文导读:：为解决垃圾渗滤液、粪便污水与城市污水氮和有机物达标 排放问题，以实际混合污水为进水，采用实际倒置 A2/O 工艺的模拟反应器，进 行了中试规模的正交试验。结果表明，水力停留时间起决定性控制作用，延长 水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段；当渗滤液、粪便污水和城 市污水混合比为 021.0:400、水温为 2834C、泥龄为 20d 时，最优运行参 数为 HRF 11h、D8 3mg/L、R=100%r=200%此时 COD NH3-N 和 TN 平均 去除率分别为 85.0%、96.5%和 65.1%，出水浓度满足国家一级
2、A 排放标准，三种污水同时处理同时达标。较常规工况，COD NH3-N 和 TN 去除率分别提高 了 8.2%、23.2%和 19.2%，氮的去除率涨幅较大，工艺优化后有效解决了混 合处理后面临的脱氮率低的严重问题。因试验水温与广州地区常水温接近，故 结果具有一定代表性。研究同时证明，粪便污水可做为外加碳源，适量的添加 到城市污水处理系统中，提高生化处理效率。论文关键词：垃圾渗滤液，粪便 污水，城市污水，脱氮，除碳，倒置 A2/O 工艺，正交试验，水力停留时间 垃圾渗滤液、粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮 1-2，以场内或 场外处理为主 2-6。因场内处理投资大、处理能力有限等问题，场外处理逐
3、渐引 起人们的关注 7-9。广州市大坦沙污水厂自 2005 年起，接纳渗滤液、粪便污水 分别与城市污水同步处理。实践表明，因污染物浓度高、进入时间不定及接入 方式不当等原因，微生物活性下降，反应池和浓缩池“死泥”增多，出水水质 受到不同程度的影响，其中以总氮最为严重 10，11。该厂三期处理系统未来还将 有同时接纳渗滤液和粪便污水的任务，如何保证氮和有机物的达标排放迫在眉 睫。笔者前期研究了渗滤液与城市污水、粪便污水与城市污水同步脱氮除碳 12-15，以及渗滤液、粪便污水与城市污水混合比例 16 的有关问题；文献 17 仅是 分析了渗滤液与城市污水、粪便污水与城市污水分别合并处理的效果，但对于
4、 三种污水同步脱氮除碳的研究目前还未见报道。为此，本研究采用大坦沙污水 厂三期处理工艺的模拟反应器，以实际混合污水为进水，在现场进行了中试，确定了关键影响因素的显著性和最优工况，代表性工况下实现了三种污水氮和 有机物同时处理同时达标。1 试验装置与方法 1.1 试验装置 试 验装置如图 1 所示。该装置为钢板焊接而成，模拟大坦沙污水厂倒置 A2/O 工艺 设计。前端为调节池，内设搅拌机，保证渗滤液、粪便污水和城市污水混合均 匀。装置主体有效体积约 4 用，长乂宽=4.51mX0.8 m 环境保护论文，有效水 深为 1.1m。用隔板分成缺氧池、厌氧池、好氧 1 池和好氧 2 池，体积比例约为 1
5、：0.5：1.25：1.25。缺/厌氧池设有搅拌机。好氧池尾部设混合液回流管，底 部设有微孔曝气器。末端为沉淀池，长乂宽=1.5mX0.8m,有效水深为 0.5m,泥斗高为 0.68m,有效体积约 0.9m3，底部设排泥管和污泥回流管。图 1 中试装置 Fig.1 Schematic diagram of test installation 1 进水泵 2 空气压缩机 3 转子流量计 4 污泥回流泵 5混合液回流泵 6 电动搅拌机 7 微孔曝气器 8 在线 DO 仪 9 排泥管 10 出水 管 I 调节池 II.缺氧池 III 厌氧池 IV 好氧 1 池 V.好氧 2 池 VI 沉淀 池 1.
6、2 试验设计 活性污泥法去除氮和有机物是多种底物和多种微生 物相互耦合反应的结果，其过程变化受多种因素影响，单一参数变化而其他参 数不变的情况是不存在的 18 免费论文网。因此，本研究采用正交试验方法，考 察多参数共同作用下处理效果，判断影响因素的显著性，确定最优工艺条件。根据实际运行经验，将水力停留时间、好氧池溶解氧浓度、污泥回流比和混合 液回流比 4 个可控参数选为考察因素，每个因素选择 3个代表性水平，如表 1。表 1 正交试验设计 Tab.1Scheme of orthogonal test 因素 A：HRT/h B：-1 DO/(mg.L-1)C：R/%D：r/%水平 1 11 2.
7、0 60 100 3.0标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分
8、别与城市污水同步处理实践表明因200 3 7 4.0 100 300 1.3 试验方法 渗滤液、粪便污水和城市污水分别取自广州市兴 丰垃圾填埋场、广州市白沙河无害化处理厂和大坦沙污水厂沉砂池出水，在调 节池按 0.2:1.0:400 的体积比 16 混合，水质见表 2。其中，粪便污水 COD/TN 为 14.6,BOD/CO 为0.62，碳源丰富，可生化性较好。与城市污水和渗滤液混 合后，混合污水 C/N 比为5.9，BOD/CO 为 0.75，较城市污水 C/N 比(C/N 比=5.4)和 B/C 比(B/C 比=0.43)分别增加了 9.3%和 74.4%，较渗滤液 C/N 比(C/N 比
9、=3.8)和 B/C 比(B/C 比=0.34)分别增加了 55.3%和 120.6%，与 粪便污水混合处理对于城市污水，特别是南方地区低碳源城市污水生化处理 16 有益，也利于降低渗滤液处理难度。表 2 用水水质 Tab.2 wastewater quality 项目 COD-1/(mg.L-1)NH3N-1/(mg.L-1)TN-1/(mg.L-1)COD/TN BOD-1/(mg.L-1)BOD/COD 标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城
10、市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因渗滤液 16750 4000 4400 3.8 5650 0.34 粪便污水 17050 932 1168 14.6 10550 0.62 城市污水 125 20 23 5.4 混
11、合污水 146 标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市
12、污水同步处理实践表明因26.3 29.1 5.9 132 0.75 为保证数据的可靠性，每组试验取数日平行试验均值作为最后结果。取样频率为 2 次/d，主要水质分析项目有 COD NH3-N TN NO3-N 和 NO2-N 等，采用国家标准分析方法测试。DO 和 pH 分别采用 HACHsclOO 在线溶氧仪和 CYBERSCANSWpH计测定。2 结果与讨论 2.1 正交试验结果及统 计分析 按照 L9(34)安排试验，以 NH3-N TN 和 CODfc 除率为水质评价指 标，9 种试验方案下对污染物的去除效果及直观分析如表 3 所示。试验期间水 温为 2730 C,泥龄保持 20d。表
13、 3 正交试验结果及直观分析 Tab.3Orthogonalexperimental results and intuitive analysis 项目 试验 编号 B C D 评价指标 COD 去除率/%标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量
14、的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因去除率/%TN 去除率/%试验 结果 1 1 1 1 1 79.8 78.1 53.0 2 1 2 2 2 80.7 95.2标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后
15、有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因3 3 3 82.5 95.9 41.4 4 2 1 2 3 76.6 69.3 36.2 5 2 2 3 1标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效
16、果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因51.2 6 2 3 1 2 76.5 81.9 45.4 7 3 1 3 2 71.2 48.9 49.7标排放问题以实际混合污水为进水采
17、用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因1 3 73.9 51.1
18、 35.4 9 3 3 2 1 73.3 58.3 38.6 COD 去除率极差计算 81.000 75.867 76.733 76.633标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或
19、场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因76.633 77.133 76.867 76.133 72.800 77.433 76.833 77.667 R 8.200 1.566 0.134 1.534 NH3-N 去除率极差计算 89.733 65.433 70.367 标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去
20、除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因72.433 77.367 75.733 74.267 75.333 52.767 78.700 75.233 72.100 R 36.966 13.267 4.866 3.233 TN 去除率极差计算 标排放问题
21、以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因52
22、.067 46.300 44.600 47.600 44.267 49.467 45.533 52.300 41.233 41.800 47.433 37.667 R 10.834 7.667 2.833 14.633 标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做
23、为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因注：代表最优水平 由表 3 看出，COD 去除率为 71.2%82.5%，平均为 76.8%;NH3-N 去除率为 48.9%95.9%，平均为 73.3%;TN 去除率为 35.4%61.8%，平 均为 45.9%。TN去除率相对偏低，但据文献19提供的理论公式计算，TN 理 论去除率为 48.8%74.5%，高于实际值 12.7%13.4%，说明若严格控制操作 条件环
24、境保护论文，TN 去除率还有较大提升潜力。相对而言，氮的去除受工艺 条件影响较大，而 COD 去除则表现较为稳定。极差可反映各因素对混合污 水处理效能影响的主次顺序。比较极差大小可知：对于去除 COD，ABD，C 即 主次顺序为水力停留时间 好氧池溶解氧浓度 混合液回流比 污泥回流比;对于 去除 NH3-N ABCD 即主次顺序为水力停留时间 好氧池溶解氧浓度 污泥回 流比混合液回流比;对于去除 TN，DABC 即主次顺序为混合液回流比 水 力停留时间 好氧池溶解氧浓度 污泥回流比，其中混合液回流比和水力停留时 间的极差分别为 14.633 和 10.834，影响力接近。方差分析 20 判断各
25、因素 影响的显著性，得到表 4。表 4 方差分析表 Tab.4 Anova table、一 F-方差 来源 偏差平方和 F F 临界值/显著性 氨氮 总氮 COD 氨氮 总氮 COD 氨氮 总氮 COD 标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的
26、添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因A 2124.63 187.40 101.0 2 111.96 14.98 27.53 F0.01(2,2)=99.0标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了
27、混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因F0.1(2,2)=9.0/*F0.05(2,2)=19.0/*B 290.90 89.06 4.15 2 15.33 7.12 1.13 F0.1(2,2)=9.0/*C 39.83 12.51 0.03 2 1.00 0.01 标排放问题以实际混合污水为进水采用
28、实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因D 18.98 334.9
29、3.67 2 1.00 26.77 1.00 F0.05(2,2)=19.0/*误差 18.98 12.51 3.67 注：*表示影响显著，*表示影响较大，*表示影响较小 比较表4所列各因素的F和F临界值可知，对于硝化，FA F0.01,FB F0.1，水力停留时间影响显著，好氧池溶解氧浓度影响较小，污泥回流比 和混合液回流比基本无影响；对于反硝化，FD F0.05，FA F0.1，混合液回 流比影响较大，水力停留时间影响较小，好氧池溶解氧浓度和污泥回流比基本 无影响；对于去除有机物，FA F0.05，水力停留时间影响较大，其他因素基本 无影响。由上述分析得到，水力停留时间是唯一对所有指标都有
30、影响的因 素，且影响力较大，污泥回流比则基本无影响。结合表 3，当延长水力停留时 间，例如由 7h（7#9#试验）延长到 11h（1#3#试验）时，氨氮去除率 由 48.9%58.3%增至 78.1%95.9%，平均增幅为 36.9%;总氮去除率由 35.4%49.7%升至 41.4%61.8%，平均增幅为 10.9%;CODfc 除率由 71.2%73.9%提高到 79.8%82.5%，平均增幅为 8.2%。各项指标去除率 均出现不同程度的增幅，以硝化率最为明显。这是因为 HRT 短，硝化、反硝化 作用进行得不充分，吸附于基质上的大量氨氮未来得及转化便随出水流出了系 统21;HRT 长，为硝
31、化反硝化反应提供所需了时间，处理效果可获得首要保 障。从试验结果看，延长水力停留时间是提高混合污水处理效果，特别是硝化 效果的最为简捷有效手段。2.2 最佳工况的确定及效果分析 由表 3 得到各个因素的最优水平组合环境保护论文，如表 5 所示。表 5 不同评 价指标的最优水平 Tab.5 Evaluation of the optimal level of different 标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去
32、除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因项目 最优水平 HRT/h-1 DO/(mg.L-1)R/%r/%COD 去除率 11 4标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水
33、力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因NH3-N 去除率 11 4 100 200 TN 去除率 11 3 100 200 由表 5 看到，除 HRT 外，
34、不同指标其他因素的最优水平有所不同。对 于DO 水平，TN 为 3mg/L,而 NH3-N和 CO 则为 4mg/L。结合表 3,当 DO 由 3mg/L升至4mg/L 时，NH3-N平均去除率增长了 2.97%,而CODF 均去除率则提 高了 0.3，去除效果相差不大，同时考虑能耗，以及过度曝气导致回流至缺 氧池的溶解氧增加而影响反硝化等因素，DO 浓度取 3mg/L。对于污泥回流比，NH3-N和 TN 为 100%，而 COD 为 80%。当污泥回流比由 80%增至 100%时，CODfc除率仅变化了 0.03%，因此，污泥回流比统一取 100%同理，混合液回 流比取 200%综上，确定系
35、统最佳运行参数为：HRF 11h、D8 3mg/L、R=100%r=200%保持该条件，在水温为 2834C,泥龄为 20d 时运行 15d,结果如图 24 所示。图 3 最佳工况下 TN 去除效果 Fig.3 Removal effect of TN on opitimal operation parameters 图 2 最佳工况下 NH3-N去除效果 Fig.2 Removal effect of NH3-N on opitimal operation parameters 图 4 最佳工况下 COD 去除效果 Fig.4 Removal effect of COD on opitima
36、l operation parameters 标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年
37、起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因图 4 最佳工况下COD 去除效果 Fig.4 Removal effect of COD on opitimal operation parameters 在最优工况下，脱氮除碳率相对较高，污染物去除效果良好、稳定。当进水 COD 为 123195mg/L时，出水 COD 最低为 16mg/L,最高为 30 mg/L，去 除率为 77.8 89.6%，平均为 85.0%;当进水 NH3-N 为 21.930.4mg/L时，出水 NH3-N 为 0.51.3 mg/L，硝化率高达 95.0 97.9%，平均为 96.5%;当进水 TN 为 2
38、5.734.7mg/L时，出水 TN 在 8.6mg/L 到 12.6mg/L 之间变化，去 除率为 62.2 68.7%，平均为 65.1%免费论文网。各项指标出水浓度均满足国 家一级 A 排放标准。较表 3 所列常规工况，COD NH3-N 和 TN 去除率分别提高 了 8.2%、23.2%和 19.2%，氮的去除率涨幅较大。工艺优化后有效解决了混 合处理后面临的最严重问题，标排放问题以实际混合污水为进水采用实际倒置工艺的模拟反应器进行了中试规模的正交试验结果表明水力停留时间起决定性控制作用延长水力停留时间是提高除污效果最为简捷有效的手段当渗滤液粪便污水和城市污水混合比为水达标较常规工况和去除率分别提高了和氮的去除率涨较大工艺优化后有效解决了混合处理后面临的脱氮率低的严重问题因试验水温与广州地区常水温接近故结果具有一定代表性研究同时证明粪便污水可做为外加碳源适量的添加到城留时间垃圾渗滤液粪便污水含有高浓度的有机物和氨氮以场内或场外处理为主因场内处理投资大处理能力有限等问题场外处理逐渐引起人们的关注广州市大坦沙污水厂自年起接纳渗滤液粪便污水分别与城市污水同步处理实践表明因