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1、不锈钢结构技术规范条文说明目录1 总则12 术语和符号22.1 术 语22.2 符号23 材料33.1 结构用不锈钢33.3设计指标44 基本设计规定64.3构造的一般规定65 构件的计算75.1 轴心受拉构件75.2 轴心受压构件75.3 受弯构件105.4 拉弯构件115.5 压弯构件115.6 构件中的受压板件125.7 受弯构件的变形136 连接的计算与构造146.1 焊缝连接的计算146.2 紧固件连接的计算146.3 连接的构造177 防腐、防火与维护187.1防腐187.2防火188 制作与安装198.1加工198.2 焊接与紧固连接198.3 存储、运输与安装19i1总则1.0
2、.1 本条是不锈钢结构设计及施工应遵循的原则。1.0.2 本条规定了本规范的适用范围，适用于工业与民用建筑中的普通不锈钢结构和冷弯薄壁不锈钢结构。1.0.3 本规范的设计原则是根据现行国家标准建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068 制定的。1.0.4 本条提出不锈钢结构设计及施工应具体考虑的一些注意事项。1.0.5 本条规定进行不锈钢结构设计及施工亦应参照相应的国家相关材料及施工标准。192 术语和符号本规范所用的术语和符号时参照我国现行国家标准工程结构设计基本术语和通用符号GB J132 和建筑结构设计术语和符号标准GB/T 50083 的规定编写的，并根据需要增加了一些内容。2.1 术
3、 语本规范给出了 23 个有关不锈钢结构设计方面的专业术语，并从不锈钢设计的角度赋予其特定的涵义，但不一定是其严密的定义。所给出的译名是参考国外某些标准拟定的，亦不一定是国际上的标准术语。2.2 符号本规范给出了 111 个常用的符号并分别给出了定义，这些符号都是本规范各章节中所引用的。3 材料3.1 结构用不锈钢3.1.1 不锈钢的品种很多，在五大类不锈钢（见表 3.1.1）中，马氏体不锈钢和沉淀硬化不锈钢因其焊接及冷加工性能差，在结构工程中无法应用。铁素体不锈钢在国外已有许多应用实例，但在国内使用经验和工程数据较少，本规范暂未列入。本规范中给出的适用于一般结构用途的不锈钢是奥氏体型不锈钢和
4、双相型不锈钢。最常用的是 S30408，S31608，S30403 和 S31603。其中 S30403 和 S31603是与 S30408 和 S31608 近似等同标准成分的低碳型钢种。国内外不锈钢牌号见表 3.1.2。S30408 是最常用的奥氏体型不锈钢，其塑性、韧性和冷加工性能良好，在氧化性酸和大气、水介质中耐蚀性好， 材料价格经济，但敏态和焊接后有晶间腐蚀倾向。S30403 比 S30408 的碳含量更低，耐晶间腐蚀性能更优越，但固溶态的强度较低。S31608 与 S30408 比较，在海水和其它各种介质中的耐腐蚀性能更好，主要用在耐点蚀性能要求更高的情况。S31603 比 S31
5、608 的碳含量更低，更适于需要焊接且耐晶间腐蚀性能要求高的情况。S22053 是常用的奥氏体-铁素体双相型不锈钢。对含碳化氢、二氧化碳、氯化物的环境具有阻抗性，与奥氏体型不锈钢比较，有更好的耐应力腐蚀性能和更高的强度。从经济方面比较，304 系列不锈钢单价最低，316 系列不锈钢单价较高，S2205 双相型不锈钢单价最高。本规范限定于轧制的不锈钢，不适用于不锈钢铸件。对于不锈钢铸件，必须经过试验确定其强度和耐久特性，应用时可以参考欧洲关于不锈钢铸件在建筑上应用方面的指南。表 3.1.1 各类不锈钢的性能特点汇总简表特 性不锈钢种类马氏体型铁素体型奥氏体型双相型沉淀硬化型耐蚀性不锈性良优优优优
6、耐全面腐蚀性良中优中优良优良中耐点蚀、缝隙腐蚀性中差优中优良优良中差耐应力腐蚀性中差优差良优中差耐热性高温强度优中优中良优*抗氧化、抗硫化性中优中良差良良中热疲劳性良良良良良焊接性和冷加工性焊接性中差良中优优中冷成型性（深冲）中差优优中中差冷成型性（深拉）中差良优中中差易切削性良良中良良中强度和塑、韧性室温强度优良良优优室温塑性、韧性良差良优优良中低温塑性、韧性良差良差优良中差良*其他磁性有有无有有无*导热性良优差良中差*线膨胀系数小小大中中差*注：1 凡是有两种不同评定时，则系随钢中化学成分的不同而有所不同；2 *仅对奥氏体沉淀硬化型不锈钢。表 3.1.2 国内外不锈钢牌号近似对照表GB/T
7、 20878中序号统一数字代号牌号旧牌号美国 ASTM A240/A240M日本 JISG4304、JIS G4305 等欧洲EN 10088-217S3040806Cr19Ni100Cr18Ni9S30400,304SUS304X5CrNi18-10,1.430118S30403022Cr19Ni1000Cr19Ni10S30403,304LSUS304LX2CrNi18-9,1.430738S3160806Cr17Ni12Mo20Cr17Ni12Mo2S31600,316SUS316X5CrNiMo17-12-2,1.440139S31603022Cr17Ni12Mo200Cr17Ni14
8、Mo2S31603,316LSUS316LX2CrNiMo17-12-2,1.440471S22053022Cr23Ni5Mo3N-S32205,2205-3.1.2 与普通钢结构的选材比较，正确选择不锈钢牌号，除了根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态和钢材厚度外，还须考虑使用环境、制造方法、表面光洁度和结构的维修。3.1.4 由于不锈钢材料国家标准不锈钢热轧钢板和钢带GB/T 4237 和不锈钢冷轧钢板和钢带GB/T 3280 中均规定“非比例延伸强度、硬度试验和弯曲试验仅在需方要求并在合同中注明时才进行检验”，“非比例延伸强度” 即名义屈服强度 f0.2，对于结构是至关重要的，因
9、此本条特别强调其应有合格的保证。建筑结构中常用不锈钢材料的力学性能和化学成分分别见表 3.1.4-1 和表 3.1.4-2。表 3.1.4-1 经固溶处理的不锈钢材料的力学性能种类统一数字代号非比例延伸强度f0.2 (MPa)抗拉强度fu (MPa)断后延伸率A(%)硬度值HBW奥氏体型S3040820551540201S30403170485S3160820551540217S31603170485双相型S2205345062025293表 3.1.4-2 不锈钢材料的化学成分种类统一数字代号化学成分（质量分数%）CSiMnPSNiCrMoCuN奥氏体型S304080.080.752.000
10、.0450.0308.0010.5018.0020.00-0.10S304030.0300.752.000.0450.0308.0010.5018.0020.00-0.10S316080.080.752.000.0450.03010.0014.0016.0018.002.003.00-0.10S316030.0300.752.000.0450.03010.0014.0016.0018.002.003.00-0.10双相型S220530.0301.002.000.0300.0204.506.5022.0023.003.003.50-0.140.20注：表中所列成分除标明范围或最小值，其余均为最大
11、值3.3 设计指标3.3.1 不锈钢材料的应变强化指数 n 值参照欧洲不锈钢结构设计规范（EN 1993-1-4:2006）。不锈钢材料的抗力分项系数暂取 1.165，设计指标的换算关系见下表。表 3.3.1 强度设计值的换算关系材料和连接种类应力种类钢结构设计规范GB50017 换算关系欧洲规范取值钢材抗拉、抗压和抗弯f=f0.2/R= f0.2/1.165f=f0.2抗 剪fv = f / 3fv = fy / 3端面承压fce=fu/1.15焊缝对接焊缝抗压f w = fc取等于较弱连接构件的设计强度抗拉焊缝质量为一级、二级f w = ft焊缝质量为三级f w = 0.85 ft抗剪f
12、w = fvv角焊缝抗拉、抗压和抗剪f w = 0.38 f w fuf w = 0.46 f w ffuy螺栓连接普通螺栓C 级螺栓抗拉f b = 0.42 f b tuf b = 0.56 f b tu抗剪f b = 0.35 f b vuf b = 0.48 f b vu承压f b = 0.8 fcuf b = 0.6 f + 0.5 fcuy fu锚栓抗拉f b = 0.38 f b tuu注：fu 为不锈钢抗拉强度，为 f b 螺栓抗拉强度。3.3.3 不锈钢螺栓的螺栓标记由短线隔开的两部分组成。第一部分标记钢的组别，第二部分标记性能等级。钢的组别标记由字母和一个数字组成，字母表示钢
13、的类别（例如 A-奥氏体型；F-铁素体型），数字表示该类钢的化学成分范围及耐腐蚀性能。性能等级标记由二位数字组成，表示紧固件抗拉强度的 1/10，例如 A2-70 表示奥氏体钢螺栓，最小抗拉强度为 700MPa。A2 组钢的耐腐蚀性能与 304 系列不锈钢相当。A3 组钢是稳定化不锈钢（稳定化钢含有强稳定化元素如钛，它优先与碳反应从而防止碳化铬的形成），耐腐蚀性能与 316 系列不锈钢相当。A4 组钢含钼。A5 组钢是稳定化的含钼不锈钢，其性能与 A4 组基本相同。奥氏体型紧固件分三个抗拉强度水平（称为性能等级），见表 3.3.3。性能等级 50 的紧固件采用的是软态合金，因而有最好的耐腐蚀性
14、能。这个性能级别的紧固件一般是无磁性的。性能等级 70 和80 的紧固件是冷作成型（拉拔）。在这种状态下，紧固件可能是有磁性的，耐腐蚀性能可能稍低于50 级。带车制螺纹的 50 级紧固件可能更易于产生螺纹卡死现象。3.3.4 本条参照钢结构设计规范GB 50017 中的规定。3.3.5 不锈钢材料应变-应力关系具有明显的非线性。进行不锈钢结构设计时可近似采用线弹性模型， 也可采用本条规定的本构模型进行精确的分析。本条中给出的材料本构模型来自于欧洲规范（EN1993-1-4：2006）。4 基本设计规定4.3 构造的一般规定4.3.3 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中规定对于材质为
15、Q235 的受压非加劲板件的宽厚比限值为 45，对部分加劲板件的宽厚比限值为 60，对加劲板件的宽厚比限值为 250，对受压圆管的径厚比限值为 100。根据板的稳定理论，当板件为其他材质时，宽厚比限值的换算公式为式（1），径厚比限值的换算公式为式（2）。表 4.3.3 中的数据按照下式计算并取整。由于对径厚比大于 100 的圆管研究不充分，本条文限制圆管的径厚比不大于 100。235E0 f0.2 206000b = (45, 60, 250)t(1)d = 100 235E0(2)tf0.2 2060004.3.4 本条中给出的板件宽厚比值是根据本规范 5.6 节计算得到的。计算时取板件有效
16、宽度系数等于1.0。本节将构件分为全截面有效构件和非全截面有效构件，目的为简化全截面有效构件的设计过程。当构件承受横向荷载，且荷载作用点偏离截面剪切中心时，横向荷载会对构件产生一定的扭转效应， 进而在截面上形成双力矩。对于薄壁开口截面构件，构件截面翘曲刚度小，双力矩引起的截面正应力不可忽略；对于闭口截面及厚壁截面构件，截面的翘曲刚度大，双力矩引起的截面正应力可以忽略。5 构件的计算5.1 轴心受拉构件5.1.1 本条采用玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102 中的相应规定。5.1.2 目前的欧洲不锈钢结构设计规范（EN 1993-1-4:2006）和美国不锈钢设计规范（SEI/ASCE 8-02）
17、 中均不包含不锈钢构件的高强度螺栓连接的规定。考虑到不锈钢材料的蠕变性及摩擦面处理的难度， 本规范不推荐采用高强度螺栓，故本条文没有包含相应于摩擦型高强螺栓考虑孔前传力的相关规定。5.1.3 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.2 轴心受压构件5.2.1 当轴心受压构件截面有削弱（如开孔或缺口等）时，应按本条计算其强度。式中 Aen 为有效净截面面积，应按下列规定确定：1. 有效截面面积 Ae 按照本规范 5.6 节中的规定计算；2. 若孔洞或缺口位于截面的无效部位，则 Aen=Ae；若孔洞位于截面的有效部位，则: Aen=Ae-A（位于有效部位的孔洞或缺口面积
18、）。3. 开圆孔的均匀受压板件的有效宽度be ，可按下列公式计算： 当 d0 / d 0.1 时：be = be(3)当0.1 d0 / d 0.5 时：当0.5 d0 / d 0.7 时：be = bebe = be0.91d0l-2cl-1.11d02c(4)(5)cl = 0.53 bf0.2(6)式中d0孔径；tE0be相应未开孔均匀受压加劲板的有效宽度，按照本规范 5.6 节的规定计算；b, t板件的实际宽度和厚度； f0.2不锈钢材料的名义屈服强度标准值； E0不锈钢材料的初始弹性模量；若轴心受压构件截面没有削弱，则仅需按公式 5.2.2 计算其稳定性而毋须计算其强度。5.2.2
19、本条为轴心受压构件的稳定性计算要求。本条文基于不锈钢轴心受压构件试验数据和大量的有限元分析得出。为验证冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 及钢结构设计规范GB 50017 中轴心受压构件稳定系数的计算表对不锈钢轴心受压构件的适用性，东南大学进行了 7 根冷成型方管，13 根冷成型矩形管，11 根冷成型圆管，7 根焊接 H 形的轴心受压长柱试验，清华大学进行了 10 根焊接 H 形和 8 根焊接箱型截面，并对国内外的轴心受压长柱构件的试验数据进行了搜集和整理（截止到 2012 年），其中以冷成型方管、矩形管、圆管、椭圆管、冷弯 C 型钢、焊接 H 型钢和焊接箱型截面构件弯曲失稳的数据为主。
20、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018，钢结构设计规范GB 50017 以及欧洲不锈钢结构设计规范（EN 1993-1-4:2006）均采用 Perry 公式作为轴心受压构件稳定系数的计算公式，不同点在于其中的计算参数取值。为和我国传统规范相一致，本条文也采用 Perry 公式的形式表达轴心受压构件的稳定系数。根据构件的成型方式、截面形式和不锈钢力学性能对轴心受压构件稳定性能的影响，共给出 6条柱子曲线。其中 2 条曲线针对冷成型构件，4 条曲线针对焊接成型截面。冷成型过程对构件的材料强度和残余应力均有影响，由于目前不能准确计算其影响，所以采用试验数据回归得到柱子曲线。试验数据和柱子曲线对比
21、见图 5.2.2-1 和 5.2.2-2。图 5.2.2-1 冷成型方矩管构件试验数据与柱子曲线对比图 5.2.2-2 冷成型圆管构件试验数据与柱子曲线对比针对焊接成形构件的4 条柱子曲线，采用清华大学提出的残余应力分布模式（图5.2.2-3，表5.2.2-1和表 5.2.2-2），进行了大量常用截面受压构件的数值分析，最后进行拟合得到的。奥氏体型焊接 H形钢截面构件试验数据与柱子曲线的对比见图 5.2.2-4。(a) 工字形截面(b) 箱形截面（等边或不等边） 图 5.2.2-3 焊接构件的残余应力分布模式（清华大学）表 5.2.2-1 工字形截面构件残余应力分布模型参数不锈钢ft=wtaB
22、cd奥氏体型0.80.20.225bf0.05bf0.025hw0.225hw双相型，铁素体型0.60.2表 5.2.2-2 箱形截面构件残余应力分布模型参数不锈钢宽厚比sft=swtefgh奥氏体型h/t(bf/t)200.80.205tf05twh/t(bf/t)200.80.2tw+0.025cf5tf0.025hw5tw双相型，铁素体型h/t(bf/t)200.60.205tf05twh/t(bf/t)200.60.2tw+0.025cf5tf0.025hw5tw图 5.2.2-4 奥氏体型焊接 H 形截面柱子曲线和试验数据对比当计算其他焊接截面形式、格构式截面构件和可能发生弯扭屈曲和
23、扭转屈曲破坏的构件时，由于缺乏相关研究成果，故采用本规范中承载力最低的柱子曲线。5.2.3 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.2.4 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.2.5 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.2.6 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.2.7 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.3 受弯构件5.3.1 本条为受弯构件的抗弯强度计算要求。在计算不锈钢梁的抗弯强度时，不宜考虑构件截面的部分发展塑性变形，故不再引入截面
24、部分塑性发展系数。主要原因有两个：（1）对于冷弯薄壁不锈钢受弯构件，构件的边缘屈服弯矩与全截面塑性弯矩比较接近，塑性发展潜力不大；（2）对于焊接不锈钢构件，由于不锈钢材料是典型的非线性材料，根据其应力-应变关系，应力区间 fpff0.2 位于非弹性范围内，当截面边缘应力 f0.2 达到再卸载时，构件往往已经产生残余变形。建筑结构中常用不锈钢材料的材料系数 n（应变硬化系数） 取值一般介于 516 之间，属于强应变硬化材料，其比例极限 fp 较低，残余变形问题更为显著。根据清华大学的研究，对于不锈钢构件按照残余变形理论确定的塑性发展系数接近甚至小于 1.0，但考虑到材料的强度取用设计值 f= f
25、0.2/R，而且在正常使用极限状态下验算变形时，通常采用荷载效应的标准组合，因此截面的塑性发展系数可以适当放宽，本条文统取塑性发展系数为 1.0。5.3.2 集中荷载在腹板计算高度上的边缘的假定分布长度 lz 的取值可以参考钢结构设计规范GB 50017 取值。5.3.3 对 H 型钢梁或等截面工字形简支梁不需要验算整体稳定时的最大 l1/b1 值，影响因素很多，例如荷载类型及其在截面上的作用点高度、截面各部分的尺寸比例等都将对 l1/b1 值有影响。为了便于应用，并力求简单，表 5.3.3 中所列的数值带有一定的近似性。该表中的数据是根据双轴对称等截面工字形梁的整体稳定系数jb 大于 0.9
26、5 导出，认为此时梁的截面将由强度条件控制而不是由整体稳定条件控制。根据工程实际中可能遇到的截面各部分的比例关系，较保守的采用高宽比为 3 的焊接工字形简支梁作为计算对象，按照 5.3.4 条导出其最大 l1/b1 值。对于跨中无侧向支承点的梁，取满跨均布荷载计算；对于跨中有侧向支承点的梁，取纯弯曲计算。5.3.4 本条文参考了欧洲不锈钢设计规范（EN 1993-1-4:2006）和冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中关于梁整体稳定的计算规定。1. 梁弯扭屈曲的弹性临界弯矩本条采用的梁弯扭屈曲的临界弯矩理论解，考虑到本规范的应用范围包括了焊接成型截面和冷成型薄壁截面，采用钢结构设计规范
27、GB 50017 中方法对理论解进行简化处理会对薄壁截面产生误差，故此处没有进行简化。本条通过给出典型截面的几个复杂几何参数（I，Ux）的计算表，来简化计算。表 A.1.1 中的计算参数取值参考了冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中相应的钢梁稳定计算参数取值。2. 梁弯扭屈曲的弹塑性解当梁处在非弹性阶段工作时，需要对梁的弹性整体稳定临界弯矩进行折减。钢结构设计规范GB 50017 规定当梁的弹性稳定系数大于 0.6 时，应采用相应的弹塑性稳定系数公式进行折减。考虑到不锈钢材料切线弹性模量随着应力增加不断下降的特点，本条文借鉴欧洲不锈钢结构设计规范（EN 1993-1-4:2006）中梁
28、整体稳定系数弹塑性折减的计算表达式，即 Perry 公式的形式，对梁的整体稳定进行弹塑性折减。_本条文 Perry 公式中缺陷系数的取值（=0.65，b=0.41），是根据对不锈钢简支梁在纯弯荷载作用下的有限元分析得到的。有限元分析中考虑了不锈钢材料的名义屈服强度变化、截面高宽比变化、残余应力的影响。采用本条文公式计算的梁整体稳定系数与有限元分析结果对比见图 5.3.4。由图5.3.4 可以看出，按照本条文的计算结果与欧洲不锈钢结构设计规范（EN 1993-1-4:2006）接近，总体上位于计算数据的下限。图 5.3.4. 有限元分析数据和本条文计算值对比5.3.5 本条采用钢结构设计规范GB
29、 50017 中的相应规定。5.3.6 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.3.7 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.3.8 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.3.9 不锈钢材料具有明显的应变硬化特性，考虑不锈钢梁腹板的屈曲后强度可以显著提高构件的承载力，得到更为经济合理的截面设计。但在某些特定情况下，如直接承受动力荷载等情况下，则需要按照规定配置加劲肋防止腹板发生局部屈曲，并计算腹板区格的局部稳定性。5.3.10 参考欧洲不锈钢结构设计规范（EN 1993-1-4:2006）中的条文规定，将该
30、高厚比限值从普通钢梁的 72/ 降低为 52/，其中参数 取值 1.2。5.3.11 参考钢结构设计规范GB 50017 的 4.3.3 条文，对腹板区格的应力组合应力条件进行验算。5.3.12 不锈钢构件，特别是不锈钢冷成型构件，若集中力作用处未采取构造措施时，腹板可能向侧面鼓屈形成腹板压屈破坏。美国不锈钢结构设计规范（SEI/ASCE 8-02）和欧洲不锈钢结构设计规范（EN 1993-1-4:2006）对腹板压屈破坏均有相应的条文计算其承载力，但计算非常复杂。考虑结构的安全并简化设计，此条要求在支座处及集中荷载作用点采用构造措施保证剪力传递。5.3.13 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范
31、GB 50018 中的相应规定。5.4 拉弯构件5.4.1 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.5 压弯构件本节条文采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。为验证本条文计算表达式的合理性，东南大学进行了 S30408 材质的 5 根冷成型方管偏心受压构件、5 根焊接H 型钢偏心受压构件平面内稳定和 5 根焊接 H 型钢偏心受压构件平面外稳定试验研究，并对国外学者进行的压弯构件试验进行了搜集和整理。其中具有代表性的试验为：1995 年，国外学者 Talja 进行了方矩管截面的不锈钢压弯构件平面内稳定试验研究；1999 年，国外学者 Stange
32、nberg 进行了焊接 H 型钢压弯构件的平面内稳定试验研究。采用本条文及本规范中 5.2，5.3 和 5.6 节相应条文对上述构件稳定性进行了计算，计算结果见图 5.5。图中可以看出，按本条文公式可以给出合理的计算结果。图 5.5. 压弯构件试验数据与按本规范计算结果对比5.6 构件中的受压板件5.6.1 本条为受压板件有效宽度计算的基本公式。为验证冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 对不锈钢构件的适用性，东南大学进行了 19 根奥氏体型不锈钢方矩管短柱和 38 根卷边 C 形短柱构件轴心受压和偏心受压试验、清华大学进行了13 根焊接箱型截面短柱和 15 根焊接 H 形截面短柱试验研究
33、。以试验数据为基础，规范编制组对四边简支受压板件还进行了大量的数值计算。数值分析结果表明，不同牌号的不锈钢板有效宽度系数有所不同，随着材料名义屈服强度的提高，板的有效宽度系数增加，但是并不十分明显。与冷成型构件中的板件相比，由于焊接造成的构件的局部缺陷值和焊接残余应力使得焊接构件中板件的有效宽度系数有明显下降。所以本规范将构件按照成型方式分为 2 类：冷成型和焊接，对每类构件中的板件提出相应的板件有效宽度系数曲线。本规范中拟采用的 2 条曲线和冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的有效宽度系数计算曲线对比见图 5.6.1。图 5.6.1 本规范中有效宽度系数曲线与 GB 50018 中
34、曲线对比分别采用本规范、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 和欧洲不锈钢设计规范（EN 1993-1-4:2006）对搜集到得试验数据进行对比，对比结果见表 5.6.1。表 5.6.1 试验数据与规范计算结果对比（仅包含薄壁构件部分）规范冷成型截面焊接截面方矩管（4259 根）卷边C（19 根）箱型（912 根）H 型（1213 根）均值标准差均值标准差均值标准差均值标准差本规范0.970.060.910.081.020.050.880.06GB 500180.980.100.920.071.240.091.030.10欧洲规范0.810.060.840.080.960.050.900.
35、06从总体上看，冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中给出的板稳定曲线偏高，且具有较大的离散性。欧洲不锈钢设计规范（EN 1993-1-4:2006）给出的板稳定曲线偏低，但是离散性也小。本规范拟推荐的曲线优于欧洲不锈钢设计规范（EN 1993-1-4:2006）和冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018。5.6.2 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.6.3 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.6.4 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.6.5 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 5001
36、8 中的相应规定。5.6.6 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.6.7 本条采用冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 中的相应规定。5.7 受弯构件的变形5.7.1 本条用于受弯构件的变形计算。该条主要参考欧洲不锈钢结构设计规范（EN 1993-1-4:2006）中受弯构件挠度计算的简化计算方法，即假定沿梁的长度方向平均割线弹性模量 Es 不发生变化。欧洲规范割线弹性模量 Es 是根据构件中的最大弯矩值计算得到的。清华大学对 4 根两端简支工字型截面不锈钢梁进行了试验，并进行了大量的有限元分析。试验分析表明按照欧洲规范中的简化方法计算出的挠度值大于试验值。
37、本条文引入等效弯矩值的概念，构件中的割线弹性模量按照等效弯矩值计算，使得计算值和试验值更加接近。6 连接的计算与构造6.1 焊缝连接的计算6.1.2 根据南京工业大学试验研究，不锈钢角焊缝连接破坏发生在接近 45有效截面处，与钢结构角焊缝破坏特征相似，可参考钢结构设计规范GB 50017 中的强度计算公式。试验中得到的正面角焊缝与侧面角焊缝强度接近，考虑到不锈钢焊缝较小，受复杂应力的影响较大，不考虑利用正面角焊缝的强度提高。角焊缝焊接工艺宜优先选用氩弧焊。6.1.3 本条参考美国冷成型不锈钢结构设计规范（SEI/ASCE 8-02）电阻点焊部分制订。美国规范抗力分项系数取 1.67，永久荷载分
38、项系数为 1.2，可变荷载分项系数为 1.6，平均荷载分项系数 1.4，我国平均荷载分项系数为 1.3，考虑总体上安全系数与美国规范相当，得到表 6.1.3 中抗剪承载力设计v值为 N d = 1.3V / 1.4 = 0.928V ，V 为美国规范规定的电阻点焊承载力设计值。6.2 紧固件连接的计算6.2.2 本条规定了普通螺栓连接的强度计算方法。1 本条要求采用加劲肋等构造措施有效保证连接刚度以消除撬力影响。对需要计算撬力的情况，参照欧洲规范（EN 1993-1-8:2005）和南京工业大学试验研究结果，建议如下强度计算方法：Ftwtfb2 b1hfl1l0L l1b2Fb0Bb2图 6.
39、2.1-1 中双 T 形受拉螺栓连接在轴心拉力的作用下，随着翼缘抗弯刚度和螺栓的抗拉刚度比的不同，可能会发生如图 6.2.2-2 的 3 种破坏模式。图 6.2.2-1 T 形构件受拉螺栓连接N bt,Q1N bt,Q2N bt,Q3Q QQN b2t,Q1 + QN b2t,Q1 + QN bt2N bt2N bt2N bt2MLMLQMLML破坏模式破坏模式破坏模式图 6.2.2-2 T 形连接的破坏模型破坏模式：T 形构件的塑性铰形成在腹板和翼缘连接处和螺栓排附近，使翼缘完全屈服，此时螺栓未达到极限抗拉承载力。该模式下的极限承载力为：Nbt,Q1= 4MLb1破坏模式：T 形构件的塑性铰
40、形成在翼缘和腹板的连接处，螺栓达到极限抗拉承载力。该模式下的极限承载力为：Nbt,Q 2= 2M+ b N b2tLb1 + b2破坏模式：螺栓受拉破坏。该模式下的极限承载力为：N b= N b式中ML M =Lt2 ff y ，且bt,Q3t 1.25b ；L4.421fy不锈钢板的屈服强度； tf连接翼缘的较薄厚度；B、b0、b1、b2、L、l0、l1、tf 详见图 6.2.2-1。T 形连接的极限承载力应取三个公式计算所得最小值。当翼缘板较薄而螺栓直径较大时，出现破坏模式的可能性较大，此时撬力也较大；当翼缘板较厚而螺栓直径较小时，出现破坏模式的可能性较大，此时撬力为零；更加普遍的情况是破
41、坏模式，此时撬力的影响介于上两种情况之间。其中破坏模式在弯矩作用下翼缘可出现很大的塑性变形，具有较高的延性。2 本条要求普通螺栓受剪连接应分别计算螺栓受剪承载力和承压承载力，并取较小值作为受剪连接的承载力设计值。(1) 试验结果表明按欧洲规范计算的螺栓抗剪承载力与试验结果吻合较好，因此本规范主要参考欧洲规范的计算公式，螺栓直径小于等于 12 mm 时抗剪强度应乘以折减系数 0.9。(2) 试验结果表明欧洲规范承压承载力计算公式与试验结果吻合较好，且预测的破坏模式准确， 试验中端距大于 1.5d0 的试件，按照欧洲规范计算的承压荷载均是偏于安全的，因此参考欧洲规范的计算公式给出承压承载力计算公式
42、。螺栓长连接试验结果表明接头长度在 15d030d0 时，承载力折减系数与按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018 计算的折减系数接近，当接头长度大于 30d0 时，不锈钢连接的折减系数下降速率较大，兼顾安全性和经济性，应尽可能采用较紧凑的螺栓布置形式以减小连接长度。3 经过试验验证采用钢结构设计规范GB 50017、欧洲规范或者澳洲规范的公式计算受拉剪联合作用的不锈钢螺栓均是安全的，考虑工程界对钢结构设计规范GB 50017 公式形式更为熟悉， 采用与钢结构设计规范GB 50017 形式一致的相关公式。6.2.3 清华大学对不锈钢构件摩擦型螺栓连接进行了抗滑移系数试验。试验中采用了钢结构高强度螺栓连接技术规程JGJ 82 抗滑移系数试验中双栓连接，抗滑移系数试验结果如下表所示：表 6.2.3-1 高强度螺栓摩擦型连接界面抗滑移系数试验编号螺栓摩擦面处理#1 螺栓预拉力P1/kN#2 螺栓预拉力P2/kN(P1+P2)/kN滑移荷载Fs/kN抗滑移系数 SF110.9s 镀锌拉丝