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1、模板支撑专项施工方案【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载目 录一、编制依据1二、工程概况1三、结构施工分析2四、施工工艺及操作要求2 4。1内外剪力墙支模。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。34。2 梁模板施工.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。. 44.3楼板模板施工。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.4五、模板的拆除5六、成品保护措施5七、质量保证措施及施工注意事项6八、安全施工注意事项6九、文明施工及环保措施7十、模板系统验算710。1 模板支撑架计算书710。2 梁
2、模板计算书11十一、支撑支撑施工安全防范措施1911。1 预防坍塌事故安全技术措施1911。2 预防高空坠落事故安全技术措施1911.3 监测措施20十二、应急救援预案2112。1机构设置2112。2应急救援工作程序2212。3救援方法22模板工程专项施工方案本施工专项设计方案编制的目的是：为“岳西紫薇山庄一期2#楼工程模板支撑施工提供较为完整的纲领性技术文件,用以指导工程施工与管理，特制定本方案，施工过程中必须严格按此方案执行，以确保优质、高效、安全、文明地完成该工程的建设任务一、 编制依据 1。建设单位及设计单位提供的施工图纸；2。有关国家规范、规程及行业标准:建筑结构荷载规范GB5000
3、9-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002 建筑施工模板安装技术规范JGJ1622021钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DGJ/T08-016-2004建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08SGJB 2042005 建筑施工安全检查标准JGJ59-2021 建筑施工高空作业安全技术规范JGJ8091 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005二、 工程概况序号项目紫薇山庄小区1工程名称紫薇山庄一期2楼2工程位置安徽岳西县南环路北侧，即用地西侧及西南角部分（沿南环路处)。3建设单位安徽紫薇房地产开发4设计单位中航规
4、划建设长沙设计研究院5监理单位安徽辰宇建设工程项目管理6勘察单位安徽工程勘察院7质量监督单位岳西质量监督站8施工总承包贵州建工集团第七建筑工程有限责任公司基础结构负二层梁板面标高为-4。23m，楼层板厚120mm，局部100mm，最大梁截面尺寸为300700mm（连梁），剪力墙厚300，局部350mm、250mm。负二层板底至基础筏板基层为5。92（局部4.62、3.62），大梁底至基础筏板基层最大高度为5。52,故模板支设高度为3。625。92m,考虑本次模板高度大于5m。在此区域内模板支设、砼浇筑时存在安全隐患，施工时极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。施工时，基础负二层结构
5、以伸缩缝为界，129轴和3058轴墙柱模板分部支设，且在筏板基层至基础负二层梁板处留置施工缝，墙柱、梁板分次浇筑。三、结构施工分析 3。1 承载受力体系、梁板荷载传力线路：上部荷载模板木楞、钢楞钢管排架结构。、墙荷载传力线路混凝土侧压力模板钢管对拉螺栓 3。2 支撑结构构件连接、胶合板与木楞采用铁钉固定、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。 3。3 需要材料、楼板模板、梁、柱均采用15mm硬质胶合板，完整截面尺寸1500mm1800mm.48钢管：6m、4m、1.5m，工具准备:扳手、安全带等.、支撑材料采用50mm100mm、40mm90mm的木楞，48mm3。5钢管扣件式
6、脚手架.、墙梁的对拉螺栓均采用M14.、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。四、 施工工艺及操作要求4。1 内外剪力墙支模方法剪力墙模板支设示意1515 4。1.1待钢筋绑扎、预埋件管道、预埋件等隐蔽工程验收合格后，方可进行立模。支内外模用胶合板和4090 方木组合，再在外边采用483。5 纵横钢管，用14 螺杆（螺杆两头的丝扣长度不少于7cm），3 型扣件固定坚固(3型卡采用厚壁、螺杆加双螺帽）整齐，墙厚采用焊钢筋限位的方法，水平每隔40 cm 设置一道螺杆，竖向间距为500 mm.4。1.3墙体有预留洞时，预留洞水平方向长度800 mm 的支模时另设置一块活动模板作为振动口,以确保预留
7、洞底部墙体砼的密度。剪力墙外侧模板用48钢管，每排两根，钢管外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧,全面检查，不得漏拧。用线锤吊垂直，拉通长线，对每轴进行校正，并检查承重架和支撑系统固定是否牢固。剪力墙支模允许偏差应控制在以下范围内：轴线位移2mm，截面尺寸控制在2，3mm，每层垂直度2mm，预留洞:中心线位移5mm，截面内部尺寸+5，-0mm。4。2 梁模板施工4。2。1 工艺流程：抄平、弹线(轴线、水平线)支撑架搭设支柱头模板铺设底模板拉线找平封侧模预检。4.2.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4。23 梁模支撑.梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间
8、距均为1.2m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）为1100mm;。立杆顶端必须设置纵横双向水平杆.在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆,沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4。2.4 剪刀撑.竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4m，且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4。2。5 梁
9、模板安装大龙骨采用483.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距.梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板.梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固,对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4。3楼板模板施工4.3。1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。4。3。2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶
10、托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。4.3.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用483。2mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用40mm80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距.挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.3.4楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固.模板梁面、板面清扫干净。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位,后拆承重部位先拆除柱模板,再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模
11、板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度.柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5。3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则.拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5。4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片(段)模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐.5。5 拆下的模板、配件等,严禁抛扔，要有人接应传递。按指定
12、地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6。1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6。2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6。3 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板,以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时,在芯模四周要均匀下料及振捣。6。5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急,严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图
13、,经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，再通知分公司安全部、质量技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2 现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差（mm）1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注;检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。7。3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的.7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7。5 浇筑混凝土时,木工要有专人
14、看模。7。6 认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7。7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全施工注意事项8。1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在模板支设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8。3 支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工电梯进入工作面。8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护.8。5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监
15、测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,及时采取处理措施,待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8。6 正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8。7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8。8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向.8。9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后,方可继续拆模。8。10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施9。1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2 模
16、板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。9。5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境.9。6 每次下班时保证工完场清。十、模板系统验算10。1 模板支撑架计算书10.1。1参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1。20；纵距(m)：1。20;步距(m）:1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.10；脚手架搭设高度（m）：5.92；采用的钢管（mm)：483.5；扣件连接方
17、式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0。80;板底支撑连接方式：40mm80mm方木支撑，间距300mm;钢材弹性模量E=206103（N/mm2)；钢管抗压强度设计值f=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=11。357104mm4,截面抵抗矩W=4.732103mm3。2。荷载参数(1）模板及木楞自重标准值（kN/m2)：0.350；荷载分项系数i=1。2（2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3）：板26.0；i=1。2(3)施工人员及设备均布荷载标准值（kN/m2）；i=1。4a。计算模板时取2.50；b。计算支撑小楞构件时取1。5；c计算支架立柱时取1.0;（4)砼振
18、捣时产生的荷载标准值(kN/m2) :水平模板2.0；垂直面模板4。0；i=1。4（5)倾倒砼产生的荷载标准值取:2KN/m2;i=1。43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5103；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13。000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1。400;木方的间隔距离（mm）:300。000；木方的截面宽度（mm）：40.00；木方的截面高度（mm)：80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元10。1.2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算,其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=4.08。02/6 = 42。67cm3；I= bh3/12=4。08
19、.03/12 =170。67cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）:q1= 26.000.300.100 = 0.78 kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m）：q2= 0.3500.30 = 0。105kN/m ；（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN)：p1 =（1.5+2。0）1.000。30=1。05kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q = 1。2（0。78+0.105) = 1。062 kN/m；集中荷载 p = 1.41.05=1.47kN;最大弯距
20、M = Pl/4 + ql2/8 = 1。471.0 /4 + 1.0621.02/8 = 0.500kN.m；方木的最大应力值= M / W =0。500106/(42.67103）=11.718N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13。0 N/mm2;f,满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3 V /（2bh） T其中最大剪力： V = 1.0621。0/2 + 1。47/2 = 1.266 kN；方木受剪应力计算值 T = 31.266103/(240.080.0） = 0。593 N/mm2；方木抗剪强度设计
21、值 T = 1。400 N/mm2；T T，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：均布荷载:q = 1。2（q1 + q2)= 1.062kN/m;集中荷载:p = 1。4P1=1。47 kN；方木最大挠度计算值：Vmax= 14701000。03 /（ 489500.0170。67104) +51.0621000.04/(3849500.0170。67104)=2.742 mm;方木最大允许挠度值:V= 1000.0/250=4。0mm；Vmax V,满足要求10。1。3扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件
22、抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN；R 12。80 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 10.1.4模板支架立杆荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重(kN):NG1 = 0。1169.5 = 1。102kN;(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501。01.0 = 0。350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.00。11。01。00 = 2。6 kN；经计算得到
23、，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =4。052 kN；2。活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = （1。0+2。0+2。0 )1.01。0 = 5.0 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 11.862 kN；10。1。5立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN） ：N =5.658 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i-计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。58 cm;A-立杆净截面面积（cm2）：A = 4.50
24、2cm2；W立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）:W=4.732cm3； 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值:f =205。0 N/mm2； l0计算长度 (m）；l0 = h+2a k1-计算长度附加系数，取值为1。155； u-计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1。70； a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10 m；上式的计算结果:立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.102 = 1。7 m； l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6；由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。537
25、；钢管立杆的最大应力计算值;=5.658103/(0.537450.2）= 23.4 N/mm2； f = 205.000 N/mm2,立杆稳定性满足要求.10.2 梁模板计算书10。2。1参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m)：0。40；梁截面高度 D（m）：1.00混凝土板厚度(mm)：0.10；梁支撑架搭设高度H(m)：8.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距（m）：1。50；立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La(m)：1。00；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；采用的钢管类型为483.20；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力折减系数:0.80
26、;承重架支设：木方支撑平行梁截面A;2.荷载参数模板自重(kN/m2）:0.35；新浇混凝土自重:24.0N/m3;钢筋自重(kN/m3)：4.0;施工均布荷载标准值（kN/m2):a。计算模板时取2。50;b。计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0;倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2。0；新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F中较小值；i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2）:9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13。0；木材抗剪强度设计值f
27、v(N/mm2）：1.4;面板弹性模量E(N/mm2)：9500。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E（N/mm2)：2.06105;钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距（mm）：250.0；面板厚度(mm)：18。0；5。梁侧模板参数主楞间距(mm）：500；次楞间距(mm):300;穿梁螺栓水平间距(mm）：500;穿梁螺栓竖向间距(mm）：300；穿梁螺栓直径(mm):M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料:木楞,宽度80mm，高度40mm;10。2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧
28、模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:式中： c混凝土的密度,取28KN/m3；t新浇筑砼的初凝时间（h)： t=200/（T+15）=5。714；T混凝土的入模温度，取20。01-外加剂修正系数,因采用泵送砼故取为1.2;2-砼坍落度影响系数，2取为1.15；V浇筑速度（m/h),V=2。5m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）;梁取1。0；则F=0。22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21。152.51/2=76.8KN/m2F=cH=281。0=28。0KN/m2取两者较小值，则标准值为F = F=28.0KN/m2；
29、10.2.3梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞,截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =80402/6 = 21.33cm3；I=80403/12 = 42。67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， -内楞弯曲应力计算值(N/mm2）; M 内楞的最大弯距(N.mm）; W -内楞的净截面抵抗矩;f -内楞的强度设计值（N/mm2）.按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=（1.228.00。90+1。42。00.90）0.30=
30、9.828kN/m；内楞计算跨度(外楞间距）:l = 500mm；内楞的最大弯距： M=0.19。828500.02= 2。457105N。mm;内楞的最大受弯应力计算值=2。457105/2.133104=11.5N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。(2）。内楞的挠度验算其中 E -木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1。228.00.3=10。08KN/m； l计算跨度(外楞间距）：l = 500。0mm; I内楞的截面惯性矩：I =4.267105N/mm2；内楞的最大挠度计算值
31、：=0.67710.08500。04/(10095004.267105）=1。052mm；内楞的最大容许挠度值： = 2。000mm； ，内楞挠度满足要求.2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =80402/6 = 21。33cm3；I=80403/12 = 42.67cm4；外楞计算简图(1）。外楞抗弯强度验算其中 -外楞受弯应力计算值（N/mm2) M -外楞的最大弯距（N.mm）； W -外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值(N/mm2）。最大弯矩M
32、按下式计算：其中，作用在外楞的荷载: P = （1。228.00。90+1.42。00.90）0。500.30=4。914kN;外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）： l = 300mm；外楞的最大弯距:M = 0.1754。914103300。0 = 2。58105N。mm外楞的受弯应力计算值： = 2.58105/2。133104 = 12.1N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:f = 13.0N/mm2； f，内楞抗弯强度满足要求。（2)。外楞的挠度验算其中 E -外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2; P作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28。00.50。3=4.2KN； l-计
33、算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.267105mm4;外楞的最大挠度计算值： = 1.1464.2103300.03/（1009500。04。267105) = 0.32mm；外楞的最大容许挠度值： = 1。20mm; ，满足要求。10。2.4穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N -穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2）； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.0N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径： 14 mm；穿梁螺栓有效直径： 11.25 mm；穿梁螺栓有效面积： A= 99。35mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =
34、28。00.500。302 =8.4kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.099.35/1000 =16。889 kN；N N，满足要求!10。2.5梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =250。018.02/6 = 1.35104mm3; I = 250。018。03/12 = 1。2
35、15105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2）；M -计算的最大弯矩 （kN。m)；L计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm；Q作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1。228.00.401。00.90=12.1kN/m;模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400。90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1。42.00。400.90=1。0kN/m;q = q1 + q2 + q3=12.1+0。15+1.0=13.25kN/m；跨中弯矩计算公式如下：
36、Mmax = 0.1013。250.252=0.083kN.m； =0.083106/1.35104=6。148N/mm2; f=13.0,满足要求。2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（24。0+4。0）1。0+0。350。40=11.34N/mm;l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm; E-面板的弹性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大挠度计算值：=0.67711.34250.04/(1009
37、500。01。215105)=0.26mm;，满足要求。10.2。6梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆,间距1。0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P =1.2（q1 + q2）+ 1。4p12/3=2.735 kN;计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 n=1。0/0。250=4经过简支梁的计算得到:钢管支座反力 RA = RB=（4-1)/22。735+2。735=6。838kN;钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=0.342kN。m;支
38、撑钢管的最大应力计算值= Mmax /W=0.342106/4732。0=72。274N/mm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205。0 N/mm2;T，满足要求10。2。7扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）： R Rc其中 Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12。80 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=6。838N；R Rc，双扣件抗滑承载力
39、的设计计算满足要求! 10。2。8立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中 N -立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力: N1 =6。838kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1328.5=1.346kN; N =6。838+1.346=8.184 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4。502； W -立杆净截面抵抗矩（cm3):W = 4。732； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f -钢管立杆抗压强度设计值：f =20
40、5.0 N/mm2； lo-计算长度 （m)；参照扣件式规范考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算 l0 = k1k2（h+2a） k2-计算长度附加系数，h+2a=1。70,k2按照表2取值为1。 ;lo/i =2。024103/ 15。80 =128.1；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。406；钢管立杆受压应力计算值=8.184103/（0。406450。2)=44.775N/mm2f钢管立杆稳定性满足要求！模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h（m）h0.90.9h1.21。2h1.51.
41、5h2。1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2H（m）h+2a(m)468101214161820253035401。351.01.0141.0231.0391.0421。0541。0611。0811。0921。1131。1371.1551。1731.441。01.0121.0221.0311.0391。0471.0561.0641.0721。0921.1111。1291。1491.531.01.0071。0151。0241。0311。0391。0471.0551。0621.0791.0971.1141。1321。621。01。0071。0141。
42、0211。0291。0361。0431.0511。0561.0741.0901.1061。1231。801。01。0071.0141. 1。0261。0331.0401.0461.0521.0671.0811。0961。1111.921。01。0071。0121.0181。0241。0301。0351.0421。0481。0621。0761.0901。1042。041。01.0071。0121。0181.0221。0291。0351。0391.0441.0601.0731。0871。1012。251。01.0071。0101。0161。 1.0271.0321。0371.0421。0571.0701.0811。0942.701。01.0071。0101.0161. 1.0271。0321。0371.0421。0531。0661。0781.091以上表参照杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、模板施工安全防范措施11.1 预防坍塌事故安全技术措施11.1。1模板作业前，根据设计要求、