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1、会计学1楼盖单向楼盖单向(dn xin)板板第一页，共91页。主要主要(zhyo)内容：内容：1、现浇整体式单向板肋形楼盖：计算方法：a 弹性理论计算内力；b 考虑塑性内力重分布 要求熟练掌握：折算荷载、塑性铰、内力重分布、弯矩调幅等，建立概念；连续(linx)梁、板截面设计特点及配筋构造要求，深入了解；2、现浇整体式双向板肋形楼盖：了解其静力工作特点；掌握内力按弹性理论计算的近似方法；熟悉截面设计和构造要求。3、装配式楼盖：了解预制梁板的形式、掌握其结构布置和连接及内力计算要点。第1页/共91页第二页，共91页。11.1 概述概述(i sh)有关的概念有关的概念:1 1、梁板结构：、梁板结构
2、：简单地说，梁板结构指由梁和板共同组成简单地说，梁板结构指由梁和板共同组成(z(z chn chn)的受力体系（骨架），广泛应用于屋盖、楼盖、楼的受力体系（骨架），广泛应用于屋盖、楼盖、楼梯和雨篷等处。梯和雨篷等处。除在建筑结构中得到广泛应用外，梁板结构还用于桥除在建筑结构中得到广泛应用外，梁板结构还用于桥梁的桥面结构，特种结构中水池的顶盖、池壁和底梁的桥面结构，特种结构中水池的顶盖、池壁和底板等。楼盖和屋盖是最典型的梁板结构。板等。楼盖和屋盖是最典型的梁板结构。2 2、屋盖：、屋盖：也叫屋顶，通常由防水层、（找坡层）、保温层、也叫屋顶，通常由防水层、（找坡层）、保温层、（找平层）和结构层组成
3、（找平层）和结构层组成(z(z chn chn)。3 3、楼盖：、楼盖：也叫楼层，通常由面层、（找平层）、结构层、顶棚也叫楼层，通常由面层、（找平层）、结构层、顶棚共同组成共同组成(z(z chn chn)。第2页/共91页第三页，共91页。楼盖的主要楼盖的主要楼盖的主要楼盖的主要(zh(zh yo)yo)作用：作用：作用：作用：n n1、承受楼面上的竖向荷载并传到竖向结构上；n n2、将水平(shupng)荷载传递或分配到竖向结构；n n3、作为竖向结构的水平(shupng)联系构件或支撑点。n n对楼盖的结构设计要求：n n1、强度：足以抵抗荷载作用下产生的内力。n n2、刚度：足以抵抗荷
4、载作用下产生的竖向和水平(shupng)变形。n n3、连接可靠：通过构造要求和梁柱节点设计来予以保证。第3页/共91页第四页，共91页。楼盖结构楼盖结构(jigu)的分类：的分类：n n（一）、按施工方法分：n n可分为：现浇钢筋(gngjn)混凝土楼盖、预制装配式钢筋(gngjn)混凝土楼盖和 装配整体式楼盖。n n（二）、而现浇钢筋(gngjn)混凝土楼盖按支承受力条件不同可分为：n n肋形楼盖（单向和双向）、井字楼盖、密肋楼盖和无梁楼盖四类。n n（三）、按预应力施加情况分：n n可以分为：钢筋(gngjn)混凝土楼盖和预应力钢筋(gngjn)混凝土楼盖。第4页/共91页第五页，共91
5、页。（一）混凝土楼盖按施工（一）混凝土楼盖按施工（一）混凝土楼盖按施工（一）混凝土楼盖按施工(sh gng)(sh gng)方法分方法分方法分方法分现浇式、装配式、装配整体式现浇式、装配式、装配整体式现浇式、装配式、装配整体式现浇式、装配式、装配整体式装配式混凝土结构楼盖：（楼板采用混凝土预制构件）装配式混凝土结构楼盖：（楼板采用混凝土预制构件）装配式混凝土结构楼盖：（楼板采用混凝土预制构件）装配式混凝土结构楼盖：（楼板采用混凝土预制构件）nn优点：便于工业化生产，在多层民用建筑；多层工业厂房广泛应用。优点：便于工业化生产，在多层民用建筑；多层工业厂房广泛应用。优点：便于工业化生产，在多层民用
6、建筑；多层工业厂房广泛应用。优点：便于工业化生产，在多层民用建筑；多层工业厂房广泛应用。n n 缺点：整体性、抗震性、防水性较差，不便于开设孔洞，故对高层建缺点：整体性、抗震性、防水性较差，不便于开设孔洞，故对高层建缺点：整体性、抗震性、防水性较差，不便于开设孔洞，故对高层建缺点：整体性、抗震性、防水性较差，不便于开设孔洞，故对高层建筑、有抗震设防要求的建筑及使用要求防水，开设孔洞楼面筑、有抗震设防要求的建筑及使用要求防水，开设孔洞楼面筑、有抗震设防要求的建筑及使用要求防水，开设孔洞楼面筑、有抗震设防要求的建筑及使用要求防水，开设孔洞楼面(lu min)(lu min)不宜不宜不宜不宜采用。采
7、用。采用。采用。第5页/共91页第六页，共91页。现浇式、装配式、装配整体式现浇式、装配式、装配整体式现浇式、装配式、装配整体式现浇式、装配式、装配整体式装配整体式楼盖装配整体式楼盖装配整体式楼盖装配整体式楼盖nn整体式较装配式好，较现浇式节省模板整体式较装配式好，较现浇式节省模板整体式较装配式好，较现浇式节省模板整体式较装配式好，较现浇式节省模板(mb(mb n)n)、支撑。但此种楼盖要进行、支撑。但此种楼盖要进行、支撑。但此种楼盖要进行、支撑。但此种楼盖要进行二次浇灌，有时增加焊接工作量、施工进度、造价不利影响。二次浇灌，有时增加焊接工作量、施工进度、造价不利影响。二次浇灌，有时增加焊接工
8、作量、施工进度、造价不利影响。二次浇灌，有时增加焊接工作量、施工进度、造价不利影响。n n仅适用于荷载较大的多层厂房中，高层民用建筑及有抗震设防要求的建筑仅适用于荷载较大的多层厂房中，高层民用建筑及有抗震设防要求的建筑仅适用于荷载较大的多层厂房中，高层民用建筑及有抗震设防要求的建筑仅适用于荷载较大的多层厂房中，高层民用建筑及有抗震设防要求的建筑（一）混凝土楼盖按施工（一）混凝土楼盖按施工（一）混凝土楼盖按施工（一）混凝土楼盖按施工(sh gng)(sh gng)方法分方法分方法分方法分第6页/共91页第七页，共91页。梁板结构形式梁板结构形式(xngsh)n n按结构形式(xngsh)：n n
9、 n n n n n n 单向板肋梁楼盖 双向板肋梁楼盖n传力路线(lxin)：板次梁主梁柱（墙）基础。第7页/共91页第八页，共91页。第8页/共91页第九页，共91页。1、肋梁楼盖、肋梁楼盖:n n分类分类:n n密肋楼盖：密肋楼盖：当肋梁楼盖的梁（肋）间距当肋梁楼盖的梁（肋）间距(jin j)较小（其肋间距较小（其肋间距(jin j)离为离为0.51.0m）时）时称为密肋楼盖。称为密肋楼盖。在相同条件下，密肋楼盖梁高在相同条件下，密肋楼盖梁高度减小，使大楼净空增加度减小，使大楼净空增加在密肋之间，可以放置填充物在密肋之间，可以放置填充物密肋楼盖下表面平整，可密肋楼盖下表面平整，可省去吊顶
10、。分为窄面、双向密省去吊顶。分为窄面、双向密肋楼盖。肋楼盖。第9页/共91页第十页，共91页。n n井字楼盖：井字楼盖：当柱间距较大时，若用单向板当柱间距较大时，若用单向板肋梁楼盖，梁高度很大，不经肋梁楼盖，梁高度很大，不经济井字楼盖：济井字楼盖：梁格布置梁格布置(bzh)成井字形，成井字形，两方向梁截面相同。梁间距比两方向梁截面相同。梁间距比密肋楼盖的肋间距大，井字楼密肋楼盖的肋间距大，井字楼盖梁间距一般可取盖梁间距一般可取3.05.0m。井字楼盖梁的跨度井字楼盖梁的跨度3.56.0m。第10页/共91页第十一页，共91页。2 2、无梁楼盖（板柱结构、无梁楼盖（板柱结构、无梁楼盖（板柱结构、
11、无梁楼盖（板柱结构(jigu)(jigu)）不设梁，而将板直接支承在柱上的楼盖称为无梁楼盖：1）无柱帽2)有柱帽。无梁楼盖与柱构成板柱结构：优点：1)传力体系简单 2)楼层净空高 3)架设模板方便(fngbin)4)穿管开孔比较方便(fngbin)。第11页/共91页第十二页，共91页。第12页/共91页第十三页，共91页。n n如图所示，在承受均布荷载的四边支承板跨中截出两个相如图所示，在承受均布荷载的四边支承板跨中截出两个相互垂直的宽度为互垂直的宽度为1m1m的板带。假设不考虑平行板带间的相互的板带。假设不考虑平行板带间的相互影响，则各板带根据跨中变形协调条件影响，则各板带根据跨中变形协调
12、条件(tiojin)(tiojin)进行分进行分配：配：n n n n由上式可见，由于板带支承条件由上式可见，由于板带支承条件(tiojin)(tiojin)和板厚相同，和板厚相同，则；两个方向分配的荷载仅与其跨度比有关或与其线刚度则；两个方向分配的荷载仅与其跨度比有关或与其线刚度比有关。比有关。n n 计算计算2 2时时第13页/共91页第十四页，共91页。根据根据根据根据(gnj)(gnj)上式得到的数值关系，可以近似的考虑荷载上式得到的数值关系，可以近似的考虑荷载上式得到的数值关系，可以近似的考虑荷载上式得到的数值关系，可以近似的考虑荷载在板跨的传递情况。（以在板跨的传递情况。（以在板跨
13、的传递情况。（以在板跨的传递情况。（以l2/l1l2/l12 2为分界）为分界）为分界）为分界）n n混凝土结构设计规范规定(gudng)四边支承的板(或邻边支承或三边支承)应按下列规定(gudng)计算：n nl2/l13时，按单向板设计；n n l2/l12时，按双向板设计;n n2 l2/l1 按弹性计算的极限承载力，因此按弹性分析方法是偏于安全的；按弹性计算的极限承载力，因此按弹性分析方法是偏于安全的；按弹性计算的极限承载力，因此按弹性分析方法是偏于安全的；按弹性计算的极限承载力，因此按弹性分析方法是偏于安全的；uu弹性理论即符合平衡条件，又符合变形协调条件；而塑性理论虽符合符合平衡条
14、件，弹性理论即符合平衡条件，又符合变形协调条件；而塑性理论虽符合符合平衡条件，弹性理论即符合平衡条件，又符合变形协调条件；而塑性理论虽符合符合平衡条件，弹性理论即符合平衡条件，又符合变形协调条件；而塑性理论虽符合符合平衡条件，但不再符合变形协调条件；但不再符合变形协调条件；但不再符合变形协调条件；但不再符合变形协调条件；uu利用连续梁塑性内力重分布的规律，可以人为将中间支座设计弯矩调低。利用连续梁塑性内力重分布的规律，可以人为将中间支座设计弯矩调低。利用连续梁塑性内力重分布的规律，可以人为将中间支座设计弯矩调低。利用连续梁塑性内力重分布的规律，可以人为将中间支座设计弯矩调低。第56页/共91页
15、第五十七页，共91页。nn可见，在保持连续梁极限承载力不变的前提下，利用塑性内力重分布规律，人为调整设计弯矩，减少支座可见，在保持连续梁极限承载力不变的前提下，利用塑性内力重分布规律，人为调整设计弯矩，减少支座可见，在保持连续梁极限承载力不变的前提下，利用塑性内力重分布规律，人为调整设计弯矩，减少支座可见，在保持连续梁极限承载力不变的前提下，利用塑性内力重分布规律，人为调整设计弯矩，减少支座(zh zu)(zh zu)配筋的密集程度，有利于施工。配筋的密集程度，有利于施工。配筋的密集程度，有利于施工。配筋的密集程度，有利于施工。nn但人为调整设计弯矩不是任意的但人为调整设计弯矩不是任意的但人为
16、调整设计弯矩不是任意的但人为调整设计弯矩不是任意的nn调整幅度越大，支座塑性铰出现就越早，达到极限承载力时所需要调整幅度越大，支座塑性铰出现就越早，达到极限承载力时所需要调整幅度越大，支座塑性铰出现就越早，达到极限承载力时所需要调整幅度越大，支座塑性铰出现就越早，达到极限承载力时所需要(xyo)(xyo)的塑性铰转动也越大的塑性铰转动也越大的塑性铰转动也越大的塑性铰转动也越大nn如果转动需求超过塑性铰的转动能力，塑性内力重分布就无法实现如果转动需求超过塑性铰的转动能力，塑性内力重分布就无法实现如果转动需求超过塑性铰的转动能力，塑性内力重分布就无法实现如果转动需求超过塑性铰的转动能力，塑性内力重
17、分布就无法实现 第57页/共91页第五十八页，共91页。内力重分布的计算方法内力重分布的计算方法内力重分布的计算方法内力重分布的计算方法弯矩调幅法弯矩调幅法弯矩调幅法弯矩调幅法(1)(1)弯矩调幅法的概念及基本原则弯矩调幅法的概念及基本原则弯矩调幅法的概念及基本原则弯矩调幅法的概念及基本原则 弯矩调幅法简称调幅法，是在弹性弯矩的基础上，根据需要适当调整某些截面弯矩值。通常对那些弯矩绝对值较大的截面进行弯矩调整，然后按调整后的内力进行截面设计和配筋构造，是一种适用的设计方法。调幅法的特点是概念清楚，方法简便，弯矩调整幅度明确，平衡条件得到满足。弯矩调幅法简称调幅法，是在弹性弯矩的基础上，根据需要
18、适当调整某些截面弯矩值。通常对那些弯矩绝对值较大的截面进行弯矩调整，然后按调整后的内力进行截面设计和配筋构造，是一种适用的设计方法。调幅法的特点是概念清楚，方法简便，弯矩调整幅度明确，平衡条件得到满足。弯矩调幅法简称调幅法，是在弹性弯矩的基础上，根据需要适当调整某些截面弯矩值。通常对那些弯矩绝对值较大的截面进行弯矩调整，然后按调整后的内力进行截面设计和配筋构造，是一种适用的设计方法。调幅法的特点是概念清楚，方法简便，弯矩调整幅度明确，平衡条件得到满足。弯矩调幅法简称调幅法，是在弹性弯矩的基础上，根据需要适当调整某些截面弯矩值。通常对那些弯矩绝对值较大的截面进行弯矩调整，然后按调整后的内力进行截
19、面设计和配筋构造，是一种适用的设计方法。调幅法的特点是概念清楚，方法简便，弯矩调整幅度明确，平衡条件得到满足。在弯矩调幅法中，塑性铰的部位及塑性弯矩值是在按弹性理论在弯矩调幅法中，塑性铰的部位及塑性弯矩值是在按弹性理论在弯矩调幅法中，塑性铰的部位及塑性弯矩值是在按弹性理论在弯矩调幅法中，塑性铰的部位及塑性弯矩值是在按弹性理论(lln)(lln)分析方法获得的内力基础上确定的。对于连续梁、板首先出现塑性铰的位置宜设计在支座截面，塑性弯矩值按弯矩调幅系数分析方法获得的内力基础上确定的。对于连续梁、板首先出现塑性铰的位置宜设计在支座截面，塑性弯矩值按弯矩调幅系数分析方法获得的内力基础上确定的。对于连
20、续梁、板首先出现塑性铰的位置宜设计在支座截面，塑性弯矩值按弯矩调幅系数分析方法获得的内力基础上确定的。对于连续梁、板首先出现塑性铰的位置宜设计在支座截面，塑性弯矩值按弯矩调幅系数 确定。确定。确定。确定。11.2.5 11.2.5 连续梁、板按调幅法的内力连续梁、板按调幅法的内力(nil)(nil)计算计算(1)(1)弯矩调幅法的概念弯矩调幅法的概念弯矩调幅法的概念弯矩调幅法的概念(ginin)(ginin)及基本原则及基本原则及基本原则及基本原则第58页/共91页第五十九页，共91页。式中：式中：式中：式中：调幅系数。调幅系数。调幅系数。调幅系数。Me Me按弹性按弹性按弹性按弹性(tnxn
21、g)(tnxng)方法计算的弯矩值。方法计算的弯矩值。方法计算的弯矩值。方法计算的弯矩值。Ma Ma调幅后的弯矩值。调幅后的弯矩值。调幅后的弯矩值。调幅后的弯矩值。综合考虑影响内力重分布的影响因素后，我国新修订的混凝土结构设计规范综合考虑影响内力重分布的影响因素后，我国新修订的混凝土结构设计规范综合考虑影响内力重分布的影响因素后，我国新修订的混凝土结构设计规范综合考虑影响内力重分布的影响因素后，我国新修订的混凝土结构设计规范(GB 500102001)(GB 500102001)提出下列设计原则：提出下列设计原则：提出下列设计原则：提出下列设计原则：受力钢筋宜采用受力钢筋宜采用受力钢筋宜采用受
22、力钢筋宜采用HRB400HRB400级、级、级、级、HRB335HRB335级热轧钢筋，混凝土强度等级宜在级热轧钢筋，混凝土强度等级宜在级热轧钢筋，混凝土强度等级宜在级热轧钢筋，混凝土强度等级宜在C20C20C45C45范围；截面的相对受压区高度范围；截面的相对受压区高度范围；截面的相对受压区高度范围；截面的相对受压区高度 应满足应满足应满足应满足0.1 0.350.1 0.35。弯矩调幅后引起结构内力图形和正常使用状态的变化，应进行验算，并有构造措施加以保证。弯矩调幅后引起结构内力图形和正常使用状态的变化，应进行验算，并有构造措施加以保证。弯矩调幅后引起结构内力图形和正常使用状态的变化，应进
23、行验算，并有构造措施加以保证。弯矩调幅后引起结构内力图形和正常使用状态的变化，应进行验算，并有构造措施加以保证。11.2.5 11.2.5 连续连续(linx)(linx)梁、板按调幅法的内力计算梁、板按调幅法的内力计算(1)(1)弯矩调幅法的概念及基本弯矩调幅法的概念及基本弯矩调幅法的概念及基本弯矩调幅法的概念及基本(jbn)(jbn)原则原则原则原则第59页/共91页第六十页，共91页。采用线弹性方法计算采用线弹性方法计算采用线弹性方法计算采用线弹性方法计算(j sun)(j sun)在荷载最不利布置条件下结构支座截面的在荷载最不利布置条件下结构支座截面的在荷载最不利布置条件下结构支座截面
24、的在荷载最不利布置条件下结构支座截面的弯矩最大值弯矩最大值弯矩最大值弯矩最大值MeMe。采用调幅系数采用调幅系数采用调幅系数采用调幅系数(一般不宜超过一般不宜超过一般不宜超过一般不宜超过0.2)0.2)降低各支座截面弯矩，即弯距设计值降低各支座截面弯矩，即弯距设计值降低各支座截面弯矩，即弯距设计值降低各支座截面弯矩，即弯距设计值按下式计算按下式计算按下式计算按下式计算(j sun)(j sun)：M=(1 )Me M=(1 )Me(1111)(1111)结构的跨中弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩和按下式计算结构的跨中弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩和按下式计算结构的跨中弯矩值应取弹性分析所
25、得的最不利弯矩和按下式计算结构的跨中弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩和按下式计算(j(j sun)sun)值中的较大值：值中的较大值：值中的较大值：值中的较大值：(1111)(1111)式中：式中：式中：式中：M0 M0按简支梁计算按简支梁计算按简支梁计算按简支梁计算(j sun)(j sun)的跨中弯矩设计值。的跨中弯矩设计值。的跨中弯矩设计值。的跨中弯矩设计值。M1 M1，MrMr连续梁或连续单向板的左、右支座截面弯矩调幅后的设计连续梁或连续单向板的左、右支座截面弯矩调幅后的设计连续梁或连续单向板的左、右支座截面弯矩调幅后的设计连续梁或连续单向板的左、右支座截面弯矩调幅后的设计值。值。值
26、。值。校核调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于校核调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于校核调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于校核调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于M0M0的的的的1/31/3，以控制调幅，以控制调幅，以控制调幅，以控制调幅程度。程度。程度。程度。按最不利荷载布置和调幅后的支座弯矩，由平衡条件求得控制截面的剪按最不利荷载布置和调幅后的支座弯矩，由平衡条件求得控制截面的剪按最不利荷载布置和调幅后的支座弯矩，由平衡条件求得控制截面的剪按最不利荷载布置和调幅后的支座弯矩，由平衡条件求得控制截面的剪力设计值。力设计值。力设计值。力设计值。11.2.5 11.2.5 连续梁、板
27、按调幅法的内力连续梁、板按调幅法的内力(nil)(nil)计算计算(2)(2)考虑考虑考虑考虑(kol)(kol)塑性内力重分布分析方法的具体步骤塑性内力重分布分析方法的具体步骤塑性内力重分布分析方法的具体步骤塑性内力重分布分析方法的具体步骤第60页/共91页第六十一页，共91页。(3)(3)均布荷载作用下等跨连续梁、板的内力均布荷载作用下等跨连续梁、板的内力均布荷载作用下等跨连续梁、板的内力均布荷载作用下等跨连续梁、板的内力(nil)(nil)计算计算计算计算 为了方便计算，对工程中常用的承受均布荷载或间距相同、大小相等的集中荷载的等跨连续梁或等跨连续单向板，用调幅法导出的内力为了方便计算，
28、对工程中常用的承受均布荷载或间距相同、大小相等的集中荷载的等跨连续梁或等跨连续单向板，用调幅法导出的内力为了方便计算，对工程中常用的承受均布荷载或间距相同、大小相等的集中荷载的等跨连续梁或等跨连续单向板，用调幅法导出的内力为了方便计算，对工程中常用的承受均布荷载或间距相同、大小相等的集中荷载的等跨连续梁或等跨连续单向板，用调幅法导出的内力(nil)(nil)系数，设计时可直接查表得出控制截面的内力系数，设计时可直接查表得出控制截面的内力系数，设计时可直接查表得出控制截面的内力系数，设计时可直接查表得出控制截面的内力(nil)(nil)系数并按下列公式计算弯矩设计值系数并按下列公式计算弯矩设计值
29、系数并按下列公式计算弯矩设计值系数并按下列公式计算弯矩设计值MM和剪力设计值和剪力设计值和剪力设计值和剪力设计值V V。根据上述计算原则，通过理论推导，均布荷载作用下等跨连续梁、板可按下列公式计算：根据上述计算原则，通过理论推导，均布荷载作用下等跨连续梁、板可按下列公式计算：根据上述计算原则，通过理论推导，均布荷载作用下等跨连续梁、板可按下列公式计算：根据上述计算原则，通过理论推导，均布荷载作用下等跨连续梁、板可按下列公式计算：11.2.5 11.2.5 连续梁、板按调幅法的内力连续梁、板按调幅法的内力(nil)(nil)计算计算第61页/共91页第六十二页，共91页。（1 1）等跨连续梁：）
30、等跨连续梁：）等跨连续梁：）等跨连续梁：承受承受承受承受(chngshu)(chngshu)均布荷载时：均布荷载时：均布荷载时：均布荷载时：(1113)(1113)(1115)(1115)承受承受承受承受(chngshu)(chngshu)间距相同、大小相等的集中荷载时：间距相同、大小相等的集中荷载时：间距相同、大小相等的集中荷载时：间距相同、大小相等的集中荷载时：(1114)(1114)(1116)(1116)等跨连续板：等跨连续板：等跨连续板：等跨连续板：(1117)(1117)11.2.5 11.2.5 连续梁、板按调幅连续梁、板按调幅(dio f)(dio f)法的内力计算法的内力计算
31、(3)(3)均布荷载作用均布荷载作用均布荷载作用均布荷载作用(zuyng)(zuyng)下等跨连续梁、板的内力计算下等跨连续梁、板的内力计算下等跨连续梁、板的内力计算下等跨连续梁、板的内力计算第62页/共91页第六十三页，共91页。式中：式中：式中：式中：gg沿梁单位长度上的恒荷载设计沿梁单位长度上的恒荷载设计沿梁单位长度上的恒荷载设计沿梁单位长度上的恒荷载设计(shj)(shj)值。值。值。值。q q沿梁单位长度上的活荷载设计沿梁单位长度上的活荷载设计沿梁单位长度上的活荷载设计沿梁单位长度上的活荷载设计(shj)(shj)值。值。值。值。G G一个集中恒荷载设计一个集中恒荷载设计一个集中恒荷
32、载设计一个集中恒荷载设计(shj)(shj)值。值。值。值。Q Q一个集中活荷载设计一个集中活荷载设计一个集中活荷载设计一个集中活荷载设计(shj)(shj)值。值。值。值。连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩设计连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩设计连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩设计连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩设计(shj)(shj)值，按表值，按表值，按表值，按表111111采用。采用。采用。采用。考虑塑性内力重分布梁的剪力计算系数，按表考虑塑性内力重分布梁的剪力计算系数，按表考虑塑性内力重分布梁的剪力计算系数，按表考虑塑性内力重分布梁的剪力计算系数，按表112112采用。采用。采用。采用。集中荷
33、载修正系数，按表集中荷载修正系数，按表集中荷载修正系数，按表集中荷载修正系数，按表113113采用。采用。采用。采用。计算跨度。计算跨度。计算跨度。计算跨度。净跨度。净跨度。净跨度。净跨度。n n跨内集中荷载的个数。跨内集中荷载的个数。跨内集中荷载的个数。跨内集中荷载的个数。11.2.5 11.2.5 连续连续(linx)(linx)梁、板按调幅法的内力计算梁、板按调幅法的内力计算(3)(3)均布荷载作用下等跨连续梁、板的内力均布荷载作用下等跨连续梁、板的内力均布荷载作用下等跨连续梁、板的内力均布荷载作用下等跨连续梁、板的内力(nil)(nil)计算计算计算计算第63页/共91页第六十四页，共
34、91页。11.2.5 11.2.5 连续梁、板按调幅法的内力连续梁、板按调幅法的内力(nil)(nil)计算计算(3)(3)均布荷载作用下等跨连续均布荷载作用下等跨连续均布荷载作用下等跨连续均布荷载作用下等跨连续(linx)(linx)梁、板的内力计算梁、板的内力计算梁、板的内力计算梁、板的内力计算第64页/共91页第六十五页，共91页。11.2.5 11.2.5 连续梁、板按调幅连续梁、板按调幅(dio f)(dio f)法的内力计算法的内力计算(3)(3)均布荷载均布荷载均布荷载均布荷载(hzi)(hzi)作用下等跨连续梁、板的内力计算作用下等跨连续梁、板的内力计算作用下等跨连续梁、板的内
35、力计算作用下等跨连续梁、板的内力计算第65页/共91页第六十六页，共91页。11.2.5 11.2.5 连续梁、板按调幅法的内力连续梁、板按调幅法的内力(nil)(nil)计算计算(4)(4)用调幅用调幅用调幅用调幅(dio f)(dio f)法计算不等跨连续梁、板法计算不等跨连续梁、板法计算不等跨连续梁、板法计算不等跨连续梁、板n n相邻两跨的长跨与短跨之比小于相邻两跨的长跨与短跨之比小于相邻两跨的长跨与短跨之比小于相邻两跨的长跨与短跨之比小于1.101.10的不等跨连续梁、板，在均布荷载的不等跨连续梁、板，在均布荷载的不等跨连续梁、板，在均布荷载的不等跨连续梁、板，在均布荷载 或或或或 间
36、距间距间距间距相同、大小相等的集中荷载作用相同、大小相等的集中荷载作用相同、大小相等的集中荷载作用相同、大小相等的集中荷载作用(zuyng)(zuyng)下，各跨跨中及支座截面的弯矩设下，各跨跨中及支座截面的弯矩设下，各跨跨中及支座截面的弯矩设下，各跨跨中及支座截面的弯矩设计值和剪力设计值仍可按上述等跨连续梁、板的规定确定。对于不满足上述条计值和剪力设计值仍可按上述等跨连续梁、板的规定确定。对于不满足上述条计值和剪力设计值仍可按上述等跨连续梁、板的规定确定。对于不满足上述条计值和剪力设计值仍可按上述等跨连续梁、板的规定确定。对于不满足上述条件的不等跨连续梁、板或各跨荷载值相差较大的等跨连续梁、
37、板，现行规程提件的不等跨连续梁、板或各跨荷载值相差较大的等跨连续梁、板，现行规程提件的不等跨连续梁、板或各跨荷载值相差较大的等跨连续梁、板，现行规程提件的不等跨连续梁、板或各跨荷载值相差较大的等跨连续梁、板，现行规程提出了简化方法。出了简化方法。出了简化方法。出了简化方法。n n对不等跨连续梁按弯矩调幅法计算步骤进行；对不等跨连续梁按弯矩调幅法计算步骤进行；对不等跨连续梁按弯矩调幅法计算步骤进行；对不等跨连续梁按弯矩调幅法计算步骤进行；n n 采用弹性方法计算在荷载最不利布置条件下结构支座截面的弯矩最大值采用弹性方法计算在荷载最不利布置条件下结构支座截面的弯矩最大值采用弹性方法计算在荷载最不利
38、布置条件下结构支座截面的弯矩最大值采用弹性方法计算在荷载最不利布置条件下结构支座截面的弯矩最大值MeMe。n n 采用调幅系数采用调幅系数采用调幅系数采用调幅系数(一般不宜超过一般不宜超过一般不宜超过一般不宜超过0.2)0.2)降低各支座截面弯矩，即弯距设计值按下降低各支座截面弯矩，即弯距设计值按下降低各支座截面弯矩，即弯距设计值按下降低各支座截面弯矩，即弯距设计值按下式计算：式计算：式计算：式计算：M=(1 )Me M=(1 )Me n n 结构的跨中弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩和按式（结构的跨中弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩和按式（结构的跨中弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩和按
39、式（结构的跨中弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩和按式（11111111）算得的）算得的）算得的）算得的弯矩值中的较大值。弯矩值中的较大值。弯矩值中的较大值。弯矩值中的较大值。n n 校核调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于校核调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于校核调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于校核调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于M0M0的的的的1/31/3，以控制调幅程度。，以控制调幅程度。，以控制调幅程度。，以控制调幅程度。n n 按最不利荷载布置和调幅后的支座弯矩，由平衡条件求得控制截面的剪力设按最不利荷载布置和调幅后的支座弯矩，由平衡条件求得控制截面的剪力设按最不利
40、荷载布置和调幅后的支座弯矩，由平衡条件求得控制截面的剪力设按最不利荷载布置和调幅后的支座弯矩，由平衡条件求得控制截面的剪力设计值。计值。计值。计值。第66页/共91页第六十七页，共91页。11.2.5 11.2.5 连续连续(linx)(linx)梁、板按调幅法的内力计算梁、板按调幅法的内力计算(4)(4)用调幅法计算用调幅法计算用调幅法计算用调幅法计算(j sun)(j sun)不等跨连续梁、板不等跨连续梁、板不等跨连续梁、板不等跨连续梁、板n n而不等跨连续板则采用以下计算方法：而不等跨连续板则采用以下计算方法：而不等跨连续板则采用以下计算方法：而不等跨连续板则采用以下计算方法：n n 首
41、先计算从较大跨度板开始，在下列范围内选定跨中的弯矩设计首先计算从较大跨度板开始，在下列范围内选定跨中的弯矩设计首先计算从较大跨度板开始，在下列范围内选定跨中的弯矩设计首先计算从较大跨度板开始，在下列范围内选定跨中的弯矩设计值。值。值。值。n n 边跨：边跨：边跨：边跨：n n M M n n 中间跨：中间跨：中间跨：中间跨：n n M M n n 然后按照所选定的跨中弯矩设计值，由静力平衡条件，来确定较然后按照所选定的跨中弯矩设计值，由静力平衡条件，来确定较然后按照所选定的跨中弯矩设计值，由静力平衡条件，来确定较然后按照所选定的跨中弯矩设计值，由静力平衡条件，来确定较大跨度的两端支座弯矩设计值
42、，再以此支座弯矩设计值为已知值，重复上大跨度的两端支座弯矩设计值，再以此支座弯矩设计值为已知值，重复上大跨度的两端支座弯矩设计值，再以此支座弯矩设计值为已知值，重复上大跨度的两端支座弯矩设计值，再以此支座弯矩设计值为已知值，重复上述条件和步骤述条件和步骤述条件和步骤述条件和步骤(bzhu)(bzhu)确定邻跨的跨中弯矩和相邻支座的弯矩设计值。确定邻跨的跨中弯矩和相邻支座的弯矩设计值。确定邻跨的跨中弯矩和相邻支座的弯矩设计值。确定邻跨的跨中弯矩和相邻支座的弯矩设计值。第67页/共91页第六十八页，共91页。*采用调幅法应注意采用调幅法应注意(zh y)的问题的问题受力钢筋宜采用受力钢筋宜采用HR
43、B400级、级、HRB335级热轧级热轧(r zh)钢筋，混凝土强度等级宜在钢筋，混凝土强度等级宜在C20C45范围；截面的相对受压区高度范围；截面的相对受压区高度应满足应满足0.10.35；调幅调幅(dio f)系数系数不宜超过不宜超过0.2；连续梁、板各跨中截面的弯矩应不小于包络图及下式计算的值连续梁、板各跨中截面的弯矩应不小于包络图及下式计算的值 调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于调幅后支座和跨中截面的弯矩值均不宜小于M0的的1/3；剪力设计值按荷载最不利布置和调幅后的支座弯矩由静力平衡条件计算确定剪力设计值按荷载最不利布置和调幅后的支座弯矩由静力平衡条件计算确定 第68页/共91页
44、第六十九页，共91页。单向板肋梁楼盖的截面单向板肋梁楼盖的截面单向板肋梁楼盖的截面单向板肋梁楼盖的截面(jimin)(jimin)设计与配筋设计与配筋设计与配筋设计与配筋构造构造构造构造n n 肋梁楼盖的设计：肋梁楼盖的设计：A A、板的设计；、板的设计；B B、梁的设计、梁的设计 n n 设计：初选截面、荷载计算、内力计算、截面配筋、构造设计：初选截面、荷载计算、内力计算、截面配筋、构造 n n(1)(1)单向板的设计单向板的设计 (截面设计、配筋构造截面设计、配筋构造)n n 截面设计截面设计n n板的计算单元通常取为板的计算单元通常取为1m1m，按单筋矩形截面设计。，按单筋矩形截面设计。
45、n n板跨内拱的作用使板的实际承载力高于计算值。板跨内拱的作用使板的实际承载力高于计算值。n n周边与梁整体连接的板，单向板中间跨的跨中弯矩及支座弯矩可各减少周边与梁整体连接的板，单向板中间跨的跨中弯矩及支座弯矩可各减少2020。n n板一般板一般(ybn)(ybn)能满足斜截面受剪承载力要求，设计时可能满足斜截面受剪承载力要求，设计时可 不进行受剪承载力验算；不进行受剪承载力验算；第69页/共91页第七十页，共91页。配筋构造配筋构造(guzo)n nA板中受力钢筋板中受力钢筋n n 板面承受负弯矩的受力筋：负板面承受负弯矩的受力筋：负钢筋钢筋n n板底承受正弯矩的受力筋：正钢板底承受正弯矩
46、的受力筋：正钢筋筋n n1、直径：一般采用、直径：一般采用6、8、10、11mm n n2、间距：当板厚、间距：当板厚h150mm时，时，不宜大于不宜大于200mm，当板，当板h150mm时，不宜大于时，不宜大于1.5h，且，且不宜大于不宜大于300mm。n n3、弯起与截断：、弯起与截断：n n跨中承受正弯矩的钢筋不宜截断，跨中承受正弯矩的钢筋不宜截断，支座承受负弯矩的钢筋可以在支座承受负弯矩的钢筋可以在距支座边缘不小于距支座边缘不小于a处截断。当处截断。当q/g3时，时，a=ln/4,当当q/g3时，时，a=ln/3。n n4、钢筋的锚固：、钢筋的锚固：n n简支板或连续板下部纵向简支板或
47、连续板下部纵向(zn xin)受力钢筋伸入支座的锚固受力钢筋伸入支座的锚固长度不应小于长度不应小于5d，d为下部纵向为下部纵向(zn xin)受力钢筋的直径。受力钢筋的直径。第70页/共91页第七十一页，共91页。n nB、构造钢筋、构造钢筋 n n1、分布钢筋：、分布钢筋：n n作用：绑扎固定受力钢筋；承作用：绑扎固定受力钢筋；承受板中的温度应力和混凝土收受板中的温度应力和混凝土收缩应力；将作用于板上的集中缩应力；将作用于板上的集中或局部或局部(jb)荷载分散给更多的荷载分散给更多的受力钢筋承受；承受长跨方向受力钢筋承受；承受长跨方向的弯矩。的弯矩。n n布置：位于受力钢筋内侧，在布置：位于
48、受力钢筋内侧，在垂直于受力钢筋的方向，单位垂直于受力钢筋的方向，单位长度上分布钢筋的截面面积不长度上分布钢筋的截面面积不宜小于受力钢筋截面面积的宜小于受力钢筋截面面积的15，且不宜小于该方向板截面，且不宜小于该方向板截面面积的面积的0.15，间距不宜大于，间距不宜大于250mm，直径不宜小于，直径不宜小于6mm，对集中荷载较大的，其间距不对集中荷载较大的，其间距不宜大于宜大于200mm。n n2、附加钢筋：、附加钢筋：n n（1）钢筋混凝土现浇板应沿支）钢筋混凝土现浇板应沿支承周边配置上部构造钢筋，其承周边配置上部构造钢筋，其间距不宜大于间距不宜大于200mm，直径不，直径不宜小于宜小于8mm
49、，并符合下列规定：，并符合下列规定：第71页/共91页第七十二页，共91页。n n2 2、附加钢筋：、附加钢筋：n n（1 1）钢筋混凝土现浇板应沿支承周边配置上部构造钢筋，其间距不宜大于）钢筋混凝土现浇板应沿支承周边配置上部构造钢筋，其间距不宜大于200mm200mm，直径不宜小于直径不宜小于8mm8mm，并符合下列规定：，并符合下列规定：n n1 1）、周边现浇的板：在板边上部设置垂直板边的构造钢筋，其截面）、周边现浇的板：在板边上部设置垂直板边的构造钢筋，其截面(jimin)(jimin)面积不面积不宜小于板跨中相应方向纵向钢筋截面宜小于板跨中相应方向纵向钢筋截面(jimin)(jimi
50、n)面积的面积的1/31/3，该钢筋自梁边或墙边伸入，该钢筋自梁边或墙边伸入板内的长度，在单向板中不宜小于短方向计算跨度的板内的长度，在单向板中不宜小于短方向计算跨度的1/5,1/5,在双向板中不宜小于短方在双向板中不宜小于短方向计算跨度的向计算跨度的1/41/4；在板角处该钢筋应沿两个垂直方向布置或按放射状布置。上述构；在板角处该钢筋应沿两个垂直方向布置或按放射状布置。上述构造钢筋应按受拉钢筋锚固在梁内或墙内和柱内。造钢筋应按受拉钢筋锚固在梁内或墙内和柱内。n n2 2）、嵌固在砌体墙内的板：其上部与板边垂直的构造钢筋伸入板内的长度，从墙边）、嵌固在砌体墙内的板：其上部与板边垂直的构造钢筋伸