轴心受力和拉弯压弯构件.pptx

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1、大纲要求:1、了解拉弯和压弯构件的应用和截面形式；2、了解压弯构件整体稳定的基本原理；掌握其计算方法；5、掌握实腹式压弯构件设计方法及其主要的构造要求；4、掌握拉弯和压弯的强度和刚度计算;3、了解实腹式压弯构件局部稳定的基本原理；掌握其计 算方法；6、掌握格构式压弯构件设计方法及其主要的构造要求；第1页/共119页6-1 构件类型一、轴心受力构件的应用3.塔架1.桁架2.网架第2页/共119页 轴心受力构件常用截面形式实腹式、格构式图 柱的组成第3页/共119页(a)型钢(b)组合截面1、实腹式构件截面形式图 轴心受力实腹式构件的截面形式第4页/共119页(c)双角钢(d)冷弯薄壁型钢图 轴心

2、受力实腹式构件的截面形式第5页/共119页2.格构式构件的常用截面形式图4.4 格构式构件常用截面形式图4.5 缀板柱第6页/共119页3、格构式构件缀材布置缀条、缀板图 格构式构件的缀材布置(a)缀条柱；(b)缀板柱第7页/共119页1、应用、应用 一般工业厂一般工业厂房和多层房屋的房和多层房屋的框架柱均为框架柱均为拉弯拉弯和压弯构件。和压弯构件。NMNe二、拉弯、压弯构件的应用第8页/共119页第9页/共119页2、截面形式、截面形式第10页/共119页6-26-2 轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件的强度和刚度一、强度计算（承载能力极限状态）N轴心拉力或压力设计值；An构件的净截面面积

3、；f钢材的抗拉强度设计值。轴心受压构件，当截面无削弱时，强度不必计算。轴心受力构件轴心受拉构件轴心受压构件强度（承载能力极限状态）刚度（正常使用极限状态）强度刚度（正常使用极限状态）稳定（承载能力极限状态）第11页/共119页二、刚度计算（正常使用极限状态）二、刚度计算（正常使用极限状态）保证构件在运输、安装、使用时不会产生过大变形。第12页/共119页 构件计算长度i-截面的回转半径 构件的最大长细比二刚度计算项项次次构件名称构件名称承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构直接承受动力直接承受动力荷载的结构荷载的结构一般建筑结构一般建筑结构有重级工作制吊车的厂

4、房有重级工作制吊车的厂房1 1桁架的杆件桁架的杆件3503502502502502502 2吊车梁或吊车桁架以吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑下的柱间支撑3003002002003 3其他拉杆、支撑、系其他拉杆、支撑、系杆杆(张紧的圆钢除外张紧的圆钢除外)400400350350表 受拉构件的容许长细比第13页/共119页项项 次次构构 件件 名名 称称容许长细比容许长细比1 1柱、桁架和天窗架构件柱、桁架和天窗架构件150150柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑2 2支撑支撑(吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外)2

5、00200用以减小受压构件长细比的杆件用以减小受压构件长细比的杆件表 受压构件的容许长细比轴心拉杆的设计 受拉构件的极限承载力一般由强度控制，设计时只考虑强度和刚度。钢材比其他材料更适于受拉，所以钢拉杆不但用于钢结构，还用于钢与钢筋混凝土或木材的组合结构中。此种组合结构的受压构件用钢筋混凝土或木材制作，而拉杆用钢材做成。第14页/共119页6-36-3 轴心受压构件的稳定轴心受压构件的稳定一、轴心受压构件的整体稳定（一）轴压构件整体稳定的基本理论1、轴心受压构件的失稳形式 理想的轴心受压构件(杆件挺直、荷载无偏心、无初始应力、无初弯曲、无初偏心、截面均匀等）的失稳形式分为：第15页/共119页

6、 理想轴心压杆：假定杆件完全挺直、荷载沿杆件形心轴作用,杆件在受荷之前无初始应力、初弯曲和初偏心,截面沿杆件是均匀的。此种杆件失稳,称为发生屈曲。屈曲形式:1)弯曲屈曲：只发生弯曲变形,截面绕一个主轴旋转；2)扭转屈曲：绕纵轴扭转;3)弯扭屈曲：即有弯曲变形也有扭转变形。1、整体稳定的临界应力 （1）理想轴心压杆-屈曲准则 6-3 轴心受压构件的整体稳定 第16页/共119页弯曲屈曲：双轴对称截面，单轴对称截面绕非对称轴；扭转屈曲：十字形截面；弯扭屈曲：单轴对称截面（槽钢，等边角钢）。图4.11 轴心压杆的屈曲变形(a)弯曲屈曲；(b)扭转屈曲；(c)弯扭屈曲第17页/共119页欧拉临界应力a

7、）理想轴心压杆弹性弯曲屈曲临界应力NE 欧拉（Euler）临界力 222222222222lpppppssE(l/I)EilEAIlEAlEIANEEcr=)(=图4.12 有初弯曲的轴心压杆杆件长细比，=l/i；i 截面对应于屈曲的回转半径，i=I/A。第18页/共119页 当 ，压杆进入弹塑性阶段。采用切线模量理论计算。Et-切线摸量E为常量,因此cr 不超过材料的比例极限 fpb)理想压杆的弹塑性弯曲屈曲临界应力屈曲准则建立 的临界应力或长细比图4.13 应力-应变曲线fpcrE第19页/共119页(2)实际轴心受压构件实际轴心受压构件存在初始缺陷 -初弯曲、初偏心、残余应力考虑初始缺陷

8、的临界应力-边缘屈服准则e0kN e0kN 0图4.14 有初弯曲的轴心压杆及其压力挠度曲线第20页/共119页e0 zy y N ke00N v kv v=0.10y 01.00.50=0.3y y EN/N=00 z 0e=0.3e=000e=0.11.00.5N/N E0 弹塑性阶段压力挠度曲线 有初弯曲(初偏心)时，一开始就产生挠曲,荷载，v,当N NE时，v 初弯曲（初偏心）越大,同样压力下变形越大。初弯曲（初偏心）即使很小,也有 a）初弯曲和初偏心的影响图4.15 轴心压杆及其压力挠度曲线第21页/共119页 弹塑性阶段压力挠度曲线 压力超过NA后,构件进入弹塑性阶段,塑性区,v

9、B点是具有初弯曲压杆真正的极限承载力 “最大强度准则”以NB作为最大承载力。最大强度准则 挠度 v 增大到一定程度,杆件中点截面边缘(A或A),塑性区增加-弹塑性阶段,压力小于Ncr丧失承载力。A表示压杆跨中截面边缘屈服“边缘屈服准则”以NA作为最大承载力图4.15 轴心压杆及其压力挠度曲线第22页/共119页b)理想轴心压杆与实际轴心压杆承载能力比较1-欧拉临界力2-切线摸量临界力3-有初弯曲临界力图4.16 轴心压杆的压力挠度曲线第23页/共119页 轴心压杆即使面积相同,材料相同,但截面形式不同,加工条件不同,其残余应力影响也不同-既承载力不同,柱子曲线不同。2.轴心受压构件的柱子曲线

10、各国都采用多柱子曲线,我国采用4条曲线,即把柱子截面分为4类.a曲线包括的截面残余应力影响最小,相同的值,承载力大,稳定系数大；c曲线包括的截面残余应力影响较大；d曲线承载力最低。cr与长细比的关系曲线称为柱子曲线，越大，承载力越低，即cr 越小,稳定系数=cr/R 越小。第24页/共119页图4.17 我国的柱子曲线第25页/共119页3、实际轴心受压构件的整体稳定计算实际轴心受压构件的整体稳定计算 轴心受压构件不发生整体失稳的条件为，轴心受压构件不发生整体失稳的条件为，截面应力不大于临界应力截面应力不大于临界应力，并考虑抗力分项系数，并考虑抗力分项系数R R后，即为：后，即为：公式使用说明

11、：（1）截面分类：见教材表；第26页/共119页（2）构件长细比的确）构件长细比的确定定、截面为双轴对称或极对称构件：、截面为双轴对称或极对称构件：xxyy对于双轴对称十字形截面，为了防止扭转屈曲，尚应满足：、截面为单轴对称构件：xxyy绕对称轴y轴屈曲时，一般为弯扭屈曲，其临界力低于弯曲屈曲，所以计算时，以换算长细比yz代替y，计算公式如下：xxyybt第27页/共119页第28页/共119页、单角钢截面和双角钢组合、单角钢截面和双角钢组合T T形截面可采取以下形截面可采取以下简简 化计算公式：化计算公式：yytb（a）A、等边单角钢截面，图（a）第29页/共119页B、等边双角钢截面，图（

12、b）yybb（b）第30页/共119页C、长肢相并的不等边角钢截面，图（C）yyb2b2b1（C）第31页/共119页D、短肢相并的不等边角钢截面，图（D）yyb2b1b1（D）第32页/共119页、单轴对称的轴心受压构件在绕非对称轴以外、单轴对称的轴心受压构件在绕非对称轴以外的任意轴失稳时，应按弯扭屈曲计算其稳定性。的任意轴失稳时，应按弯扭屈曲计算其稳定性。uub 当计算等边角钢构件绕平行轴（u轴)稳定时，可按下式计算换算长细比，并按b类截面确定 值：第33页/共119页（3 3）其他注意事项：）其他注意事项：1 1、无任何对称轴且又非极对称的截面、无任何对称轴且又非极对称的截面（单面连接（

13、单面连接的不等边角钢除外）的不等边角钢除外）不宜用作轴心受压构件；不宜用作轴心受压构件；2 2、单面连接的单角钢轴心受压构件，考虑、单面连接的单角钢轴心受压构件，考虑强度折强度折减系数减系数后，可不考虑弯扭效应的影响；后，可不考虑弯扭效应的影响；3、格构式截面中的槽形截面分肢，计算其绕对称轴（y轴）的稳定性时，不考虑扭转效应，直接用y查稳定系数 。yyxx实轴虚轴第34页/共119页单角钢的单面连接时强度设计值的折减系数：单角钢的单面连接时强度设计值的折减系数：u1 1、按轴心受力计算强度和连接乘以系数、按轴心受力计算强度和连接乘以系数 0.850.85；u2 2、按轴心受压计算稳定性：、按轴

14、心受压计算稳定性：等边角钢乘以系数等边角钢乘以系数0.6+0.00150.6+0.0015，且不大于，且不大于1.01.0；短边相连的不等边角钢乘以系数短边相连的不等边角钢乘以系数 0.5+0.00250.5+0.0025，且不大于，且不大于1.01.0；长边相连的不等边角钢乘以系数长边相连的不等边角钢乘以系数 0.700.70；u3、对中间无联系的单角钢压杆，按最小回转半径计算，当 20时，取=20。xxx0 x0y0y0第35页/共119页b 在外压力作用下，截面的某些部分（板件），在外压力作用下，截面的某些部分（板件），不能继续维持平面平衡状态而产生凸曲现象，称为不能继续维持平面平衡状态

15、而产生凸曲现象，称为局部失稳。局部失稳。局部失稳会降低构件的承载力。局部失稳会降低构件的承载力。6-46-4 实腹式轴心受压构件的局部稳实腹式轴心受压构件的局部稳定定ABCDEFOPABCDEFG第36页/共119页图 轴心受压构件的局部失稳由弹性稳定理论，板件的临界应力：第37页/共119页等稳定条件：保证板件的局部失稳 临界应力不小于构件 整体稳定的临界力。由此确定宽厚比限值 b/t采用等稳定准则图 轴心受压构件的局部失稳(c)对于普通钢结构，一般要求：局部失稳不早于整体失稳，即板件的临界应力不小于构件的临界应力，所以：第38页/共119页 由上式，即可确定由上式，即可确定局部失稳不早于整

16、体失稳局部失稳不早于整体失稳时，板件的宽厚比限值：时，板件的宽厚比限值：1 1、翼缘板：、翼缘板：A A、工字形、工字形、T T形、形、H H形截面翼缘板形截面翼缘板btbttbtb第39页/共119页B、箱形截面翼缘板bb0t第40页/共119页 2、腹板：A、工字形、H形截面腹板twh0h0tw第41页/共119页 B、箱形截面腹板bb0th0tw C、T形截面腹板 自由边受拉时：twh0h0tw第42页/共119页3 3、圆管截面、圆管截面轴压构件的局部稳定不满足时的解决措施轴压构件的局部稳定不满足时的解决措施 1 1、增加板件厚度；、增加板件厚度；Dt2、对于H形、工字形和箱形截面，当

17、腹板高厚比不满足以上规定时，在计算构件的强度和稳定性时，腹板截面取有效截面，即取腹板计算高度范围内两侧各为 部分，但计算构件的稳定系数时仍取全截面。第43页/共119页twh0 由于横向张力的存在，由于横向张力的存在，腹板屈曲后仍具有很大的腹板屈曲后仍具有很大的承载力，腹板中的纵向压承载力，腹板中的纵向压应力为非均匀分布：应力为非均匀分布：因此，在计算构件的因此，在计算构件的强度和稳定性时，腹板截强度和稳定性时，腹板截面取面取有效截面有效截面b be et tW W。腹板屈曲后，实际平板可由一应力等于fy的等效平板代替，如图。be/2be/2fy第44页/共119页3 3、对于对于H形、工字形

18、和箱形截面形、工字形和箱形截面腹腹板板高厚比不满足以上规定时，也高厚比不满足以上规定时，也可以设纵向加劲肋来加强腹板。可以设纵向加劲肋来加强腹板。纵向加劲肋与翼缘间的腹板，纵向加劲肋与翼缘间的腹板，应满足高厚比限值。应满足高厚比限值。纵向加劲肋宜在腹板两侧成纵向加劲肋宜在腹板两侧成对配置，其一侧的外伸宽度不应对配置，其一侧的外伸宽度不应小于小于10t10tw w，厚度不应小于，厚度不应小于0.75t0.75tw w。10tw0.75twh0纵向加劲肋横向加劲肋第45页/共119页1、截面形式 图 轴心受压实腹柱常用截面6-5 实腹式轴心受压构件的设计第46页/共119页截面选择的原则：（1）截

19、面尽量开展；（2）两主轴方向等稳；（3）便于连接；（4）构造简单，制造省工，取材方便。2、截面设计假设=（50-100）由查,求A(1)初选截面面积AN 大、l O 小，取小值；工字钢回转半径小，取大值；H型钢回转半径大，取小值；组合截面取小值。第47页/共119页(3)型钢构件由A、ix、iy 选择型钢号，查几何值验算；焊接截面由ix、iy 求两个方向的尺寸。(2)求两个主轴所需的回转半径(4)由所需要的A、h、b 等，再考虑构造要求、局部稳定 以及钢材规格等，确定截面的初选尺寸。对于焊接工字形截面：bh；A1=(0.350.40)A,tw=(0.40.7)t6mm。第48页/共119页表

20、各种截面回转半径的近似值第49页/共119页 局部稳定验算 刚度验算 整体稳定验算 强度验算热轧型钢,可不验算局稳。截面无削弱可不验算强度。(5)构件强度、稳定和刚度验算第50页/共119页3.构造要求当 设横向加劲肋 间距a3h0，宽度bs=h0/30+40mm厚度ts=bs/15atwbs 腹板与翼缘焊缝hf=4-8mm 实腹柱的腹板加劲肋第51页/共119页1、格构柱的截面形式 格构式构件常用截面形式 缀板柱6-5 格构式轴心受压构件的设计第52页/共119页XyyX轴-虚轴y轴-实轴格构式构件的缀材布置(a)缀条柱；(b)缀板柱图 缀板柱第53页/共119页截面选取原则尽可能做到等稳定

21、性要求。yyxx（a）实轴虚轴xxyy（b）虚轴虚轴xxyy（c）虚轴虚轴1等稳定性；2宽肢薄壁；3制造省工；4连接简便；第54页/共119页(二二)格构式轴压构件设计格构式轴压构件设计1、强度N轴心压力设计值；An柱肢净截面面积之和。yyxx实轴虚轴N第55页/共119页2 2、整体稳定验算、整体稳定验算 对于常见的格构式截面形式，只能产生弯曲屈曲，其弹性屈曲时的临界力为：或：第56页/共119页（1）对实轴（y-y轴）的整体稳定因很小，因此可以忽略剪切变形，o=y,其弹性屈曲时的临界应力为：则稳定计算：yyxx实轴虚轴第57页/共119页（2 2）对虚轴（）对虚轴（x-xx-x）稳定）稳定

22、 绕x轴（虚轴）弯曲屈曲时，因缀材的剪切刚度较小，剪切变形大，1则不能被忽略，因此：则稳定计算：第58页/共119页 由于不同的缀材体系剪切刚度不同，1亦不同，所以换算长细比计算就不相同。通常有两种缀材体系，即缀条式和缀板式体系，其换算长细比计算如下：双肢缀条柱 设一个节间两侧斜缀条面积之和为A1；节间长度为l1VV单位剪力作用下斜缀条长度及其内力为：V=1V=1d11l1ldabcdb第59页/共119页假设变形和剪切角假设变形和剪切角有限微小有限微小，故水平变形为：，故水平变形为：剪切角剪切角1 1为：为：因此，斜缀条的轴向变形为：因此，斜缀条的轴向变形为：V=1V=1d11l1ldabc

23、dbe第60页/共119页代入化简得：代入化简得：对于一般构件，对于一般构件，在在40407070o o之间之间，所以规范给，所以规范给定的定的0 x0 x的计算公式为：的计算公式为：第61页/共119页abcd 双肢缀板柱双肢缀板柱假定假定:u缀板与肢件刚接，组成一多层刚架；缀板与肢件刚接，组成一多层刚架；u弯曲变形的反弯点位于各节间的中点；弯曲变形的反弯点位于各节间的中点；u只考虑剪力作用下的弯曲变形。只考虑剪力作用下的弯曲变形。取隔离体如下：取隔离体如下：l1aI1Ibaxx11l1aa1-21-21-21-2l1-2l1-2l1-aT=11112abcdef第62页/共119页 所以规

24、范规定双肢缀板柱的换算长细比按下式计算：所以规范规定双肢缀板柱的换算长细比按下式计算：式中：式中：对于三肢柱和四肢柱的换算长细比的计算见规范。第63页/共119页(1)轴心受压格构柱的横向剪力 A 柱的毛截面面积；f 钢材强度设计值；f y钢材的屈服强度。3、缀材设计 剪力计算简图第64页/共119页 内力：弯曲可能或左或右，剪力 方向变化，缀条或拉或压。一个缀材面上的剪力一个缀条的内力(2)缀条的设计V1分配到一个缀材面上的剪力;n 一个缀材面承受剪力的斜缀条数。单系缀条 时，n=1,交叉缀条时，n2；缀条与横向剪力的夹角。缀条的内力第65页/共119页 强度折减 单角钢有偏心，受压时产生扭

25、转。斜缀条对最小刚度轴的长细比，0.6时，不需要换算，因已经考虑塑性发展；时，不需要换算，因已经考虑塑性发展；闭口截面闭口截面b=1.0。第93页/共119页 对于不产生扭转的双轴对称截面对于不产生扭转的双轴对称截面(包括箱形截面包括箱形截面)，当弯矩作用在两个主平面时，公式可以推广验算，当弯矩作用在两个主平面时，公式可以推广验算稳定：稳定：及及第94页/共119页6-9 6-9 实腹式压弯构件的局部稳定实腹式压弯构件的局部稳定规范采用了限制板件的宽厚比的方法。规范采用了限制板件的宽厚比的方法。第95页/共119页6-116-11 实腹式压弯构件的设计实腹式压弯构件的设计一、截面选择一、截面选

26、择1 1、对称截面（分肢相同），适用于、对称截面（分肢相同），适用于M M相近的构件；相近的构件；2 2、非对称截面（分肢不同），适用于、非对称截面（分肢不同），适用于M M相差较大相差较大的构件；的构件；二、截面验算二、截面验算1 1、强度验算、强度验算2 2、整体稳定验算（含分肢稳定）、整体稳定验算（含分肢稳定）3 3、局部稳定验算、局部稳定验算组合截面组合截面4 4、刚度验算、刚度验算5 5、缀材设计、缀材设计设计内力取柱的实际剪力和轴压格构柱剪力的大设计内力取柱的实际剪力和轴压格构柱剪力的大值；计算方法与轴压格构柱的缀材设计相同。值；计算方法与轴压格构柱的缀材设计相同。第96页/共11

27、9页三、构造要求三、构造要求1 1、压弯格构柱必须设横隔，做法同轴压格构柱；、压弯格构柱必须设横隔，做法同轴压格构柱；2 2、分肢局部稳定同实腹柱。、分肢局部稳定同实腹柱。第97页/共119页6-126-12 格构式压弯构件的设计格构式压弯构件的设计 对于宽度很大的偏心受压柱为了节省材料常对于宽度很大的偏心受压柱为了节省材料常采用格构式构件，且通常采用缀条柱。采用格构式构件，且通常采用缀条柱。第98页/共119页一压弯格构柱弯矩绕虚轴作用时的整体稳定计算一压弯格构柱弯矩绕虚轴作用时的整体稳定计算（一）弯矩作用平面内稳定（一）弯矩作用平面内稳定(N N、M Mx x作用下作用下：)因截面中空，不

28、考虑塑性性发展系数，故其因截面中空，不考虑塑性性发展系数，故其稳定计算公式为：稳定计算公式为：第99页/共119页（二）弯矩作用平面外稳定（二）弯矩作用平面外稳定(N N、M Mx x作用下作用下：)因为平面外弯曲刚度大于平面内（实轴），故整因为平面外弯曲刚度大于平面内（实轴），故整体稳定不必验算，但要进行分肢稳定验算。体稳定不必验算，但要进行分肢稳定验算。（三）分（三）分肢肢稳定稳定(N N、M Mx x作用下作用下：)将缀条柱视为一平行弦桁架，将缀条柱视为一平行弦桁架，分肢为弦杆，分肢为弦杆，缀条为腹杆，则由缀条为腹杆，则由 内力平衡得：内力平衡得：分肢按轴心受压构件计算。分肢1分肢2xx

29、yy2211MxNy2y1a第100页/共119页 分肢计算长度：分肢计算长度：1）缀材平面内（）缀材平面内（11轴）取缀条体系的节间长度；轴）取缀条体系的节间长度；2）缀材平面外，取构件侧向支撑点间的距离。）缀材平面外，取构件侧向支撑点间的距离。对于缀板柱在分肢计算时，除对于缀板柱在分肢计算时，除N N1 1、N N2 2外，尚应外，尚应考虑剪力作用下产生的局部弯矩，按实腹式压弯构考虑剪力作用下产生的局部弯矩，按实腹式压弯构件计算。件计算。二压弯格构柱弯矩绕实轴作用时的整体稳定计算 由于其受力性能与实腹式压弯构件相同，故其平面内、平面外的整体稳定计算均与实腹式压弯构件相同，但在计算弯矩作用平

30、面外的整体稳定时，构件的长细比取换算长细比，b取1.0。第101页/共119页613 梁与柱的连接一、柱头（梁与柱的连接一、柱头（梁与柱的连接铰接铰接）（一）连接构造为了使柱子实现轴心受压，并安全将荷载传至基础，必须合理构造柱头、柱脚。设计原则是：传力明确、过程简洁、经济合理、安全可靠，并具有足够的刚度且构造又不复杂。第102页/共119页（二）、传力途径（二）、传力途径传力路线：梁 突缘 柱顶板 加劲肋 柱身焊缝垫板焊缝焊缝柱顶板加劲肋柱梁梁突缘垫板填板填板构造螺栓第103页/共119页（三）、柱头的计（三）、柱头的计算算(1)梁端局部承压计算梁设计中讲授(2)柱顶板平面尺寸超出柱轮廓尺寸1

31、5-20mm，厚度不小于14mm。（3）加劲肋 加劲肋与柱腹板的连接焊缝按承受剪力V=N/2和弯矩M=Nl/4计算。N/2l/2l15-20mm15-20mmt14mm第104页/共119页（一）柱脚的型式和构造（一）柱脚的型式和构造 实际的铰接柱脚型式有以下几种：1、轴承式柱脚 制作安装复杂，费钢材，但与力学符合较好。枢轴6-14 柱脚第105页/共119页2 2、平板式柱脚平板式柱脚XYN靴梁隔板底板隔板锚栓柱第106页/共119页 锚栓用以固定柱脚位置，沿轴线布置2个，直径20-24mm。肋板b1第107页/共119页（二）柱脚计算（二）柱脚计算1.传力途径柱 靴梁 底板 混凝土基础隔板

32、（肋板）实际计算不考虑cca1Bt1t1Lab1靴梁隔板底板隔板锚栓柱N第108页/共119页2.2.柱脚的计算柱脚的计算(1)底板的面积 假设基础与底板间的压应力均匀分布。式中：fc-混凝土轴心抗压设计强度；l-基础混凝土局部承压时的强度提高系数。fc、l均按混凝土结构设计规范取值。An底版净面积，An=BL-A0。Ao-锚栓孔面积，一般锚栓孔直径为锚栓直径的 11.5倍。cca1Bt1t1ab1靴梁隔板底板L第109页/共119页a1 构件截面高度；t1 靴梁厚度一般为1014mm；c 悬臂宽度，c=34倍螺栓直 径d，d=2024mm，则 L 可求。(2)底板的厚度 底板的厚度，取决于受

33、力大小，可将其分为不同受力区域：一边(悬臂板)、两边、三边和四边支承板。一边支承部分（悬臂板）cca1Bt1t1ab1L第110页/共119页 二相邻边支承部分：-对角线长度；-系数，与 有关。式中：b b2 2/a/a2 20.30.40.50.60.70.80.91.01.11.20.0260.0420.0560.0720.0850.0920.1040.1110.1200.125cca1Bt1t1ab1La2b2第111页/共119页 三边支承部分：-自由边长度；-系数，与 有关。式中：cca1Bt1t1ab1L当b1/a10.3时，可按悬臂长度为b1的悬臂板计算。b b1 1/a/a1

34、10.30.40.50.60.70.80.91.01.11.20.0260.0420.0560.0720.0850.0920.1040.1110.1200.125第112页/共119页 四边支承部分：式中：a-四边支承板短边长度；b-四边支承板长边长度；系数，与b/a有关。b/a1.01.11.21.31.41.51.61.71.81.92.03.04.00.0480.0550.0630.0690.0750.0810.0860.0910.0950.0990.1010.1190.125cca1Bt1t1ab1L第113页/共119页(3)(3)靴梁的设计靴梁的设计A、靴梁的最小厚度不宜小于10m

35、m，高度由其与柱间的焊缝（4条）长度确定。cca1Bt1t1ab1L靴梁ha第114页/共119页qlhalRRB B、靴梁的截面验算、靴梁的截面验算 按支承在柱边的双悬臂外伸梁受均布反力作用。cca1Bt1t1ab1LleM第115页/共119页(4)(4)隔板的计算隔板的计算 隔板的厚度不得小于其宽度的1/50，高度由计算确定，且略小于靴梁的高度。隔板可视为简支于靴梁的简支梁，负荷范围如图。cca1Bt1t1ab1Lha隔板h1qh1a1第116页/共119页隔板截面验算：隔板截面验算：qh1a1式中：(5)靴梁及隔板与底板间的焊缝的计算 按正面角焊缝，承担全部轴力计算，焊脚尺寸由构造确定。第117页/共119页柱脚零件间的焊缝布置柱脚零件间的焊缝布置焊缝布置原则：考虑施焊的方便与可能第118页/共119页感谢您的观看！第119页/共119页