高支模搭设方案及计算书.pdf

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1、锡东水厂尾水处理工程脱水机房模板及支架专项施工方案-、工程概况1.1 本工程脱水机房，位于新区锡东水厂内，地上二层，建筑物总高度为20.5米，最大支模高度为14.24米,建筑面积为1774 m2o1.2 本工程基础形式为条形基础，主体结构为框架结构。二层楼板厚度为120mm,平屋面厚度 为120mm,瓦屋面厚度为130mm。高支模范围内结构梁尺寸为350mm*1100mm,300mm*900mmx 300mm*800mm,250mm*500mm。二、编制依据：2.1 锡东水厂尾水处理工程脱水机房土建施工设计图2.2 工程测量施工及验收规范GB500262.3 混凝土结构工程施工及验收规范GB5

2、0204-20022.4 建筑工程施工质量验收统一标准GB503002.5 本集团公司“三个”管理体系标准2.6 建筑施工安全检查标准JGJ59-992.7 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)2.8 混凝土结构设计规范GB50010-20022.9 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)2.10 钢结构设计规范(GB 50017-2003)2.11 施工技术2002(3):扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全三、准备工作3.1 技术准备3.1.1 根据工程特点和施工图设计，已对各部分模板进行设计，确定了胶板模制作的形状、尺 寸，龙骨的规格、间 距，支撑系统的

3、选用。并已绘出模板施工图。3.1.2 已按模板设计图纸和明细说明提前进行材料准备和制作。3.1.3 根据模板实际要求和工艺标准及工程设计方案，已向施工班组进行全面安全技术交底。3.2 材料要求3.2.1 胶 板 为18mm厚塑面胶合板，应有出厂合格证。3.2.2 楞木断面为40 x80mm，长度4m,应有合格证并注意剔除大疥疤木料。3.2.3 钢管、机件材质应符合国家有关技术规定和安全使用要求，严重弯曲、锈蚀钢管和破损扣件禁止使用并退出现场。螺杆螺帽3 形卡具材质必须合格。3.2.4 脱 模 剂：水质脱模剂性能良好。3.3 主要机具设备：主要有木工电锯、电 刨，手电钻、铁木榔头、活 动（套 口

4、）扳 手，水平尺、托线板、轻便爬梯、脚手板、撬棍等。3.4 作业条件3.4.1 在图纸会审后，已完成各分部分项磴结构工程模板设计和模板配料工作。完成钢管扣件预算并已进场分类整齐堆放。3.4.2 模板已进行涂刷脱模剂并分规格堆放。3.4.3 已根据图纸要求放好轴线和模板边线，定为水平控制标高。3.4.4 墙柱钢筋已绑扎完毕，水电管、预埋件已安装，保护层垫块已安放，并办完隐验手续，且合格。四、模板支架搭设工艺4.1 工艺流程：进行基础处理一按间距尺寸竖立杆钢管一 搭设扫地杆一 搭设水平杆一 搭设大龙骨（找 平 杆）一根据要求设剪刀撑一 进行调整系统加固。4.2 立杆基层要求：底板、楼层上支架搭设应

5、在磴具有一定强度时进行，并要求上下层立杆对齐，使楼面具有足够承载能力。4.3 立杆搭设要求：根据层高和上层板厚选择立杆长度，根据设计的柱（立 杆）网开间、进深尺寸布置立杆位 置，120mm板 厚 的（立 杆）网尺寸为1200 x1200mm左 右，130mm板 厚 的（立 杆）网尺寸为1000 x1000mm左 右，立杆垂直度应能保证。4.4水平杆布置，根据实际情况如需要在原楼地面150mm左右起设一道扫地杆。中部水平杆 步 距 为1.5m。最后根据梁高、板厚设找平杆(大龙骨卜找平杆的平整度应能满足质量要求。五、模板工程施工工艺5.1 基础模板制作安装：5.1.1 底板模板支立：(1)弹出轴

6、线(中心线X基础边线，核对楼梯间、电梯间墨线及其它各部位的几何尺寸，支立各个方向边模。(2)组合模为胶合塑面板，外为竖向楞木和48*2.8钢管横向围杓,最外用斜撑固定和水平 斜 撑；或在楞木外用短钢管、桩1000mm左 右，打入地基，再用水平长钢管与每根短桩用扣件连接牢固四边长水平钢管在四角处用旋转扣件连接牢固，根据每边长度大 小，适当加设钢管斜撑，扣紧、撑牢。内侧采用短钢管顶撑，确保模板稳定不移位。(3)最后检查、校核模板的稳固性，位置的正确性。5.2 柱模板制作安装5.2.1 按图纸制作好侧模并编注号码后，按放线的位置钉好压脚板再安装柱模板，两垂直向加钉斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线；根

7、据翻样图纸要求安装柱箍。5.2.2 柱模支立：在基层弹出轴线及控制线，按控制线支立柱模；检查垂直度，在楞木外安装钢管柱箍，及对拉螺杆；检查垂直度，进行单柱加固，及整体系统加固，示意图如下：5.3楼面梁板模板安装5.3.1 梁模板安装：在基层上弹出梁位置线和水平基准线，钉柱头墙侧模板；按设计标高调整梁底模板标高,支梁底模板时，当梁跨度 4m时，应按设计要求起拱0.1%0.3%;主次梁交叉处先主梁起拱，次梁和板随之起拱；底板安装梁侧模板、斜撑或钢楞、对穿螺栓等(梁高超过750mm时，应加对穿螺栓卜5.4.3 楼面模板安装：(1)在已架设好的支柱(立 杆)和龙骨上(支柱上应考虑施工行走通道)拉通线调

8、节龙骨高度和平整度，40 x80的楞木100-200mm板厚的400mm左右；(2)铺模板应从四周铺起，中间收口；(3)楼板模压在梁侧模上，角模板应通线钉固；模 板 采 用18mm厚胶合塑面板，应随梁起拱。模板支立铺设完毕应检查其尺寸、标高、对角线尺寸及轴线和构件间的相对尺寸、平整度、起拱度、牢固程 度，如有缺陷应整改并清除杂物，浇筑硅前应浇水湿润模板。六、质标准:6.1 主控项目6.1.1 模板及其支架必须有足够强度，刚度和稳定性，其支架支承部分必须有足够支承面积。检查数量：全数检查；检查方 法：对照方案现场观察。6.1.2 安装上层模板及支架时，下层楼板应能承受上层荷载，上、下层支架主柱应

9、对准。检查 数 量：全数检查，检查方法：按照方案现场观察。6.1.3 涂刷模板脱模剂时不得污染钢筋和已接茬处，观察全数检查。6.2 一般项目：6.2.1 模板安装应满足下列要求：板缝应不漏浆；模板与碎接触面涂刷脱模剂（全数检查）6.2.2 对跨度叁4m的梁、板底模应按要求起拱1%。3%疝.用水准仪或钢卷尺拉线抽查10%且不低于3间。6.2.3 固定在模板上的预埋件、预留孔均不得遗漏，其位置偏差应符合下表（一）之 规 定：表一模板上预埋件、预留孔洞允许偏差项 目允 许 偏 差（mm）检查方法检查数量预埋钢板中心线位置3钢尺检查同 一 批 次10%预埋管、预留孔中心线位置3钢尺检查同 一 批 次1

10、0%插筋中心线位置5钢尺检查同 一 批 次10%外露长度+10,0钢尺检查同 一 批 次10%预 埋螺栓中心线位置2钢尺检查同 一 批 次10%外露长度+10,0钢尺检查同 一 批 次10%预 留洞中心线位置10钢尺检查同 一 批 次10%尺寸+10,0钢尺检查同 一 批 次10%6.2.4现浇结构模板安装偏差应符合表二的规定。表二现浇结构模板安装的允许偏差项 目允许偏差检查方法检查数量轴线位置5钢尺检查在同一批次抽查总底模上表面标高5水准仪或拉线钢尺数 的10%，但不少于3件，对墙和板不少截 面基础10钢尺检查于3间，对大空间不内 部尺寸柱、墙、梁+4,-5钢尺检查少 于3面（以轴线划分）层

11、 高垂 直不大于5m6经纬仪或吊线钢尺度大于5m8经纬仪或吊线钢尺相邻两板表面标高2钢尺检查表面平整度5钢尺检查七、模板拆除7.1底模及其支架拆除时的已强度应符合设计要求；当设计无要求时碎强度应符合下表三的规定。表三底模拆除时的磴强度要求构件类型构件跨度（M）达到设计的碎立方体抗压强度7.2侧标准值的百分率（%）模拆板50758100梁、拱、壳75除 的8100磴强度 应悬臂构件100能保证 其表面及棱角不受损伤；7.3 模板拆除时，不应对楼层形成冲击，造成成品损坏。拆除的模板和支架管、扣件应分散堆放、及 时 运 出，运出的模板应修整分类、堆 放 整 齐，钢管、扣件应分类清理涂刷油漆堆放整齐。

12、7.4 拆模的顺序和方法应按行业惯例进行。因遵循先支后拆，后 支 先 拆；先拆不承重的，后拆承重的模板；自上而下，先拆侧向支撑，后拆横向支撑等原则。7.5 模板工程作业组织，应遵循支、拆模统一由一个班组作业，其 好 处 是：支模时就考虑拆模的方便和安全，拆模时人员熟悉情况，易找准拆模部位，对拆模、扣件的保护都有利。八、职业健康、安全环保和成品保护8.1 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板连接稳固，不得空架浮搁。2米以上高空作业应设置脚手板及佩带安全带，并扣好安全搭扣。支模下班应清理现场，清扫锯末木屑，捡净铁钉及多余螺杆，防止意外事故。8.2 拆模时必须设置警戒区域

13、，并派人监护。拆模必须拆除干净彻底，不得留有悬空模板。梁底模、平台底模拆除时，不得先将立杆拆除后再拆底模，应先拆除底模下部横楞和搁栅后即拆除底板，再拆除排架水平杆和立杆。拆模间歇时应将松开的部件和模板取下运走，防止坠下伤人。拆下的模板配件要及时清理，堆放整齐。8.3 拆模时应搭设脚手板，以方便操作。8.4 不得将钢管直接冲击楼地坪，应人工转运堆放。8.5 拆楼层外边模板时，应有预防人、物高空坠落措施。碎楼面上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。严禁拆模时上下垂直作业。8.6 拆 模 后，模板或楞木上钉子应及时拔出或敲平，防止钉子扎脚伤人。8.7 坚持模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。模

14、板应编号分类并堆放整齐。8.8 楼板按每层对应部位安装，尽量减少损耗和节省工时。8.9 对长期使用缺边、损角严重的模板，项目部应考虑适当更换，确保工程质量。九、模板、支架设计计算本项目工程为机房工程，其模板支架属于高支模，在搭设施工过程中，应按照规范进行精细计算，并确保按图施工，现根据图纸选择部分有代表性的板、梁进行设计、计算。9.1 梁段:WKL6a(350mm*1100mm)800单位：m m9.1.1 参数信息9.1.1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35;梁截面 高 度D(m):1.10;混凝土板厚度(mm):130.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60;立杆

15、上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;梁支撑架搭设高度H(m):10.64;梁两侧立杆间距(m):0.80;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1 ;采用的钢管类型为48x2.8;立杆承重连接方式：双 扣 件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75;9.1.1 2 荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00;模板自重(kN/rM)：0.50;钢筋自重(kN/m3)：1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):

16、17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;9.1.1.3.材料参数木材品种：柏 木；木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm2):16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7;面板材质：胶 合 面 板；面板厚度(mm):20.00;面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;911.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):40.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底纵向支撑根数：

17、3;9.1.1 5 梁侧模板参数次楞间距(mm):150;主楞竖向根数：3;穿梁螺栓直径(mm):M14;穿梁螺栓水平间距(mm):300;主楞到梁底距离依次是：100mm,400mm,800mm;主楞材料：圆 钢 管；直径(mm):48.00;壁厚(mm):2.80;主楞合并根数：2;次楞材料：木 方；宽度(mm):40.00;高度(mm):80.00;9.1.2梁侧模板荷载计算按 施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22ytBiB2V2F=yH其 中Y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T

18、-混凝土的入模温度，取20.000;V-混 凝 土 的 浇 筑 速 度，取1.500m/h;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;P r-外加剂影响修正系数,取1.200;P2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分 别 计 算 得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m?作为本工程计算荷载。9.1.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图（单 位：mm）9.13 1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下

19、：a=M/Wf其 中，W-面板的净截面抵抗矩，W=97x2x2/6=64.67cm3;M-面板的最大弯矩(N-mm);a-面板的弯曲应力计算值(N/mm2);f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M m ax=0.1qil2+0.117q2l2其 中，q-作用在模板上的侧压力，包 括：新浇混凝土侧压力设计值:qi=1.2x0.97x17.85x0,9=18,698kN/m;振捣混凝土荷载设计值：q2=1.4x0.97*4x0.9=4.889kN/m;计算跨度：|=150mm;面板的最大弯矩 M=0,1x18.698x1502+0.117 x4.88

20、9x1502=5.49x104N mm;面板的最大支座反力为：N=1.1qil+1.2q2l=1.1xl8.698x0.15+1.2x4.889x0.15=3.965kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值：a=5.49x104/6.47x104=0.8N/mm2;面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2;面板的受弯应力计算值a=0.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足 要 求！9.1.3 2 挠度验算v=0.677ql4/(100EI)l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q=18.698N/mm;I-计算跨度:I=150mm;E-面板材质的弹性模

21、量：E=6000N/mm2;I一面板的截面惯性矩：I=97x2x2x2/12=64.67cm4;面板的最大挠度计算值：v=0.677x18.698x1504/(100 x6000 x6.47x105)=0.017 mm;面板的最大容许挠度值:v=I/250=150/250=0.6mm;面板的最大挠度计算值v=0.017mm小于面板的最大容许挠度值v=0.6mm,满足要 求！9.1.4梁侧模板支撑的计算9.1.4.1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.965/(1.100-0.130)=4.088k

22、N/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=1x4x8x8/6=42.67cm3;I=1x4x8x8x8/12=170.67cm4;E=9000.00 N/mm2;4.088kN/m 4.088kN/m4.088kN/m4.088kN/m(2)飞(3)5计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN-m)-0.028变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.059 kN m,最大支座反力R=1.547 kN,最 大 变 形 v=0.028 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：o=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值o=5.91

23、x104/4.27x104=I /N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：f=17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值o=1.4 N/m m 2 小于次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2,满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：v=400/400=1 mm;次楞的最大挠度计算值v=0.028mm小于次楞的最大容许挠度值v=1mm,满足要求！9.1.4 2 主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.547kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚2.8mm,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W=2x4.247=8.49cm3;I=

24、2x10.193=20.39cm4;E=206000.00 N/mm2;1.547kN 1.547kN 1.547kN 1.547kN 1.547kN 1.547kN鹏(2)(3)飞主楞计算简图1.199 1.1990.341.547 1.547-1.895-1.8951.895 1.895-1.547-1.5470.3480.348飞.1 1 9 9-1.199主楞计算剪力图(kN)-0.09-0.09主楞计算弯矩图(kN m)240.015主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.104 kN-m,最大支座反力R=3.442 kN,最 大 变 形v=0.015 mm(1)主楞抗弯强

25、度验算a=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值：a=1.04x105/8.49x103=12.3 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值：f=205N/mm2;主楞的受弯应力计算值。=12.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.015 mm主楞的最大容许挠度值：v=300/400=0.75mm;主楞的最大挠度计算值v=0.015mm小于主楞的最大容许挠度值v=0.75mm,满足要 求！9.1.5梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上

26、的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300 x20 x20/6=2.00 x104mm3;I=300 x20 x20 x20/12=2.00 x105mm4;9.15 1.抗鸾强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：a=M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):qi=1.2x(24.00+1.50)x1.10+0.50 x0.30 x0.90=9.250kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(k

27、N/m):q2=1.4x(2.00+2.00)x0.30 x0.90=1.512kN/m;q=9.250+1.512=10.762kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.125ql2=0.125x10.762x1752=4.12x104N mm;RA=Rc=0.375qil+0.437q2l=0.375x9.25x0.175+0.437x1.512x0.175=0.723kNRB=1.25ql=1.25x10.762x0.175=2.354kNa=Mmax/W=4.12x104/2.00 x104=2.iN/mm2;梁底模面板计算应力o=2.1 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强

28、度设计值f=13N/mm2,满足要求！9.1.5.2.挠度验算根 据 建筑施工计算手册两度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：v=0.521qH/(100EI)4M=1/250其 中，q作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=7.709kN/m;I一计算跨度(梁底支撑间距)：I=175.00mm;E-面板的弹性模量：E=6000.0N/mm2;面板的最大允许挠度值:v=175.00/250=0.700mm;面板的最大挠度计算值：v=O.521x9.25x1754/(1OOx6OOOx2.OOxiO5)=o.o38mm;面板的最大挠度计算值：v=0.038mm 小

29、于面板的最大允许挠度值:v=0.7mm,满足 要 求！9.1.6梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。9.161.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.354/0.3=7.847kN/m9.16 2.方木的支撑力验算300 300 300方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4x8x8/6=42.67 cm3;1=4x8x8x8/12=170.67

30、cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩 M=0.1q|2=0.1x7.847x0.32=0.071 kN m;最大应力 a=M/W=0.071 x 106/42666.7=1.7 N/mm2;抗 弯 强 度 设 计 值f=13 N/mm2;方木的最大应力计算值1.7N/mm2小于方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足：T=3V/(2bh0)其中最大剪力：V=0.6x7.847x0.3=1.413 kN;方木受剪应力计算值 T=3x1.413x1000/(2x40 x80)=0.662 N/mm2;方木抗剪强度设计值T=1.7 N/mm2;方木的受剪应

31、力计算值0.662 N/mrr)2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要方木挠度验算计算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)v=l/250方木最大挠度计算值 v=0.677x7.847x3004/(100 x9000 x170.667x104)=0.028mm;方木的最大允许挠度M=0.300X1 000/250=1.200 mm;方木的最大挠度计算值v=0.028 m m小于方木的最大允许挠度M=2 m m,满足要求！9.16 3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：Pi=RA=0.723kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.354kN梁两侧部分楼板

32、混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=O800-0.350)/4x0.300 x(i.2x0.130 x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.300 x(1.100-0.130)x0.500=0.570kN1.293kN 2.354kN 1.293kNHl 2(2)飞(3)5 W 蓝I 225 I 175 I 175|225 I简图(kN m)0.9760.9760.3170.31722,4 废-0.317 03 1 7-0.9760.976剪力图(kN)弯矩图(kN，m)-0.033变形图(mm)经过连续梁的计算得到:支座力：NI=N3=0.317 kN;N2=4.306

33、 kN;最大弯矩 Mmax=0.099 kN m;最大挠度计算值Vmax=0.033 mm;最大应力 0=0.099x106/4250=23.4 N/mm2;支撑抗弯设计强度f=205 N/mm2;支撑小横杆的最大应力计算值23.4N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求！9.1.7梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分 别 为：W=4.25 cm3；1=10.19 cm4;E=206000 N/mm2;9.1.7.1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

34、集中力P=0.317 kN0.317kN0.317kN0.317kN0.317kN0.317kN0.317kN0.317kN处(1)屐(2)晾(3)*600L600L600_L支撑钢管计算简图0.1110.1110.1580.2060.1110.159-0.1590.206-0.206-0.2060.111支撑钢管计算剪力图(kN)0.029 0.0290.0330.033支撑钢管计算弯矩图(kN-m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 M m ax=0.033 kN-m;最大变形 V m ax=0.038 mm;最大支座力Rm ax=0.682 kN;最大应力 o=M/W=0.033x106

35、/(4.25x1Q3)=7.8 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值7.8N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0.038mm小于600/150与10 mm,满足要求！9.1.7.2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=4.306 kN4.306kN 4.306kN 4.306kN 4.306kN 4.306kN 4.306kN 4.306kNA(1)(2)(3)4 600+600+600+支撑钢管计算简图5.8131.5071.5072.1532.

36、1532.7992.79912.153-2.153_-1.507 15072.799-2.799支撑钢管计算剪力图(kN)0.4520.452支撑钢管计算弯矩图(kN-m)支撑钢管计算变形图(mm)最 大 弯 矩M m ax=0.452 kN m;最大变形 V m ax=0.512 mm;最大支座力Rm ax=9.258 kN;最大应力 o=M/W=0.452x106/(4.25x103)=106.4 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值106.4 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mrr)2,满足要求！支撑钢管的最大挠度丫1=0.

37、512|71171小于600/150与10 0 ,满足要求！9.1.8扣件抗滑移的计算按 照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范525):R Rc其 中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取12.00 kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9.258 kN;R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！9.1.9

38、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式a=N/(pA)f1.梁两侧立杆稳定性验算其 中N-立杆的轴心压力设计值，它 包 括：纵向钢管的最大支座反力：N2=0.682kN;脚手架钢管的自重：N3=1,2x0.129x10.64=1.648kN;楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2X(1.00/2+(0.80-0.35)/4)X0.60X0.50+(1.00/2+(0.80-0.35)/4)X0.60X0.130X(1.50+24.00)=1.682kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4X(2.000+2.000)X(1.000/2+(0.800-0.350)/4x0.60

39、0=2.058kN;N=N2+N3+N4+N5=0.682+1.648+1.682+2.058=6.07kN;-轴心受压立杆的稳定系数，由 长 细 比lo/i查 表 得 到；i-计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.6;A-立杆净截面面积(cm2):A=3.98;W-立杆净截面抵抗矩(cm3):w =4.25;a-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2;Io-计算长度(m);根 据 扣件式规范，立杆计算长度I。有两个计算公式l=kph和l=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即：Io=Max1.167x1.7x1,5,1.5+2x0.1=

40、2.976 m;k 计算长度附加系数，取 值 为：1.167;M -计算长度系数，参 照 扣件式规范表533,p=1.7;a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果：立杆的计算长度l0/i=2975.85/16=186;由 长 细 比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.207;钢管立杆受压应力计算值；G=10906.406/(0.207X398)=132,4N/mm2;钢管立杆稳定性计算a=132.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2,满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=kik2(h+2a)=1.1

41、67x1.023x(1.5+0.1x2)=2.03 m;ki-计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.023;lo/i=2029.53/16=127;由 长 细 比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.412;钢管立杆的最大应力计算值；。=10906.406/(0.412x398)=66,5N/mm2;钢管立杆稳定性计算。=66.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距 h(m)h0,9 0.

42、9h1.2 1.2h1,5 1.5h2.1kl 1.243 1.185 1.167 1.163表2模板支架计算长度附加系数k2HGn)h+2运4如lh(6m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.13

43、21.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.02

44、71.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以 上 表 参 照 杜 荣 军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全9.2梁段:WKL6(300mm*900mm)10640P F单位：m m9.2.1参数信息921.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30;梁截面 高 度D(m):0.90;混凝土板厚度(mm):120.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m

45、):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;梁支撑架搭设高度H(m):10.64;梁两侧立杆间距(m):0.80;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0;采用的钢管类型为；立杆承重连接方式：双 扣 件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.75;921.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00;模板自重(kN/m2):力50;钢筋自重(kN/m3)：1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0;振捣混凝土对梁侧模板

46、荷载(kN/m2)：4.0;9.2.1.3.材料参数木材品种：柏 木；木材弹性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板材质：胶 合 面 板；面板厚度(mm):20.00;面板弹性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;921.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):40.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底纵向支撑根数：2;9.2.15 梁侧模板参数次楞间距(mm):300;主楞竖向根数：2;穿梁

47、螺栓直径(mm):M12;穿梁螺栓水平间距(mm):600;主楞到梁底距离依次是：100mm,600mm;主楞材料：圆 钢 管；直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.50;主楞合并根数：2;次楞材料：木 方；宽度(mm):60.00;高度(mm):80.00;92 2梁侧模板荷载计算按 施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22ytBiB2V2F=yH其 中Y -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T-混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H-混凝土侧压

48、力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;p i-外加剂影响修正系数，取1.200;3 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分 别 计 算 得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m?作为本工程计算荷载。9.2.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。300300300面板计算简图(单位：mm)9.2.3.1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：o=M/Wf其 中，W-面板的净截面抵抗矩，W=78x2x2/6=52cm3;M-面

49、板的最大弯矩(N-mm);o-面板的弯曲应力计算值(N/mm2);f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1qil2+0.117q2l2其 中，q-作用在模板上的侧压力，包 括：新浇混凝土侧压力设计值：qi=1,2x0.78x17.85x0,9=15.035kN/m;振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4x0.78x4x0.9=3.931 kN/m;计算跨度：|=300mm;面板的最大弯矩 M=0,1x15.035x3002+0.117 x 3.931x3002=1.77x105N mm;面板的最大支座反力为：N=1.1qil+1.2q2l

50、=1.1x15.035x0.3+1.2x3.931 xQ.3=6.377kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值：a=1.77X105/5.20 x104=3.4N/mm2;面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2;面板的受弯应力计算值a=3.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足 要 求！92.3.2.挠度验算v=0.677qK/(100EI)l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=15.035N/mm;I一计算跨度：I=300mm;E-面板材质的弹性模量：E=6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩：I=78x2x2x2/12=52cm4;面板的