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1、工程工程设计计算书Calculation Document of Design工程名称 Project Name中原新区郑上路以北片区红松路等6条道路建设工程 通达路（红松路须水河东路）计算书名称 Calculation N分mo通达路须水河桥计算书计算书编号 Calculation CndpS17297SS.DL0104QL01-JS1编制日期 Date2019年03月编制专业 Spec.桥涵工程设计版本 Rev.关联文件档号/图号 Relevant Doc.设计阶段 Stage施工图设 计 Designe d3豕品校 核Checked工刚审 核Reviewed/隼3.审 定Approved
2、(MCC中冶京诚CERI设计计算书S17297SS. DL0104QL01-JS13下部结构计算3. 1.上部结构提供支承反力(kN)钢结构梁结构计算书10/36桥梁/王永昌/2019. 03恒载恒载标准值(KN)墩 号位 置竖向横桥向顺桥向轴向(kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)0左-1897982右-1823-58-151左-464610216右-4686-84-32左-39639510右-3959-95-103左-4692843右-4642-102-174左-18235816右-1898-98-2活载活载标准值(KN)墩 号位 置竖向横桥向顺桥向轴向(kN)剪力-y (kN)剪力
3、-z (kN)0左-131379-9右-1156-64-131左-17865410右-1730-61-122左-17916212右-1729-54-103左-17075610右-1649-55-104左-11836313右-1247-779标准组合标准组合(KN)墩号位置竖向横桥向顺桥向轴向(kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)0左-3744465550右-3574-3997411左-6879484270右-6888-4534742左-6053469128右-5990-468-1283左-6951453-474右-6815-483-2704左-3603398-741右-3678-463-
4、550基本组合(MCC基本组合(KN)墩 号位置竖向横桥向顺桥向轴向(kN)剪力-y (kN)剪力-z (kN)0左-5177558758右-4870-47310391左-9200564356右-9170-5366542左-8174552163右-8064-552-1643左-9280536-654右-9087-563-3564左-4921471-1039右-5059-553-758(MCC中冶京诚CERI设计计算书S17297SS.DL0104QL01-JS1钢结构梁结构计算书11/36桥梁/王永昌/2019. 03(MCC中冶京诚CERI设计计算书S17297SS. DL0104QL01-
5、JS13. 2.中墩计算1）中墩基础外形图12。运登士至02m8孔咨油/HOltioo堂极计中心城110.00C2。歌土姓83102 0m钻孔给埠mm .nn需设计中心战注：1、单生M程以米计外，期陶为跳。2、比例：见礼3、支座采用Y4Q97Qx2D1G1.2l域高度257mmL 铅芯底暇支座娉时满考虑预偏。4、本图适用于1#3#电2）计算过程a）根据墩柱上部结构反力，墩柱属于偏心受压构件，根据弯矩与轴向力具体计算如下:根据规范规定：rONdnuAfcd12/36桥梁/王永昌/2019. 03考虑最大弯矩、最小轴力，最小弯矩最大轴力情况计算如下：r01.19280kNMd3136kN. me（
6、）0. 34mn1钢结构梁结构计算书(MCC中冶京诚CERI设计计算书S17297SS. DL0104QL01-JS1钢结构梁结构计算书13/36桥梁/王永昌/2019. 03皿中醯衿设计计算书S17297SS.DL0104QL01-JS1【2】带肋 筋钢筋等级12HRB400 及以上根据桥规-2018版第6. 4.3 条P63中规定：圆形偏心受压 构件e0/r=0. 4L1JCl1纲筋外表形状系数，光面筋取1.4,常助取1.0,环氧树脂冷层带助取1.15第6. 4. 3条P622C2=l+0. 5NL/Ns=1.44NL3626000=自动计算作用准永久组合计茸轴力设计值（长期）Ns4144
7、000=自动计算【3】C30.75二二自动计算与枸件受力性质有美的系数，当为眄筋混凝土板式受/构件A寸取1 15.其他受获为1 0,轴心席拉构件 12,偏匕登拉构件1.1，圆形截面偏心受压0 75,其他截面信心变压0 9第6. 4. 3条P6214】Es2. 00E+U=自动计算胴筋的弹性模里xlO5MPa 12HRB400及以上包芸HRB400,HRB500,HRBF400,HRBF50015】d36.4【1】单筋（同径）【1】焊接纲筋骨架*1.3系数第6. 4. 3条P62d2828单根钢筋或钢丝公称直径（）16】Pte【2】国As0.03079307.90全部纵向褐筋截面面投（=*0）B
8、0. 8633构件纵向受拉涧筋对裂缝贡献的系数as0.0782078.2单根阳筋中心至构件边探的距离r0.90.9国肥截面的半径（）eO0. 533=自动计算构件的初蛤偏心距（）L02020构件的计第长度（）rl0.8998436=自动计算圆形塞面半径与单根涧筋中心到构件蝌2倍距离的差值Tls1=自动计算轴心压力的正常使用频状态偏心距增大系数P0. 0121=自动计算纵向涧筋0癖17】O ss=2.23E+075矩H（l.轴心受拉2.受弯3.偏心受拉4.偏心受压）5.圆形偏心受压6. B类预应力构件第6. 4. 3条P63As0.03079=自动计算全部纵向1胸截面面很（=6）Ns414400
9、0=自动计算作用频遇组合计算轴力设计值（短期）Tls1.0000=自动计算轴向压力的正常使用极限状态偏心距增大系数，当UVh=14时，取1rs=r-as=0. 8218=自动计算纵向钢重心所在国局的半径Q）；墩柱配置钢筋纵向钢筋配40D28,配筋面积24632hihi2,经过计算可知，墩柱计算结果 满足规范要求。b）承台计算:由于墩柱边距离桩中心距离为L 4m,根据规范需按撑杆-拉杆体系计算，计算如下:钢结构梁结构计算书21/36桥梁/王永昌/2019. 03(MCC(MCC中冶京诚CERI设计计算书S17297SS. DL0104QL01-JS1承台短悬臂“撑杆一系杆体系承载力验算承台短悬臂
10、“撑杆一系杆体系承载力验算参数输入Yo二1. 100s(m)=0. 250hO(m)=2. 750Nid(kN)=4226.000d(mm)=32. 000a(m)=0.413Did(kN)=5061.331n二29. 0000 =56.611Tid(kN)=2785.318b(m)=1.440ha(m)=0. 442撑杆抗压承载 力（kN）60714.289h(m)=3.000t(m)=1.446as(m)=0. 2502As(mm )=23323.184撑杆抗压承载力满足要求xl(m)=1.400 1 =0. 001系杆抗压承载 力（kN）7696.651f 尸 xcu,k35, 000L
11、d,s二16. 800bs(m)=2. 500Es=200000.000系杆抗压承载力满足要求*d(MPa尸1.520fsd(MPa)=330. 000台斜截面抗剪、墩柱冲切、桩基冲切、经计算承台配筋满足要求。C）桩基计算：根据规范对于摩擦桩的计算规定如下： 此=2孕+ A分%=2/ 力o +攵2,2（/l 3）式中：U一桩周长；此一单桩轴向受压承载力容许值（KN）；n土的层数；”一承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m）；公一与对应的各图层与桩侧的摩阻力标准值（kPa）；依地质报告选取。必一桩端处土的承载力容许值（kPa）；力一桩端处土的承载力基本容许值（kPa）,按JTG D632007
12、第3. 3条确定；h一般冲刷线以下深度（m）；钢结构梁结构计算书22/36桥梁/王永昌/2019. 03(MCC中冶京诚CERI设计计算书S17297SS. DL0104QL01-JS1七一为深度修正系数；%一为桩尖以上土的容重；依地质报告取用4一桩入土深度影响的修正系数，按JTG D63 2007表选用;加。一清底系数，按JTG D63 2007表选用；Ap一桩底截面积(m2) 地质情况地质分 层岩土类别极限摩阻力 Qik(kPa)承载力fao (kPa)修正系 数k2系数m摩擦 角1第层杂填土01201. 55000202第层粉土251201.55000203第层粉土301401.5500
13、0204第层粉土281301.55000205第层粉质粘土451601.55000206第层粉质粘351401. 55000207第层粉质粘土501801.55000208第层粉土402001.5500020深度 (m)层顶高 (m)土层厚(ID)土分类名称Qikfao系数kz比例系数m内摩 擦角11第层杂填土01201.55000203.6-12.6第层粉土251201. 55000208.6-3.65第层粉土301401. 550002014.8-8.66.2第层粉土281301.550002023.6-14.88.8第层粉质粘土451601. 550002028.4-23.64.8第层粉
14、质粘351401. 550002039.6-28.411.2第层粉质粘土501801. 550002050-39.610.4第层粉土402001.5500020桥梁/王永昌/2019. 03桩基计算:桩基础类型摩擦桩桩长(包括外露)h(m)35桩身混凝土标号C30直径d (m)1.8钢结构梁结构计算书23/36(MCC中冶京诚CERI设计计算书S17297SS. DL0104QL01-JS1承台底的竖向力P(kN)5853承台底的弯矩M(kN. m)1396承台底的水平力H(kN)465桩数2承台长度7.6承台底入土深度he (m)2.5孔号K-17桩基编号顺桥X (m)横桥Y (m)倾角9倾
15、角612. 300. 002-2. 300. 00桩基布置总排数1桩基布置总列数2基础的计算宽度bl1.4m地基的比例系数m5000. 0kN/m4基础的地基系数CO187500.0kN/m3基础的放射面积A016.6m2基础的变形系数a0.21/m基础的换算深度ah7.8桩支撑条件系数Kh0.0Ho=l水平位移5 HH0.0m/kNHo=l竖直转角5 HM0.0r/kNMo=l水平位移8 MH0.0m/kN. mMo=l竖直转角SMM0.0r/kN. mUz=l竖直轴力PPP1817675.0kN/mUx=l水平剪力P HH149778.0kN/mUx=l竖直弯矩PHM619949.0kN.
16、 m/mRy=l水平剪力P MH619948.0kN/rRy=l竖直弯矩P MM4151827.0kN. m/rUz=l竖直反力y cc3635350.0kN/mUx二1水平反力丫 aa299557.0kN/mUx=l竖直反弯Y ab-1239896.0kN. m/mRy=l水平反力Y ba-1239896.0kN/rRy=l竖直反弯丫 bb27534655.0kN. m/rRy=l竖直反力Y be0.0kN/r钢结构梁结构计算书24/36桥梁/王永昌/2019. 03A/ICC中;台京诚CERI设计计算书 S17297SS. DL0104QL01-JS1Uz二1竖直反弯y cb0.0kN.
17、m/m桩顶最小反力(kN)2306. 0桩顶最大反力(kN)3546. 01-换算深度ay深度m位移mm转角弯矩kN. m剪力kN0.00.02.2-0.5-727. 7232.60.20.92.0-0.7-521.8226.90.41.81.8-0.8-325. 6210.90.62.71.6-0.8-147.5187. 10.83.61.4-0.86.8157.81.04.51.2-0.8133.5125.61.25.41.0-0.823L092.81.46.20.8-0.7299.661. 31.67. 10.6-0.6341.432.71.88.00.5-0.6359.28.02.08
18、.90.3-0.5357. 1-12. 12.29.80.2-0.4339. 1-27.42.410.70. 1-0.3309.5-38.02.611.60. 1-0.2272. 5-44.32.812.50.0-0.2231.6-46.83.013.40.0-0. 1189.8-46.33.214.30.0-0. 1149.6-43.43.415.2-0. 10.0112.8-38.83.616. 1-0. 10.080. 5-33.33.817.0-0. 10.053.5-27.34.017.9-0. 10.031.9-21.24.218.8-0. 10.015. 5-15. 64.419
19、.60.00.03.9-10.54.620. 50.00.0-3.46. 14.821.40.00.0-7.3-2.65.022.30.00.0-8.40.05.223.20.00.0-7.51.85.424. 10.00.0-5.42.75.625.00.00.0-3.02.65.825.90.00.0-1.01.6钢结构梁结构计算书25/36桥梁/王永昌/2019. 03A/ICC中;台京诚CERI设计计算书 S17297SS. DL0104QL01-JS16.026.80.00.0-0.4-0.3桩长计算:单桩最大承 载力(KN)3546是否满足要求满足要求单桩容许承 载P(KN)桩的 直径 -D桩在局部 冲刷以下 -L桩底截 面-A桩尖极 限承载0 RTp(KPA)已经考虑到 扣除桩基置 换重的影响38041.8352. 545116233。0140m00. 75入0. 85K21.5