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1、卧式粉碎机专业：机械设计制造及其自动化 学生：唐建兵指导教师：田大庆摘要：本文依据某塑料回收厂所供给的塑料的外形和性能，并查阅大量的相关资料，结合实际状况，设计出塑料回收设备，包括粉碎机、筛选机及其重要构件。本文首先介绍了粉碎筛选设备及其技术目前的进展状况和趋势、粉碎筛选设备的种类和工艺参数。然后分析各种塑料的机械性能，并依据其性能和所要求的粉碎和筛选效果，提出粉碎机和筛选机的构造及其性能特点的各种可行性方案。最终对各个方案进展相互比较，选取出相对较优的设计方案进展设计。在粉碎机的设计中，本文对粉碎机的各个机构进展了运动学和动力学的具体计算，并对变速箱和 V 带进展了严格的校核计算，确定了齿轮
2、、电机、联轴器和皮带等的具体参数。依据这些参数绘制出粉碎机的构造总装图，同时在论文中也对其他构件进展了具体的介绍，如进料口、筒体等。在筛选机的设计中，由于筛选机中选用的变速装置和联轴器等与粉碎机中选用的是一样的，所以在设计过程中，省略了设计一样的部件，。只对其重要构造进展了具体分析和设计说明主题词：粉碎机 构造设计The structure design of lying disintegratorMajor: Mechanical Design & Manufacturing and Their AutomationUndergraduate:Tang jianbingTutor: Tian
3、 DaqingAbstract: According to the shape and the physical function of the plastic provided by a plastic recycling factory, and perusing a lot of relevant information， combined with the actual situation, to design plastic recycling equipment, including disintegrator, screening machine and their import
4、ant components. In this paper, first introduced the developmentstatusandcurrentofthedisintegrate andscreening equipment and their technology in modern, the kinds and technology parameter of disintegrator and screening machine. Then,analysis of the mechanical properties of plastics, and in accordance
5、 with their properties and requested by the disintegrate and screening , bring forward the structure and the function of as many as possible kinds of feasibility schemes of disintegrator, screening machine. Finally, And then, put these schemes compare with each others, chose the best scheme to desig
6、n. In the design of the disintegrator, the thesis carries on the detailedcalculationofthekineticsanddynamicstothewhole organization, andtakes astrictcalculationofgear-box andV-belt, confirms the concrete parameter of gear, motors, couplings, the belt andso on. And then, Based on these parameters, a
7、structure diagram of disintegrator is draw, at the same time, other components such as feed inlet, bowl, etc. also carried out a detailed introduced. As the gear-box and coupling selected in the screening machine has same structure as in the disintegrator,so in thisdesign process, omitted the design
8、 of the samecomponents.Onlycarriesadetailedanalysisanddesign explanation of the other important structure in the design of the sieving device.Key words:disintegrator, structure design第一章 前言1.1 设计的目的和意义随着我国经济的持续快速进展，人民生活质量的显著提高 ,畜产品生产和消费量也相应的增加；同时，国家也愈来愈重视现代农业建设并加大投入力度，使得粉碎塑料和其他的农产品加工机械的需求量也随之增长。近年来，
9、在国家一系列进展的驱动下，当前我国的粉碎机械工业正处在历史上最好的进展时期，总体形式看好，已经连续五年保持高速增长，消灭产销两旺的喜人态势。同时，在2023 年，国家将连续加大对购置农机产品的补贴力度，而且随着国家及地方政府对粉碎机科技的争辩,各企业收入将有所增加,负担减轻,支出削减。这些因素将使粉碎塑和其他农产品加工机械的需求量有较大幅度的增长。1.2 提出背景当前大多数是使用传统的粉碎机对其进展加工；而国外的加工机械也只是处于初级阶段。虽然，目前市场上已经生产出几种立式和卧式无筛粉碎机，其中立式无筛粉碎机有：AMC 型无筛粉碎机、ZPS 型微粉碎机和国产立式粉碎机；而卧式无筛粉碎机有：日本
10、生产的卧式多级微粉碎机、美国生产的卧式单级微粉碎机和卧式无筛双转子锤片粉碎机。这些粉碎机虽有生产率高、能耗低、调整操作便利等优点，但由于各类型的粉碎机构造较为简单，且承受多级电动机带开工作， 使得本钱较高且为微粉碎，自上个世纪以来，国家投入了大量资金，对秸杆利用进展争辩，但真正做到可持续进展的并不多，普遍达不到粉碎秸杆的技术要求，这类粉碎机虽可以对秸杆进展粉碎，但必需对秸杆进展粉碎前的加工，如压、铡加工，并且粉碎起来存在很多缺点： 动力铺张大，度电产量不高 粉碎粒度不均匀 机器部件磨损快，工作稳定性差 生产率低 由于使用筛片磨损快，生产本钱增加。该设计在设计思想、机体构造和具体零件等方面都进展
11、了创。目前，国内无具体的样机，是一种较颖的产品。它在构造设计方面进展的创，提高经济和社会效益具有重要的意义。因此应大力开发使其朝着高效低能耗方向进展，以适合我国的进展需要。1.3 设计的根本要求该粉碎机主要是用于对塑料的加工，对其具有以下要求:对加工塑料的适应性广，能加工各种类型的塑料，对含水量较大、纤维较长的粗塑料也应具有较好的适应性。粉碎程度应能够依据要求进展调整，粉碎粒度应尽量均匀。配套动力合理、度电产量高、提高生产率、降低能耗。构造简洁、操作便利、不需要较大的技术要求。工作部件耐磨性好，削减更换次数，以降低生产本钱，提高经济效益。噪音低、粉尘少、以削减环境污染。机型构造简洁、尺寸紧凑、
12、体积小、占地少、本钱低、以适合宽阔工业的生产。1.4 设计的指导思想由于超细粉碎技术及其设备的应用广泛，所涉及的领域有化工、建材、电子、医药、农业、造纸等，被粉碎的物料也是多种多样，再加上现代高技术的进展对材料的深加工提出的要求越来越高，如粒度为均匀化、品质高纯度、粉体外形的特护要求等等，这些因素都促使超细粉碎技术及其设备向跟高更远的方向发 展。虽然各个领域的超细粉碎设备个不一样，但其设计思路主要围绕以下几点：1) 原理上考虑提高有效粉碎能，大多承受冲击、剪切、摩擦等力的综合作用进展超细粉碎;2) 构造承受超细粉碎一分级一体型式，利用高效气流分级装置不仅可以提高其微细化粒度，而且可以实现粒度分
13、布均匀化或特定化;3) 粉碎产品流淌性好、纯度高其次章 粉碎机的构造选择2.1 构造方案确实定该机包括进料局部、切碎局部、粉碎局部、排料局部、传动局部和机体六局部。该机结合现有生产设备，国内外先进技术，依据设计指导思想，确定本机构造承受无筛的形式，其构造和工作原理较其他通用型粉碎机都大不一样，具有很大的创性。其具体构造布置如图2.2 工作原理电机高速1000r/min 以上转动，由电机轴通过变速器后， 输出给皮带轮，通过皮带带动使粉碎机的主轴高速旋转，从而使连接在主轴上的转子高速旋转。从进料口进来的物料塑料在往下自由落体的途中会在主轴的带动下，带动不同层次的搅拌棒与最下面的旋转挡板高速旋转，使
14、物料进展循环的搅拌，到达规格的程度的物料通过筒体内壁的筛网掉向出料口，而没到达要求的通过搅拌棒的冲击、剪切连续搅拌从而实现了粉碎的目的。2.3 特点依据所设计的具体构造和工作原理，该粉碎机具有以下特点：通过转子和传动构造的优化配置，它具有构造紧凑、体积小、工作平稳的特点。，进排料便利，提高了生产率，降低本钱 。构造简洁，操作维护便利，适合有于宽阔农村使用。产品粒度调整便利，可通过对粒度调整板的调整来实现，且能适合多种物料的加工，具有广泛的适应性。电机与主轴承受带连接，传动装置简洁，降低了本钱。第三章 粉碎机的机构设计已经为粉碎机的总体构造进展了初步设计，在本章中，我们将对粉碎机的各个零部件进展
15、具体的设计其中包括电机的选择，传动装置的设计及粉碎执行构造的设计。本次设计的任务是对硬 PVC 进展粉碎和筛选，已到达所需的粒度要求来进展回收。每次进料 10kg。硬PVC 比重：1.38 克/立方厘米，成型收缩率：0.6-1.5%，成型温度：160-190。软化温度为 80。一次进料 10kg，其体积为 V=7246.35cm，硬 PVC 材料被粉碎后的体积为实料的 2 倍，V1=14492.7 cm。粉碎机中物料占粉碎同的2/3，故V 筒=21739 cm 。V 筒= rh。考虑到本钱的预算，粉碎机筒体承受成都产的无缝钢管 426*9， 故 r=213mm，粉碎同分为裂开室和磨削室，则取各
16、自的高度为 h=200mm， h1=150mm。3.1 电机的选择传动效率： h =h hh 2 h= 0.99 0.96 0.992 0.97 = 0.90cvrgh = 0.99 弹性柱销联轴器效率ch = 0.96 V 带传动效率vh = 0.99 一对滚动轴承效率rh= 0.97 一对圆柱齿轮效率g粉碎机的转子转速为n = 6r / s = 6 60r / min = 360r / min选电机时，承受保守的计算方法，按所能容纳的最大物料质量计算。令m=20kg，在 5S 内粉碎机从转速为 0 到达正常运转的转速 10n/s。现计算如下： 20kg 的物料看做是均匀分布在粉碎同中的，则
17、其转动惯量J=1/2mr=1/2*20*0.21=2.1kg.m到达正常工作的转速 10n/s,物料所具有的能量为E=1/2*J* =4141JE=4141，t=2，平均功率 P=828.2w，由于传动总效率为 =0.9，故电机所需功率为P=920w因此，选取电机功率为 1.5 kW电动机型号为：Y90L4 其有关参数如下：额定功率 P=1.5kW电动机满载转速 n m =1420r/min电动机伸出端直径 D=24mm3.2 传动装置设计3.2.1 运动学和动力学计算总传动比及其安排总传动比i =mnn( 3-1)w= 1420 = 2.37600n 电机满载转速，n 粉碎机转子转速；mwi
18、=igiv(3-2)取 i =1.37i =1.72gvgvi 一对圆柱齿轮的传动比，i V 带传动的传动比；各轴转速计算n 1= 1420r/minn= 1420 = 1036r / min21.37n= = 103631.73= 598r / min各轴功率计算P = PhIc= 1.5 0.99 = 1.49 kWP= P hhhcrg= 1.5 0.99 0.99 0.97 = 1.43 kWP= P h h h2 h = 1.5 0.99 0.96 0.992 0.97 = 1.36kWcvcg各轴转速、转矩、功率列表如下：轴号功率kW转速 n(r/min)转矩T (N.m)I1.4
19、914209.98II1.4310361.38III1.3635536.33.2.2 圆柱齿轮传动的设计计算选择齿轮材料：小齿轮45#钢调质HB1=250HB大齿轮45#钢调质HB1=230HB初步计算d齿宽系数f：由教材机械设计13邱宣怀编第五版，下同d表 12.13取fdf =1.0d=1.0转矩 T1=9.55*106*p/n1* =9987.2N/mmT1=9987.2N/mm接触疲乏极限s由图 12.17cH limsH lim1sH lim2=600Mpa=560Mpa初步计算接触应力：Hs 0.9sH1H lim= 0.9 600 = 540s=540MpaH 1s 0.9s=
20、0.9 540 = 504H 2H lim1s=504MpaH 2取 Ad 值：由表 12.16 取 Ad=85Ad=85初步计算小轮直径 d1：3TjsdH1 2u +1ud A1d(3-3)9987.2 * (1.37 +1) / 0.85*504* 504*1.37=85*=24mm取 d =60mm1初步估量齿宽b =f d1=51mm取b =51mmd校核计算圆周速度v ：v(3-4)p d n= 1 160 1000= *60*1420/60*1000=4.4588m/sv = 3.7m /s精度等级由表 12.6 得选8 级精度齿数 Z 和模数 m初选齿数 Z1=19，Z2=26
21、Z1=19，Z2=26m=d1/Z1=3.33取m=3则 Z1=20 Z1=20Z2=27Z2=27由表 12.3 mnm=2.5ncos 1=2.5使用系数K：由 12-9HaK=1.5A动载荷系数KV:由 12.9K=1.15V齿间载荷安排系数K：由图 12.10，先求Ha2TF =1td(3-7)1= 2 9987 .2 =332.9N=333N60KA*Ft/b=1.5*333/51=9.79N/mm100N/mm(3-8)=ea=1.6(3-9)ae =1.6Z = 0.89 Z =0.89(3-10)由此可得KH=1.25aK=1.25HH齿向载荷分布子系数 K b ：由表 12-
22、11=A+B+C*b装配时不作检验调整(3-11)=1.317= 1.17+0.16*0.85+0.61*51=1.317KH b载荷系数 K：K = K K K KAVHaH b(3-12)=1.51.151.251.317=2.84K =2.84弹性系数Z=1EZ：由E89表12.8-12节点区域系数ZH：由图 12.16ZH=2.5接触应力最小安全系数S总工作时间Hmin：由表 12-14SHmin=1.05预期使用寿命 15 年，每年 300 个工作日，单班制，使用期限内工作时间占50%T =15*300*8*0.5=18000hh应力循环次数 NL由表 12.15估量 107N 10
23、9指数 m=8.78LN =60*1*1420*18000=1.54*109原估量应力循环次数L正确接触寿命系数 Z=0.93N1：由图 12.18s许用接触应力 H ：Z N2=0.95 H1=531.4MPa(3-15) H2=506.7MPa(3-16)验算接触应力：s=H 1531.4Mpas=H 2506.7Mpas(3-17)= Z Z Z2KT (u +1)bd 2u 11HEHe=308.9Mpas H计算证明接触疲乏强度合格，上面的选择合理。齿轮尺寸无需调整。确定传动主要尺寸实际分度圆直径 d d1=mz1=3*20=60mmd1=60mmd2=mz2=3*27=81mm d
24、2=81mm中心距 a=70.5 a=70.5mm齿宽 b= d*d1=0.85*60=51mmb1=60mm b2=51mm v=4.4588m/s120227t=3 n=3A1.5V1.15 a=1.6=1.25=1.317Z Zm m KKeK Ha K HbZH=2.5Z=0.89ZE189.840Mpa04Mpa08.9Mpa=70.5齿根弯曲疲乏强度验算s=5H 1sH 2=5s=3Ha重合度系数 Y=0.2+=0.72Y=0.72齿间载荷安排系数 KF由表 12.10 得K = =1.33KFF=1.33齿向载荷安排系数 KF=7.56由图 12.14KF=1.38载荷系数 KK
25、=K K K K =1.5*1.15*1.33*1.38=3.167A V FFK=3.167齿形系数 YF由图 12.21 得YF=2.8 1YF=2.58 2应力修正系数 YSa由图 12.22Y =1.54SaY =1.6Sa2弯曲疲乏极限=650MPaFlim1=620MPaFlim2Flim1由图 12.23c 得 弯曲最小安全系数 SFmin由 12.14S =1.25Fmin应力循环次数 NL由表 12.15，估量 106N 1010Lm=49.91N =60r*n*t =60*1*1420*1800=1.54*109L1hN =1.54*109L1N = N/i=1.124*1
26、09L2L1N =1.124*109L2弯曲寿命系数 YN由图 12.24Y =0.9N1Y =0.91N2尺寸系数 YX由图 12.25Y =1.0X许用弯曲应以=f1=468MPaf1f=468MPa=451.4MPaf2=451.4MPaf2验算=Y Y YF1FS=22.3MPaf1=21.3 MPaF2F1f2传动无严峻过载，故不作静强度校核3.2.3 V 带传动的设计计算定 V 带型号和带轮直径工作状况系数由表 11.5 得计算功率 ：PC= KA*P=1.2*1.42=1.704KA=1.2(3-23)P =1.704KWd选带型号：由图11 . 15A型小带轮直径：由表11.6
27、D1=75mm小带轮转速：n =1036.5r/min1大带轮直径 D2=1- *=127mm(3-24)D=2127mm大带轮转速：n =1- *2=603r/min计算带长求 DmDm=101mmDm=101mm求 =26mm中心矩 a ：02 ( D+D)a0. 5 5+ ( D + hD) =26mm12012(3-25)则可取a0=280mm计算带的基准长度：L= Dm+2a+(3-26)=3.14*101+2*280+=879.55mm=879.55mm得选择带的基准长度：由图 11.4求实际中心矩：A=+ *=540mmL =1400mmd(3-27)A=540120合格p D
28、nv =1 1= p 80 710(3-31)带速：60 1000= 2.960 1000=2.9m/s带的根数：由表 11.8 得由表 11.7 得由表 11.12 得由表 11.10 得vP0=0.6KW K =0.95KL=0.85 P=0.11Z=(3-32)=2.97Z=3求轴上的载荷： 张紧力F0=500*+qv=500*+0.1*4.077F0=172N=172N由表 11.4 得q=0.1kg/m轴上载荷FQ=2*Z*F0Sin=2*2*153* Sin=609.3N带轮构造大带轮实心式小带轮实心式3.2.4 轴的初步设计选取轴的材料及热处理材料选择 45#钢 调质处理按许用切
29、应力估算轴的直径3Pnd C(3-33)查表 16-2取 C=112轴： d 112 31.43710= 14.131.36355轴： d 112 = 17.53.2.5 初选联轴器和轴承联轴器电动机的输出端与变速器的输入端之间承受弹性柱销联轴器联接，其型号YL4主要参数15尺寸如下：n公称扭矩：T= 160N m许用转速： n= 5600r / min轴承选择轴轴颈选择圆锥滚子轴承型号为 6306 轴轴颈选择圆锥滚子轴承型号为 6306143.2.6 齿轮构造尺寸小齿轮承受齿轮轴构造大齿轮承受锻造构造12，其构造尺寸如下：轮毂直径d1=37mm轮毂长度1.5d L B 取 L=49mm3.2
30、.7 轴的构造设计及其按许用弯曲应力计算小齿轮分度圆半径 r=30mm，较小，故将其与轴作为一起，成为齿轮轴。轴的构造设计及其按许用弯曲应力计算以为例作出轴的构造设计如图 31图 31 轴构造图1. 按许用弯曲应力校核轴径一确定轴上各力作用点及支点跨距由于选用的是单列圆柱滚子轴承，其负荷中心在其轴向宽度的中点位置，齿轮的作用力按作用在轴上零件轮缘宽度的中点考虑，由前面的设计可得出：1、2左右轴承到齿轮中间面得距离 LL 分别为L1=63.5mmL2=65.5二齿轮作用力计算(3-34)圆周力 Ft=333NFt=333N(3-35)(3-36)径向力 Fr= Ft*tan=333*tan20=
31、121.2N轴向力： Fa=0 =0Fr=121.2NFa=0三计算支承反力水平支反力：F2=F2”=166.5N(3-37)F2=F2”=166.5N垂直支反力：F1=F1=60.6N(3-38)轴受力如图 32：F1=F1=60.6N图 32 轴的受力示意图四计算弯矩、绘制轴弯矩图水平面受力如图 33：图 33 轴的水平受力图轴水平面得受力弯矩图垂直面受力如图 34：图 34 轴的垂直受力图合成弯矩如图：合成弯矩M 2 + M 2xyM =M = 10188.2N mm轴的合成弯矩图六画轴转矩图如图七许用应力轴的转矩图用插入法由表 16.3 查得：s= 102 .5MPa0bs= 60 M
32、Pa-1bsba = (3-39)-1b应力校正系数s0=60102.5a = 0.59八画当量弯矩图当量转矩T=0.59*9987.2T=5892.5N.mm=5892.5N.mm当量弯矩在小齿轮中间截面处M 2 + (a T )2M =( 3 - 4 0 ) M=11769.5N.mm图 39轴的当量弯矩图九校核轴径齿轮根圆直径d1=d1-2ha+C*m=60-2*1+0.25*m=52.5mmd=12.52mm52.5mm(3-41)3.3 粉碎执行机构的设计该粉碎机的主要工作局部是为一个圆形回转筒，其包括中心轴、第一其次转子、筒体、衬板、进料口、出料口及支撑整个粉碎筒体的支撑局部组成，
33、下面分别介绍。3.3.1 中心轴及转子中心轴及转子的构造如下图：粉碎机筒体中心轴是一个阶梯轴，连接在其上的依次有带轮、上轴承、搅拌棒、卡环、磨削转子和下轴承。根本上是承受键连接的方式。转子是做成锥形，上开口转子与筒内壁的距离为 11mm，下开口转子与筒内壁的距离为所要求到达的物料粒度3mm。这样的设计能够使块状相对较大原料连续粉碎成粉末，搅拌棒的主要作用是粉碎较粗的原料，使原料到达肯定要求的颗粒；被第一转子粉碎后的颗粒再经过其次转子的粉碎后，就能粉碎成最终我们所要求的颗粒大小。3.3.2 筒体3.3.3 进料口进料口的构造如以下图所示：图 312 进料口构造图进料口是由铁皮和肋板焊接成方形的一
34、个漏斗形的进料口，进料口倾斜的焊接在筒体盖板上，以便利给漏斗装料和进料，另外肋板能够增加进料口的强度， 防止在装料过程中使料斗产生变形。3.3.4 衬板3.3.5 其他装置第四章 标准件的选择4.1 电动机的选择依据粉碎机的工作条件及生产要求，在电动机能够满足使用要求的前提下， 尽可能选用价格较低的电动机，以降低制造本钱。由于额定功率一样的电动机， 假设转速越低，则尺寸越大，价格越贵。粉碎机所需要的功率为 N = 3.509kw ， 应选用 Y 系列IP44型三相笼型异步电动机。Y 系列三相笼型异步电动机是依据国际电工委员会IEO标准设计的，具有国际互换性的特点。其中 Y 系列IP44电动机为
35、全封闭的自扇冷式笼型三相异步电动机，具有防灰尘、铁屑或其它杂务物侵入电动机内部之特点,B 级绝缘, 工作环境不超过40,相对温度不超过 95%,海拔高度不超过 1000m,额定电压为 380V,频率 50HZ,适用于无特别要求的机械上，如农业机械。Y 系列三相笼型异步电动具有效率高、启动转矩大、且提高了防护等级为IP54、提高了绝缘等级、噪音低、构造合理产品先进、应用很广泛。其主要技术参数如下：型号： Y132M - 4同步转速：1500r / min 额定功率： N = 4kw 满载转速：1440r / min堵转转矩/额定转矩： 2.2Tn最大转矩/额定转矩： 2.2Tn/(N m)/(N
36、 m)质量： 4.3kg极数：4 极机座中心高：112mm该电动机承受卧式安装，机座不带底脚，端盖与凸缘，轴伸向下4.2 轴承的选择依据对该粉碎机的构造和对轴的受力分析可知，由于凿片为对称排列，在转子的转动过程中凿片所产生的离心力相互抵消，轴承受到凿片产生的径向力为零，但是由于转子自己会产生肯定的离心力；同时由于转子自身的重力，会使轴承受到轴向力。因此，在工作过程中轴承同时受到轴向和径向载荷的作用，且轴承受到的轴向载荷较大，应选择圆锥滚子轴承中大锥度轴承 31300，其锥度为：= 27 4839 。4.3 键的选择转子主轴上与带轮的连接键，转筒与主轴的连接键选用一般平键： 选用 GB10967
37、9。4.4 螺栓的选择用来连接支承电动机钢板与支架、支承粉碎机钢板与支架用螺栓：由于是用于板间连接，螺栓主要是受到剪切作用，故承受受剪螺栓连接。连接转子和凿片用螺栓和连接齿板与机体用螺栓主要是受到拉伸应力，承受受拉螺栓连接。选用GB578386。4.5 螺母的选用主要依据所用螺栓规格进展选择： GB617086。4.6 垫圈的选择依据需要选用一般平垫圈：GB84885。第五章 总结与展望振动裂开技术通过前苏联的进展，已在根底理论方面取得了成果，世界各国将以各种形式研制利用振动裂开技术，尤其是应用方面将有大的进展，适用于各种物料裂开的机型回相继消灭，构造的利用振动技术的裂开时机不断消灭。在当今这
38、个科技进展速度日月异的社会，各种行业的进展是相互促进，相辅相成的。回收行业的进展直接促进了塑料利用率，而粉碎机和筛选机是该行业中的必不行少的加工装置，为了适应当今社会的进展要求和趋势，低本钱、高效率以及自动智能化是当今工业进展的必定趋势。这次毕业设计是本人在大学生活中所学学问的综合应用，在大四的生产实习中，通过参观和了解机械加工工艺和流程，稳固了本人的专业学问。这次设计也是在上学期的专业课程设计的根底上更进一步稳固，让我充分的感受国内和国外的制造业之间的差距。我想，通过这次设计，使我本人对中国制造业确定，坚决了本人毕业后从事制造业的信念。本人这次的设计的粉碎机，是在现有设备的根底上，从空间构造到设备中各种装置的选择等方面的进展综合优化，使该套装置的本钱得以降低、效率得以提高以及使用的周期得以延长。由于本人学问有限，在设计过程中难免存在错误和妥协之处，期望教师们提出贵重意见。参考文献1.郑水林.超细粉碎M.北京：中国建材工业出版社，1999