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1、 一、项目概况 南水北调东线一期工程江苏水应急调度中心（灾后恢复中心）工程为二层建筑，建筑13.95m高度0.45m为一楼和3.3m二楼一样6.36m。一楼用途：活动室、门厅、审讯室、医务室、警卫室等。二楼为办公区、休息室、会议室、监控室，三楼为大型会议室、休息室、办公室、储藏室、音响控制室等。本项目形状为长方形，长 64.8m（轴间长），宽 49.00m（轴间宽），垂直方向共 16 个轴，1 到 14 个轴，11 个水平方向的轴，即 A 到 L 轴。结构类型：基础为桩帽独立基础，上部为框架结构，结构安全等级 2 级，抗震设防烈度 7 度，框架抗震等级 3 级，抗震措施按地震等级 2；墙拉杆为
2、 8 度设防；楼梯的抗震等级为二级，抗震按一级执行。二、选材及要求 材料类型 规格 材料 模板 12 毫米厚 木胶合板 木制正方形 40100mm 杉木 钢管 482.7mm Q235 紧固件/锻铁 3.1 本工程采用 12mm 厚的木夹板，其强度和刚度满足施工要求，木夹板表面光滑，易于脱模。3.2 钢管：采用 48 2.7mm 钢管，严格使用弯曲、空洞、腐蚀、裂纹等严重影响框架结构稳定性的管体。3.3 紧固件：严禁使用有裂纹和滑螺纹的紧固件。3.4 框架底座采用木垫板，木垫板宽度不小于 300mm，厚度不小于 50mm，垫板延伸不小于 3 跨。4、施工工艺 4.1 支撑工艺：柱梁板 4.2
3、柱模板安装 4.3 梁模板的安装 4.4 板模板的安装 4.5 梁板模板支撑体系的搭建 4.6 框架支撑要求 1）采用 48 2.7mm 钢管架设，可调底座与立杆配合使用。横梁设置双排框架体，楼板设置全屋框架体，柱、梁、板连接为一体。2）立杆底部应设置垫板，距底面和顶面 200mm 处设置扫杆。框架安装在木质垫板上，垫板地面应夯实平整。3)剪撑要求：满屋架体外圆周应自下而上设置垂直连续剪撑，中间应设置垂直连续剪撑，间距约 6m。垂直和水平方向。自下而上连续设置纵剪式撑杆，并架设在横梁上。剪刀撑的顶、中、扫杆上设有水平剪撑。4）柱模板设计：采用木胶合板，柱箍采用48 钢管加固。第一步距地面 15
4、cm，其他梯级间距 40cm。同时，为了保证柱模板的不位移和完整性，柱模板之间需要额外的空间。水平支撑，水平支撑可与底梁支撑连接为一个整体。并用系紧螺栓加固。5）梁模板设计：采用木胶合板，设置双排架体，梁底各跨加一根小横杆（均分），横梁侧面竖杆应连接到板的底部。对于较大的梁侧模板，可以用中间部分进行加固。从横梁底端伸出的横杆不应大于200mm。如果其他因素超过它，应在最后添加额外的支持。6）现浇板模板设计：采用木夹板，框架饱满。快拆头调整高度。在横杆钢管的顶层加一根小横杆，在钢管上铺设木方波纹，在木方波纹上铺设木胶合板。5、模板工程相关验证 柱模板工程参数 列模板参数 立柱截面尺寸 500cm
5、500cm-70cm700cm 柱高 3.3m-5.6m 控制板 12mm 厚木胶合板 曾 竖波纹采用方木制作，立柱两侧各有 6 条竖波纹。后篮筐 双钢管，间距 400mm 系紧螺栓 70cm70cm 立柱中间加一个直径 12mm 的水平拉螺栓，垂直间距为 400mm 加载参数 振捣混凝土反面模板压力 4kN/m 2 浇筑混凝土反面模板压力 4kN/m 2 模板新浇混凝土侧压标准值的计算 新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值，按建筑施工模板安全技术 规范，按下列公式计算，取较小值：VFC210t22.0=0.22 24 5.7 1.2 1.2 1.00=43.338 kN/m 2 HFc=24
6、8=192.000 kN/m 2 在 c混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t 0 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，初凝时间为5.7小时。T：混凝土的进入温度，现场试验后为20；V混凝土浇注速度，取1m/h；H从混凝土侧压计算位置到新浇混凝土顶面的总高度，取8m；1 外加剂影响修正系数，取1.2；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇混凝土对模板的侧向压力标准值为43.338kN/m 2，为较小值。柱侧模板检查 面板采用厚度为12mm的木胶合板，检查跨度中间最不利的抗弯强度和挠度。计算出的宽度取为 1000mm。面板截面阻力矩W=10001212
7、/6=24000 mm 3；截面惯性矩I=1000121212/12=144000毫米4；(1)强度校核 1、面板按三跨连续面板计算，计算跨度取自支撑面板的次波纹间距，L=0.16m。2.负载计算 新浇混凝土对模板的侧压力标准值为 G 4k=43.338kN/m 2，模板对面浇混凝土产生的荷载标准值为 Q 2K=4kN/m 2。均匀布线负载的设计值为：q 1=0.9 1.2 43.338+1.4 4 1=51.845 KN/m q 1=0.9 1.35 43.338+1.4 0.7 4 1=56.184 KN/m 根据以上两次比较，应以 q 1=56.184 KN/m 作为设计依据。160 1
8、60 160 q=56.184KN/m 3.强度检查 施工荷载为均匀布线荷载：M 1=0.1 q 1 l 2=0.1 56.184 0.16 2=0.14 KN m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm 2；=最大_=0.14 10 6=5.83 牛/毫米2 f=12.5 N/mm 2 W 24000 面板强度符合要求！(2)挠度检查 验算挠度时，不考虑变载荷值，只考虑永久载荷的标准值，因此其作用效果的线载荷计算如下：q=1 43.338=43.338千牛/米；面板最大内容挠度值：160/250=0.64mm；面板弹性模量：E=4500N/mm 2；=0.677ql 4 _=0.677 43
9、.338 160 4=0.30 毫米 0.64mm_ _ 100 EI 100 4500 144000 满足要求！柱侧模板二次波纹校核 二次波纹采用40100mm（宽高）方木，间距：0.16m，截面阻力力矩W和截面惯性力矩I分别为：截面阻力矩W=4 0 10 0 10 0/6=66667m m 3；截面转动惯量I=50808080/12=3333333 mm 4；(1)强度校核 布荷载作用下的三跨连续梁计算。2.负载计算 新浇混凝土对模板的侧压力标准值为 G 4k=43.338kN/m 2，模板对面浇混凝土产生的荷载标准值为 Q 2K=4kN/m 2。均匀布线负载的设计值为：q 1=0.9 1
10、.2 43.338+1.4 4 0.16=8.295 KN/m q 2=0.9 1.35 43.338+1.4 0.7 4 0.16=8.989 KN/m 根据以上两者的比较，应以 q=8.989 KN/m 作为设计依据。400400400q=8.989KN/m 3.强度检查 计算最大弯矩：M最大值=0.1 ql 2=0.1 8.989 0.4 2=0.144 kN m 最大承载力：1.1 ql=1.1 8.989 0.4=3.96 kN 第二波纹的抗弯强度设计值f=17N/mm 2。=最大_=0.144 10 6=2.700 牛/毫米2 17N/mm2 W 53333 满足要求！(2)抗剪强
11、度的计算 第二波纹的最大剪力设计值 V 1=0.6 q 1 l=0.6 8.989 0.4=2.157 KN 木材抗剪强度设计值f v=1.7N/mm 2；剪切强度计算如下：=3V=3 2.157 10 3=0.809 牛/毫米2 f v=1.7 N/m2bh 2 50 80 二次瓦楞剪切强度符合要求！(3)挠度检查 验算挠度时，不考虑变载荷值，只考虑永久载荷的标准值，因此其作用效果的线载荷计算如下：q=43.338 0.16=6.934 KN/m;第二波纹的最大内容挠度值=400/250=1.6mm；第二刃的弹性模量：E=10000N/mm 2；=0.677ql 4 _=0.677 6.93
12、4 400 4=0.056 毫米 1.6mm_ _ 100 EI 100 10000 2133333 满足要求！柱宽 B 方向柱箍的校核计算 柱箍由间距为400毫米的双层钢管制成。截面阻力力矩W=8980mm 3；截面惯性矩I=215600mm 4；截面面积=848mm 2(1)强度校核 作用在柱箍上的竖向波纹的集中载荷 P 计算如下：P 1=0.9 1.2 43.338+1.4 4 0.156 0.4=3.235 kN P 2=0.9 1.35 43.338+1.4 0.7 4 0.156 0.4=3.506 kN 根据以上两者的比较，应以 P=3.506 kN 为设计依据。47235035
13、04721.753.513.513.513.513.513.513.513.511.75 计算图(kN)-0.258-0.3200.1640.429-0.024-0.0870.155-0.087-0.0240.4290.164-0.320-0.258 弯矩图(kN.m)经计算，支撑力从左到右分别为：N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN;最大弯矩M max=0.429kN.m；柱箍抗弯强度设计值f（N/mm 2）=205N/mm 2；柱箍按弯曲受拉构件设计，柱箍的轴向受拉设计值为N=1.936KN。=+最大_=1936
14、年+0.429 10 6=50.056 牛/毫米2 205N/一个_ W 848 8980 满足要求！(2)挠度检查 验算挠度时不考虑变载荷，只考虑永久载荷的标准值，所以作用作用下的集中载荷计算如下：P=43.338 0.156 0.4=2.704 kN。柱箍最大内容挠度值：=3mm；计算出的最大变形量 V max=0.106 mm 3 毫米 满足要求！柱宽 B 方向柱箍虚拟螺栓校核计算 N t b拉螺栓所能承受的最大轴向拉力：N t b=A n F t b A n 系紧螺栓的净截面积 F t b 螺栓抗拉强度设计值 采用M12，其截面积An=76.0 mm 2，最大可承受轴向拉力设计值为N
15、t b=12.92 kN。受拉螺栓轴向力设计值 N=10.519 kN 12.92千牛。满足要求！柱高 H 方向柱箍校核计算 400毫米的双层钢管制成。截面阻力力矩W=8980mm 3；截面惯性矩I=215600mm 4；截面积=848mm 2 (1)强度校核 作用在柱箍上的竖向波纹的集中载荷 P 计算如下：P 1=0.9 1.2 43.338+1.4 4 0.12 0.4=2.489 kN P 2=0.9 1.35 43.338+1.4 0.7 4 0.12 0.4=2.697 kN 根据以上两者的比较，应以 P=2.697 kN 为设计依据。4224221.352.702.702.702.
16、701.35 计算图(kN)-0.182-0.1990.1080.4230.108-0.199-0.182 弯矩图(kN.m)经计算，支撑力从左到右分别为：N1=1.489kN；N2=10.506kN；N3=1.489kN；最大弯矩M max=0.423kN.m；柱箍抗弯强度设计值f（N/mm 2）=205N/mm 2；柱箍按弯曲受拉构件设计，柱箍的轴向受拉设计值为N=1.655KN。=+最大_=1655+0.423 10 6=49.056 牛/毫米2 205N/一个_ W 848 8980 满足要求！(2)挠度检查 验算时不考虑变载荷，只考虑永久载荷的标准值，所以作用作用下的集中载荷计算如下
17、：P=43.338 0.12 0.4=2.08kN。柱箍最大内容挠度值：=784/500=1.6mm；计算出的最大变形 V max=0.049 mm 1.6 毫米 满足要求！柱高 H 方向柱箍系紧螺栓的校核计算 N t b拉螺栓所能承受的最大轴向拉力：N t b=A n F t b A n 系紧螺栓的净截面积 F t b 螺栓抗拉强度设计值 采用M12，其截面积An=76.0 mm 2，最大可承受轴向拉力设计值为N t b=12.92 kN。受拉螺栓轴向力设计值 N=10.506 kN 12.92千牛。满足要求！模板面板检查 面板采用厚度为12mm的木胶合板，以主槽间距1m的面板作为计算宽度。
18、面板截面阻力矩W=10001212/6=24000 mm 3；截面惯性矩I=1000121212/12=144000毫米4；(1)强度校核 1、面板计算为四跨连续梁，计算跨度取自支撑面板的次波纹间距，L=0.3m。2.负载计算 考虑均匀荷载或集中荷载两种影响，计算结果取较大值。均匀布线负载的设计值为：q 1=1.2(24 0.11+1.1 0.11+0.3)+1.4 2.5 1=7.173 KN/m q 1=1.35(24 0.11+1.1 0.11+0.3)+1.40.7 2.5 1=6.582 KN/m 根据以上两者的比较，应以 q 1=7.173 N/m 作为设计依据。集中载荷设计值：模
19、板自重线荷载设计值 q 2=1.2 1 0.3=0.360 KN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.4 2.5=3.500 KN 3.强度检查 施工荷载为均匀布线荷载：M 1=0.107 q 1 l 2=0.107 7.173 0.3 2=0.069 千牛米 施工荷载为集中荷载：M 2=0.107 q 2 l 2+0.161 Pl=0.107 0.360 0.3 2+0.161 3.500 0.3=0.173 千牛米 取 M max=0.173 KN m 来检查强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm 2；=最大_=0.173 10 6=7.21 牛/毫米2 f=12.5 N/mm 2 W
20、24000 面板强度符合要求！(2)挠度检查 验算挠度时，不考虑变载荷值，只考虑永久载荷的标准值，因此其作用效果的线载荷计算如下：q=1 (24 0.11+1.1 0.11+0.3)=3.061 K N/m;面板最大内容挠度值：300/400=0.8mm；面板弹性模量：E=4500N/mm 2；=0.632ql 4 _=0.632 3.061 300 4=0.24 毫米 0.8 毫米 100 EI 100 4500 144000 满足要求！亚龙方木校核计算 二次波纹采用方木，宽40mm，高100mm，间距0.3m。截面阻力力矩W和截面惯性力矩I分别为：截面阻力矩W=4 0 10 0 10 0/
21、6=66667m m 3；截面转动惯量I=50808080/12=3333333 mm 4；(1)抗弯强度的计算 1、次波纹按三跨连续梁计算，计算跨距取主波纹的排弯矩，即竖筋的水平距离，L=1m。2.负载计算 考虑均匀荷载或集中荷载两种影响，计算结果取较大值。均匀布线负载的设计值为：q 1=1.2(24 0.11+1.1 0.11+0.3)+1.4 2.5 0.3=2.152 KN/m q 1=1.35(24 0.11+1.1 0.11+0.3)+1.40.7 2.5 0.3=1.975 KN/m 根据以上两者的比较，应以 q 1=2.152 KN/m 作为设计依据。集中载荷设计值：模板自重线
22、荷载设计值 q 2=1.2 0.3 0.3=0.108 KN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.4 2.5=3.500 KN 3.强度检查 施工荷载为均匀布线荷载：M 1=0.1 q 1 l 2=0.1 2.152 1 2=0.215 KN m 施工荷载为集中荷载：M 2=0.08 q 2 l 2+0.213 Pl=0.08 0.108 1 2+0.213 3.500 1=0.754 KN m 取 M max=0.754 KN m 来检查强度。木材抗弯强度f=17N/mm 2；=最大_=0.754 10 6=14.14 牛/毫米2 f=17 牛/毫米2 W 53333 第二瓦楞的抗弯强度符合要求
23、！(2)抗剪强度的计算 施工荷载为均匀布线荷载时：V 1=0.6 q 1 l=0.6 2.152 1=1.291 KN 施工荷载为集中荷载：V 2=0.6 q 2 l+0.65 P=0.6 0.108 1+0.65 3.500=2.340 KN 取 V=2.340 KN 来检查强度。木材顺纹抗剪强度设计值f v=4.8N/mm 2；剪切强度计算如下：=3V=3 2.340 10 3=0.878 牛/毫米2 f v=4.8 N/mm 2 2bh 2 50 80 二次瓦楞剪切强度符合要求！(3)挠度检查 验算挠度时，不考虑变载荷值，只考虑永久载荷的标准值，因此其作用效果的线载荷计算如下：q=0.3
24、 (24 0.11+1.1 0.11+0.3)=0.918 K N/m 第二波纹最大内容挠度值：1000/250=4mm；第二刃的弹性模量：E=10000N/mm 2；=0.677ql 4 _=0.677 0.918 1000 4=0.29 毫米 4 毫米 100 EI 100 10000 2133333 满足要求！主校验计算 主波纹：单钢管 截面抗力矩W=4.49 cm 3 截面惯性矩 I=10.78 cm 4(1)强度校核 主波纹强度校核时，施工人员和设备的均布载荷为 1.5k N/mm 2。首先计算副刃作用在主刃上的集中力 P。作用于第二刃的均匀线载荷的设计值为：q 1=1.2(2400
25、0 0.11+1100 0.11+300)+1.4 1500 0.3=1732 N/m q 1=1.35 (24000 0.11+1100 0.11+300)+1.4 0.7 1500 0.3=1681 N/m 根据以上两次比较，应以 q 1=1732 N/m 作为设计依据。第二个槽的最大支撑力=1.1 q 1 l=1.1 1732 1/1000=1.905 kN。二次波纹集中荷载 P=1.905 kN，最不利荷载布置如下：1000100010001.911.911.911.911.911.911.911.911.911.91 计算图(kN)-0.377-0.559-0.1690.6320.4
26、41-0.130-0.1300.4410.632-0.169-0.559-0.377 弯矩图(kN.m)最大弯矩M max=0.632kN.m；主瓦楞的抗折强度设计值f=205N/mm 2；=最大_=0.632 10 6=140.757 牛/毫米2 205N/mm2 W 4.49 10 3 主瓦楞的抗弯强度符合要求！(2)挠度检查 检查挠度时不考虑可变载荷值，只考虑永久载荷标准值。首先计算作用在主刃上的副刃的集中载荷 P。作用于第二刃的均匀线载荷的设计值为：q=0.3 (24000 0.11+1100 0.11+300)=918N/m =0.918 N/mm；第二个槽的最大支撑力=1.1 q
27、1 l=1.1 0.918 1=1.010 kN。该值作为副槽作用于主槽的集中载荷 P。经计算，主梁最大变形值为 V=1.077 mm。主梁最大内容挠度值：1000/150=6.7mm，最大变形 V max=1.077 mm 6.7mm_ _ 满足要求！(3)检查立杆的稳定性 杆的稳定性计算公式：+MW _ f 一个 W N-轴压设计值（kN）：N=6.858kN；轴压稳定系数，由长细比=Lo/i查表求得；L 0-计算的竖杆长度（m），L 0=k1k2(h+2a)，h：上步距，取1.5m；a：模板支撑立杆从顶横杆中心线延伸到模板支撑点的长度，取0.5m；k1k2 为计算长度的附加系数，取下表，
28、k1=1.167，k2=1.016，L 0=2.96 m。i杆截面回转半径（cm），i=1.6cm；A-极柱的截面积（cm 2），A=3.98cm 2；米-_ 风荷载产生的弯矩标准值；W-竖杆截面阻力力矩（cm 3）：W=4.25cm 3;f钢材抗压强度设计值N/mm 2，f=205 N/mm 2；杆长细比计算：=L o/i=296/1.6=185 根据长细比查表得到轴压立杆的稳定系数=0.209；+MW _=6.858 10 3+0.015 10 6=82.446+3.529=85.975 N一个 W 0.209 3.98 10 2 4.25 10 3 f=205牛/毫米2 灯杆的稳定性符合
29、要求！杆底基础承载力校核计算 1、上立杆传递到撬块顶面的轴向力设计值为 N=6.858 kN 2、橇底面 A 区 垫板长度 1 m，垫板宽度 0.3 m，垫板面积 A=1 0.3=0.3 m 2 3、地基土为素填土，其承载力设计值 f ak=100 kN/m 2 承载力降低系数 m f=0.4 4、检查地基的承载力 杆底撬底面平均压力 P=6.858=22.86 kN/m 2 m f f ak=100 0.4=40 kN/m 2 一个 0.3 满足要求！。模板新浇混凝土侧压标准值的计算 新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值，按建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取较小值：VFC210t22
30、.0=0.22 24 5.7 1.2 1.2 1.22=52.873 kN/m 2 HFc=24 0.8=19.200 kN/m 2 在 c混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t 0 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，初凝时间为5.7小时。T：混凝土的进入温度，现场试验后为20；V混凝土浇注速度，取1.5m/h；H从混凝土侧压计算位置到新浇混凝土顶面的总高度，取0.8m；1 外加剂影响修正系数，取1.2；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。按以上两个公式计算，新浇混凝土对模板的侧向压力标准值应为 19.200kN/m 2中较小的值。梁侧模板验算 面板采用厚度为12mm的木
31、胶合板，检查跨度中间最不利的抗弯强度和挠度。计算出的宽度取为 1000mm。面板截面阻力矩W=10001212/6=24000 mm 3；截面惯性矩I=1000121212/12=144000毫米4；(1)强度校核 1、面板计算为三跨连续面板，计算跨度取自支撑面板的次波纹间距，L=0.20m。2.负载计算 新浇混凝土对模板的侧向压力标准值为 G 4k=19.200kN/m 2，振捣混凝土对模板产生的荷载标准值为 Q 2K=4kN/m 2。均匀布线负载的设计值为：q 1=0.9 1.2 19.200+1.4 4 1=25.776 KN/m q 1=0.9 1.35 19.200+1.4 0.7
32、4 1=26.856 KN/m 根据以上两者的比较，应以 q 1=26.856 KN/m 作为设计依据。3.强度检查 施工荷载为均匀布线荷载：M 1=0.1 q 1 l 2=0.1 26.856 0.20 2=0.11 KN m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm 2；=最大_=0.11 10 6=4.58 牛/毫米2 f=12.5 N/mm 2 W 24000 面板强度符合要求！(2)挠度检查 验算挠度时，不考虑变载荷值，只考虑永久载荷的标准值，因此其作用效果的线载荷计算如下：q=1 19.200=19.2 KN/m;面板最大内容挠度值：200/400=0.5mm；面板弹性模量：E=45
33、00N/mm 2；=0.677ql 4 _=0.677 19.200 200 4=0.32 毫米 0.5mm_ _ 100 EI 100 4500 144000 满足要求！梁侧模板二次波纹检查 二次波纹采用40100mm（宽高）方木，间距：0.2m，截面阻力力矩W和截面惯性力矩I分别为：截面阻力矩W=4 0 10 0 10 0/6=66667m m 3；截面转动惯量I=50808080/12=3333333 mm 4；(1)强度校核 载作用下的三跨连续梁计算。2.负载计算 新浇混凝土对模板的侧向压力标准值为 G 4k=19.200kN/m 2，振捣混凝土对模板产生的荷载标准值为 Q 2K=4k
34、N/m 2。均匀布线负载的设计值为：q 1=0.9 1.2 19.200+1.4 4 0.2=5.155 KN/m q 2=0.9 1.35 19.200+1.4 0.7 4 0.2=5.371 KN/m 根据以上两者的比较，应以 q=5.371 KN/m 为设计依据。500500500q=5.371KN/m 3.强度检查 计算最大弯矩：M最大值=0.1 ql 2=0.1 5.371 0.5 2=0.134 kN m 最大支撑力：1.1 ql=1.1 5.371 0.5=2.95 kN 第二波纹的抗弯强度设计值f=17N/mm 2。=最大_=0.134 10 6=2.513 牛/毫米2 17N
35、/mm2 W 53333 满足要求！(2)抗剪强度的计算 第二波纹的最大剪力设计值 V 1=0.6 q 1 l=0.6 5.371 0.5=1.611 KN 木材抗剪强度f v=4.8N/mm 2；剪切强度计算如下：=3V=3 1.611 10 3=0.604 牛/毫米2 f v=4.8 N/mm 2 2bh 2 50 80 二次瓦楞剪切强度符合要求！(3)挠度检查 验算挠度时，不考虑变载荷值，只考虑永久载荷的标准值，因此其作用效果的线载荷计算如下：=19.200 0.2=3.84 千牛/米；第二波纹的最大内容挠度值=500/250=2mm；第二刃的弹性模量：E=10000N/mm 2；=0.
36、677ql 4 _=0.677 3.84 500 4=0.076 毫米 2 毫米 100 EI 100 10000 2133333 满足要求！梁边模板主槽校核计算 主波纹采用双层钢管，间距为0.5m，截面阻力力矩W和截面惯性力矩I分别为：截面阻力力矩W=8980 mm m 3；截面惯性矩I=215600mm 4；(1)强度校核 1、主槽承受副槽传递的集中荷载 P=2.95 kN，按集中荷载作用下的两跨连续梁计算。4004002.952.952.952.952.95 主槽计算图（kN）-0.1840.221-0.184 弯矩图（kN.m）0.920.92-2.03-2.032.032.03-0.
37、92-0.922.强度检查 最大弯矩 M max=0.221 kN m 主波纹抗弯强度设计值f=205N/mm 2。=最大_=0.221 10 6=24.610 牛/毫米2 205N/mm2 W 8980 满足要求！(2)挠度检查 验算挠度时，不考虑变载荷值，只考虑永久载荷的标准值。下一个波纹传递的集中载荷为P=2.112kN，主波纹的弹性模量：E=206000N/mm 2。主刃最大内容挠度值：400/150=2.7mm；计算出的主刃最大挠度V max=0.028mm N=5.44 kN。满足要求！梁底模板验算 面板由厚度为 12 毫米的木胶合板制成。以梁底水平梁距1m为计算单位。面板截面阻力
38、矩W=1001.21.2/6=24 cm 3；截面惯性矩I=1001.21.21.2/12=14.4 cm 4；(1)强度校核、梁底有 5 个次波纹，面板按四跨连续板计算，计算跨度为梁底次波纹之间的距离，L=0.075m。2.负载计算 作用在梁底模板上的均匀线荷载设计值为：q 1=0.9 1.2 (24 0.8+1.5 0.8+0.3)+1.4 2 1=24.88 kN/m q 1=0.9 1.35 (24 0.8+1.5 0.8+0.3)+1.4 0.7 2 1=26.91 kN/m 根据以上两次比较，应以 q 1=26.91 kN/m 作为设计依据。q=26.91kN/m75757575
39、计算图(kN)-0.0110.016-0.0050.011-0.0050.016-0.011 弯矩图(kN.m)经过计算，从左到右的承载力得到如下：N1=0.793kN;N2=2.307kN;N3=1.874kN;N4=2.307kN;N5=0.793kN;最大弯矩M max=0.016 kN.m 梁底模板抗弯强度设计值f（N/mm 2）=12.5 N/mm 2；梁底模板的弯曲应力计算如下：=最大_=0.016 10 6=0.667N/mm2 12.5N/mm2 W 24 10 3 满足要求！(2)挠度检查 验算挠度时，不考虑变载荷值，只考虑永久载荷的标准值，因此其作用效果的线载荷计算如下：q
40、=1 (24 0.8+1.5 0.8+0.3)=20.70 k N/m;q=20.70kN/m75757575 计算图(kN)面板弹性模量：E=4500N/mm 2；经计算，最大变形V max=0.006 mm 梁底模板最大内容挠度值：75/400=0.2 mm；最大变形 V max=0.006 mm 0.2 毫米 满足要求！梁底模板二次波纹校核 本工程梁底模板二次波纹采用方木，宽50mm，高80mm。第二波纹截面的I和阻力矩W分别为：W=5 8 8/6=53.333cm 3；I=5 8 8 8/12=213.333cm 4；(1)强度校核 最大弯矩被认为是永久荷载和变荷载计算值的最不利分布弯
41、矩之和，取力最大的第二个波纹，按三者计算-跨度连续梁。L=1米。100010001000q=2.307KN/m 二长笛计算图 载荷设计值q=2.307/1=2.307kN/m；最大弯曲距离 M max=0.1ql 2=0.1 2.307 1 2=0.231 kN.m;二次波纹抗弯强度设计值f=17N/mm 2；=最大_=0.231 10 6=4.331 牛/毫米2 17N/mm2 W 53.333 10 3 第二瓦楞的抗弯强度符合要求！(2)抗剪强度的计算 V=0.6ql=0.6 2.307 1=1.384 KN 木材抗剪强度f v=4.8N/mm 2；剪切强度计算如下：=3V=3 1.384
42、 10 3=0.52 牛/毫米2 f v=4.8 N/mm 2 2bh 2 50 80 二次瓦楞剪切强度符合要求！(3)挠度检查 第二刃最大内容挠度值：l/250=1000/250=4mm；检查挠度时，不考虑可变载荷值，只考虑永久载荷标准值：q=1.774/1=1.774N/mm;第二刃的弹性模量：E=10000N/mm 2；=0.677ql 4=1.774 1000 4=0.563 毫米 4 毫米 100EI 100 10000 213.333 10 4 第二刃偏转符合要求！梁底横向水平杆校核计算 横向水平杆在集中载荷下计算为连续梁。集中载荷 P 为梁底板下波纹的传递力。5005001.87
43、0.792.312.310.79 计算图(kN)-0.060-0.0130.207-0.013-0.060 弯矩图(kN.m)经计算，支撑力从左到右分别为：N1=0.170kN；N2=7.732kN；N3=0.170kN；最大弯矩M max=0.207kN.m；最大变形 Vmax=0.053 毫米。_(1)强度校核 支撑钢管抗弯强度设计值f（N/mm 2）=205N/mm 2；支撑钢管的弯曲应力计算如下：=最大_=0.207 10 6=48.706 牛/毫米2 205N/mm2 W 4.25 10 3 满足要求！(2)挠度检查 支撑钢管最大内容挠度值：l/150=500/150=3.3mm或1
44、0mm；最大变形 V max=0.053 mm 3.3 毫米 满足要求！梁底纵横杆校核计算 横向钢管作用于纵向钢管的集中载荷P=7.732 kN。1000100010007.737.737.737.7计算图(kN)纵向水平杆只起结构作用，不需要计算。紧固件防滑检查 扣件连接方式采用双扣件，扣件防滑承载力设计值：Rc=12kN；水平杆通过紧固件传递到垂直杆的最大载荷设计值：R=8.316 kN；R Rc，紧固件的防滑承载能力符合要求！杆稳定性检查(1)风荷载计算 因为模板是在室外支撑的，所以需要考虑风荷载。基本风压采用得克萨斯州10年风压值，0=0.3 kN/m 2。模板支架的计算高度为H=8.
45、5m，建筑群密集的市区按地面粗糙度C分类。风压高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数：模板支撑视为桁架，按现行国家标准 建筑结构荷载规范 表7.3.1中32、36项的规定计算。模板支架挡风玻璃系数=1.2A n/(l a h)=1.2 0.143/(1 1.5)=0.114 其中 A n=(l a+h+0.325l a h)d=0.143 m 2 A n-一级跨度内钢管的总阻风面积。l a-两极之间的距离，1 m h-步距，1.5 m d-钢管外径，0.048 m 系数1.2-节点面积增加系数。系数0.325-模板支撑立面上每平方米剪式支撑的平均长度。单排车架通畅形状系数：st=1.2=
46、1.2 0.114=0.14 无障碍多排模板支撑架的形状系数：s=st 1-nn=0.14 1-0.95 10=1.12 1-1-0.95-风荷载地形修正系数。n-与支撑架连接的立杆排数。风荷载标准值 k=z s 0=0.84 1.12 0.3=0.282 kN/m 2 风荷载弯矩标准值：分子量=_ 0.9 2 1.4 k l a h 2=0.9 2 1.4 0.282 1 1.5 2=0.072 千牛米 10 10(2)立杆轴心压力设计值 N 的计算 上梁传递的最大载荷设计值：7.732kN；支杆承重：1.28.50.151=1.540kN 设计值N：7.732+1.540=9.272kN；
47、(3)磁极稳定性计算 杆的稳定性计算公式：+MW _ f 一个 W N-轴向压力（kN）设计值：N=9.272kN；轴压稳定系数，由长细比=Lo/i查表求得；L 0-垂直杆的计算长度（m），L 0=k1k2(h+2a)，h：顶步距，取1.5m；a：模板支撑竖杆从顶部横杆中心线延伸到模板支撑点的长度，取0.5m；k1k2 为计算长度的附加系数，取下表，k1=1.167，k2=1.016，L 0=2.96 m。i杆截面回转半径（cm），i=1.6cm；A-极柱的截面积（cm 2），A=3.98cm 2；米-_ 风荷载产生的弯矩标准值；W-竖杆截面阻力力矩（cm 3）：W=4.25cm 3;f钢材抗
48、压强度设计值N/mm 2，f=205 N/mm 2；杆长细比计算：=Lo/i=296/1.6=185 根据长细比查表，得到轴向压缩立杆的稳定系数=0.209；+MW _=9.272 10 3+0.072 10 6=111.466+16.941 一个 W 0.209 3.98 10 2 4.25 10 3=128.407 牛/毫米2 f=205 牛/毫米2 灯杆的稳定性符合要求！杆底基础承载力校核计算 1、上立杆传递到撬块顶面的轴向力设计值为 N=6.858 kN 2、橇底面 A 区 垫板长度 1 m，垫板宽度 0.3 m，垫板面积 A=1 0.3=0.3 m 2 3、地基土为素填土，其承载力设
49、计值 f ak=100 kN/m 2 承载力降低系数 m f=0.4 4、检查地基的承载力 杆底撬底面平均压力 P=6.858=22.86 kN/m 2 2，8 75 _ 8 100 光束 8 75%8 100 9.10 拆除模板前，必须设置警示区和警示标志，并有专人看守，防止无关人员随意进出。9.11 严禁大规模撬动拆除模板。应一一拆除，地面不得形成冲击载荷。拆除的模板和框架杆应散堆，及时清运。10、事故应急救援预案措施 10.1 模板框架和脚手架倒塌 10.1.1。启动现场应急预案，危险源控制组人员将消除危险，防止再次坍塌。10.1.2.如果框架体倒塌，危管组将组织所有框架工人将倒塌的框架拆除并收紧，防止其他框架再次倒塌。10.2 从高处坠落 10.2.1 用担架将伤者救到安全区域（避免二次伤害）。10.2.2 身体某一部位出血时，应先止血。如果切口较深，出血较快，则可判断为动脉出血，必须按压靠近心脏部位的动脉止血。10.2.3 将患者送往附近医院救护或拨打 120 寻求外部医疗机构的紧急援助。