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1、某住宅楼及地下室工程模板工程施工方案编制:XXX审核：XXX批准：XXX日期:202x年xx月xx曰一.编制依据编制本施工方案的目的是西溪碧桂园四期工程施工提供较为完整的纲领性技术文件。本施工方案编制的依据是：1.1. 西溪碧桂园四期施工图纸、设计变更、洽商记录。1. 2.西溪碧桂园四期施工组织设计。1.3. 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2015)1.4. 建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2013)1.5. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)1.6. 建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2012)1.7. 建筑施工安全检查标准(J
2、GJ59-2011)1.8. 施工现场临时用电技术规范(JGJ46-2005)1. 9.品茗计算软件1.10. 结合对施工现场了解的实际情况。二.工程概况工程名称：XXX四期工程建设单位：XXX巨正投资发展有限公司设计单位：XXX市XXX设计有限责任公司监理单位：XXX工程建设咨询有限公司勘察单位：XXX建筑设计有限公司施工单位：XXX建设集团有限公司工程地点：XXX区工程概况：1、工程概述：地下室一层，为汽车车库和设备用房，建筑面积22503.65平方米，其中人防工程总建筑面积6183平方米面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值fKN/mn?)15面板抗剪强度设计值m(
3、N/mn?)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W=bh2/6= 1 OOOx 15x15/6 = 37500mm3, I=bh3/12=1000xl5xl5xl5/12 = 281250mm4承载能力极限状态qi =0.9xmaxl.2(Gik +(G2k+G3k)xh)+l.4xQik ,1.35(Giklkxb=0.9xmax1.2x(0.1+(24+l.l)x0.3)+1.4x2.5, 1.35x(0.1+(24+1. l)x 0.3)+1.4x0.7x2.5 xl=11.475kN/mq2=0.9
4、xl.35xGikXb=0.9xl.35x0.1xl=0.122kN/mk=0.9xl.4x0.7x2.5 = 2.205kN正常使用极限状态q = (yG(Gik +(G2k+G3k)xh)xb =(1 x(0.1 +(24+ l.l)xO.3)x 1 =7.63kN/m 计算简图如下：q】 p一二)-4i、强度验算Mi=qil22/8 = 0.09kN-mM2 = q2L22mMmax = maxMi, M2 = max0.09, 0.139=0.139kN-ma=Mmax/W=0.139X106/37500 = 3.7N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算vmax = 5
5、ql4/(384EI)=5x7.63x2504/(384x 10000x281250)=0.138mmv=0.13 8mmv=L/250 = 250/250 = 1 mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x80小梁抗弯强度设计值fKN/mn?)15.44小梁抗剪强度设计值R(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mn?)9350小梁截面惯性矩1(cm、170.67小梁计算方式三等跨连续梁qi =0.9xmax1.2(Gik+ (G2k+G3k)xh)+1.4Qik, 1.35(Giklkxb=0.9xmax1.2x(0.3+(24+
6、l.l)x0.3)+1.4x2,5, 1.35x(03+(24+1. l)x0.3)+l .4x0.7x2.5x0.25=2.93kN/m因止匕，qi静= 0.9xl.35x(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=0.9xL35x(0.3+(24+l.l)x0.3)x0.25=2.378kN/mqi 活= 0.9xl.4x0.7xQikXb=0.9xl.4x0.7x2.5x0.25 = 0.551kN/mq2=0.9x 1.35 xGikXb=0.9x 1.35x0.3x0.25=0.091kN/mpk=0.9xl.4x0.7x2.5 = 2.205kN计算简图如下：qiqiVfimmmm20
7、02002001、强度验算141=0.141静1?+0.11741活17=0.1乂2.378乂0.92+0.117乂0.551乂0.92=0.2451?401M2 = max0.08q2L2+0.213pL, 0.1 q2L2+0.175pL = max0.08x0.091 x0.92+0.213x2.205x0.9, O.lx 0.091 x0.92+0.175x2.205x0.9=0.429kN-mM3 = maxqiLi2/2, q2Li22/2, 0.091 x0.22/2+2.205x0.2 = 0.443kN-mMmax = maxMi, M2, Ms = max0.245, 0,
8、429, 0.443=0.443kN-ma=Mmax/W=0.443xl06/42670=10.378N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vi=0.6qi 静 L+0.617qi 活 L=0.6x2.378x0.9+0.617x0.551x0.9=L59kNV2 = 0.6q2L+0.675p = 0.6x0.091 x0.9+0.675x2.205 = 1.538kNV3 = maxqiLi, q2Li+p = max2.93x0.2, 0.091 xO.2+2.205 = 2.223kNVmax = maxVi, V2， V3 = max1.59, 1.538, 2.2
9、23 = 2.223kNTmax=3Vmax/(2bho)=3x2.223xlOOO/(2x4Ox8O)=l.O42N/mm2T=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(VG(Gik +(G2k+G3k)xh)xb=( 1 x(0.3+(24+ 1.1)x0.3)x0.25 = 1.958kN/m挠度，跨中 Vmax = 0.677qL4/( 100EI)=0.677x 1.958x9004/( 100x9350x 170.67X 1。4)= 0 545mmSv=L/250=900/250=3.6mm；#Wvmax = qli4/(8EI)=1.958x2004/(8x9350xl70.
10、67xl04) = 0.025mmv = 2xli/250 = 2x200/250 =1.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁计算截面类型(mm) 48x2.75主梁抗剪强度设计值JN/mn?)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁计算方式三等跨连续梁主梁受力不均匀系数0.6主梁类型钢管主梁计算截面类型(mm) 48x2.75主梁抗剪强度设计值JN/mn?)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁计算方式三等跨连续梁主梁受力不均匀系数0.6主梁截面类型(mm) 48x2.75主梁抗弯强度设计值fKN/mn?)205主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁截面惯性矩K
11、en?)10.04可调托座内主梁根数21、小梁最大支座反力计算qi =0.9xmax1.2(Gik +(G2k+G3k)xh)+1.4Qik, 1.35(GikIkxb=0.9xmax 1,2x(0.5+(24+1 . 1 )x0.3)+ 1.4xl.5, 135x(0.5+(24+ l.l)x0.3)+1.4x0.7xl.5x0.25 = 2.77kN/mqi 静=0.9xL35x(Gik+(G2k+G3k)xh)xb = 0.9xL35x(0.5+(24+Ll)x0.3)x0.25 = 2.439kN/mqi 活= 0.9xl.4x0.7xQikXb =0.9xl.4x0.7xl.5x0.
12、25 = 0.331kN/mq2 = (yG(Gik +(G2k+G3k)xh)xb=(l x(0.5+(24+ 1.1)x0.3)x0.25 = 2.008kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax=(l.lqi静+l.2qi活)L=l.lx2.439x0.9+l.2x0.331x0.9=2.772kN按悬臂梁，Ri =qih = 2.77x0.2 = 0.554kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=maxRmax, Rix0.6= 1.663kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax = L1 q2L = L1 X2.008X0.9 = 1.987kN按悬臂梁，Ri
13、= q2li =2.008x0.2 = 0.402kNR = maxRmax, R!ix0.6= 1.192kN;计算简图如下:1.663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN L663kN L663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN主梁计算简图一1.663kN 1.663kN L663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN l，663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN 1.663kN主梁计算简图二2、抗弯验算4385主梁弯矩图一 (k
14、N.m)主梁弯矩图二(kNm)o=Mmax/W=0.491X106/4180= 117.393N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算1.6891.6890.026-1.663 -1.6632.7592.7591.0% 0.026-1.637 -1.( 37-3.3-332.5732.5731.0%-0.567-0.567-2.23-2.23主梁剪力图一 (kN)0.910.910-06-0.753-0.75-2.41(-2.416282,8732.495 2.4951.211.213.3,7792.1162.1160.8320.8320 044534453-1.66M,663-
15、2.116-；,116-3-3.7792.4% -2.4940.4530.453-2,C-2.873主梁剪力图二(kN)Tmax=2Vmax/A=2x3.779xl000/391 = 19.328N/mm2T=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图二(mm)跨中 Vmax=0.801mmSv=900/250=3.6mm悬拟 K 段Vmax = 0.494mmSv=2x200/250=l.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为Ri=5.015kN, R2=6.059kN, R3=6.465kN, R4=4.079kN图二支座反力依次为Ri=4.536kN,
16、 R2=6.273kN, R3=6.273kN, R4=4.536kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N = 6.465/0.6=10.775kNSN = 30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数以1.386非顶部立杆计算长度系数M1.755立杆钢管截面类型(mm)D48x2.75立杆钢管计算截面类型(mm) 48x2.75钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)391立杆截面回转半径i(mm)16
17、立杆截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值fRN/mm?)205支架自重标准值q(kN/m)0.15顶部立杆段：loi=kjii(hd+2a)=1x1.386x(1500+2x200)=2633mm非顶部立杆段：lo=k|i2h =1x1.755x 1500=2632mmmaxloi, lo/i=2633.4/16=164.588S九=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011,荷载设计值qi有所不同： 小梁验算qi = 1 x12x(Gik+(G2k+G3k)xh)+L4xO.9xQikxb=lx1.2x(O.5+(24+Ll)xO
18、3)+L4xO.9xlxO.25 =2.724kN/m同上四六步计算过程，可得：Ri=4.931kN, R2=6.168kN, R3 = 6.356kN, R4=4.46kN顶部立杆段：loi=k(ii(hd+2a)= 1.155x1.386x(1500+2x200)=3041.577mmQ =lo i /i=3041.577/16=190.099查表得，(p=0.199不考虑风荷载：Ni =MaxRi, R2, R3, R4/0.6=Max4.931, 6.168, 6.356, 4.46/0.6=10.594kNf = Ni/( A) = 10594/(0.199x391)=136.154
19、N/mm2YQq)cC0kXlaXh22/10=0.025kN-mNiw=MaxRi,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max4.931,6.168,6.356,4.46/0.6+0.025/0.9=10.622kNf= Niw/(pA)+ MwAV = 10622/(0.199x391 )+0.025x 106/4180 = 142.495N/mm2f = 205N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：lo=k|i2h = 1 . 155x L755x 1500=3040.537mmX=lo/i=3O4O.537/l 6=190.034查表得,(pi=0.199不考虑风荷载：N=MaxRi,
20、R2,R3,R4/0.6+lxyGXqxH=Max4.931,6.168,6.356,4.46/0.6+1 x 1,2x0.15x3.4=l 1.206k N4N/(p i A) = 11 .206x l()3/(). 199x391)=144.019N/mm2YQ(pcCDkXlaXh22/10=0.025kN-mNw=MaxRi,R2,R3,R4/0.6+lxyGxqxH+Mw/lb=Max4.931,6.168,6.356,4.46/().6+1x1.2x().15x3.4+0.025/0.9=11.234kNf=Nw/(piA)+Mw/W=11.234xl03/(0.199x391)+
21、0.025xl06/4180=150.36N/mm2o=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第：支架高宽比不应大于3H/B=3.4/5.3=0.6423满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)800混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mn?)6.902混凝土的实测抗拉强度fKN/mn?)0.737立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200Fi=N=11.234kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第651条规定，
22、见下表公式参数剖析Fl(0.7Phft+0.25cpc,m)r)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值Ph截面高度影响系数：当hW800mm时，取削二1.0；当hN2000mm时， 取削二0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值npc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1。3.5明丽2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边hO/2处板垂直截面的最不利周长。ho截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值r)=min(r|l,r|2)r 1 =0.4+1.2/Ps,T|2=0.5+asxh0/4UmT|1局部荷载或集
23、中反力作用面积形状的影响系数r)2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数Ps局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，ps不宜大于4：当psFi=l 1.234kN满足要求!2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第661条规定，见下表公式参数剖析FlFi=11.234kN满足要求！梁模板(扣件式，梁板立柱不共用)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计
24、规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土梁名称WKL18a模板支架高度H(m)3.4混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400x1100模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值Glk(kN/n?)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/n?)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/n?)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/n?)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Qlk(kN/n?)1对水平面模板取值Q2k(kN/n?)2风荷载标准值3k(kN/n?
25、)基本风压(D0(kN/m2)0.3非自定义0039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)3.9风压高度变化系数0.65风荷载体型系数80.2新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、 900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置自定义梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)500板底左侧立杆距梁中心线距离sl(mm)650板底右侧立杆距梁中心线距离S2(mm)650梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁
26、底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度al(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下:平面图ami本图梁恻支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值fKN/mn?)15面板抗剪强度设计值m(N/mn?)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=100
27、0mm,按二等跨连续梁计算：W=bh2/6= 1 OOOx 15x15/6 = 37500mm3, I=bh3/12=1000xl5xl5xl5/12 = 281250mm4 qi =0.9xmax1.2(Gik+(G2k+G3k)xh)+l.4Q2k, 1.35(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4!/cQ2kxb=0.9xmax1.2x (0.1+(24+ 1.5)xl.l)+1.4x2, 1.35x(0.1 +(24+ 1.5)xl.l)+1.4x0.7x2 xl = 35.966kN/mqi 静=0.9xL35xGik+(G2k+G3k)xhxb=0.9xL35x0.l+(24+l
28、.5)xLlxl=34.202kN/mqi 活=2kXb = 0.9x 1.4x0.7x2x 1 = 1.764kN/mq2 = lx(Gik+(G2k+G3k)xh)xb = lx(0.1+(24+1.5)xl.l)xl=28.15kN/m计算简图如下：35.%6kN/m35.%6kN/m35.%6kN/m1、强度验算Mmax = 0.125qiL22=0.18kN-mo=MmaxAV=0.18x106/37500 = 4.795N/mm2f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算 vmax=0.521q2L44/(100xl0000x281250) = 0.083mmv=L/250=20
29、0/ 250 = 0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Ri=R3=0.375qi 静 L+0.437qi 活 L=0.375x34.202x0.2+0.437xl.764x0,2 = 2.719kNR2=1.25qiL=1.25x35.966x0.2=8.992kN标准值(正常使用极限状态)Ri=R3=0375q2L=0.375x28.15x().2 = 2lllkNR2 = 1.25q2L= 1.25x28.15x0.2 = 7.037kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x80小梁抗弯强度设计值IfKN/mn?)15.44小梁抗剪强度设计值田(N/m
30、n?)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mn?)9350小梁截面惯性矩Ken?)170.67小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q3 = Ri/b=2.719/l=2.719kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q怦 = MaxR2/b = Max8.992/1= 8.992kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q怵=R3/b=2.719/l=2.719kN/m小梁自重：q2 = 0.9xl.35x(0.3-0.1)x0.4/2 =0.049kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左= 0.9xl.35x0.5x(l.l-0
31、.25)=0.516kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右= O.9xl.35xO.5x(l.l-O.25)=O.516kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=0.9xMaxL2x(0.5+(24+Ll)x0.25)+L4x2, 1.35x(0.5+(2 4+l.l)x0.25)+1.4x0.7x2x(0.65-0.4/2)/2x 1 =2.249kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右= 0.9xMaxl.2x(0.5+(24+l.l)x0.25)+l.4x2, 1.35x(0.5+(24+ l.l)x0.25)+ 1.4x0.7x2x(0.65-0.4/2)/2x 1 =2.24
32、9kN/m左侧小梁荷载 4左=41 左+q2+q3 左+q4 左=2.719+0.049+0.516+2.249=5.533kN/m中间力、梁荷载q中二 qi中 + q2=8.992+0.049=9.04kN/m右彳则 4、梁荷载 4右=41 右+q2+q3 右+q4 右=2.719+0.049+0.516+2.249=5.533kN/m4、梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max5.533,9.()4,5,533=9.04kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：qii=Rr/b=2.111/l=2.111kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：qi时= MaxR
33、2/b=Max7.037/l= 7.037kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi右，=R37b=2.111/1 =2.11 IkN/m小梁自重：q2-lx(0.3-0.1)x0.4/2 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=lx0.5x(l.l-0.25)=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=lx0.5x(l.l-0.25)=0.425kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左 = lx(0.5+(24+Ll)xQ25)x(0.65-0.4/2)/2xl=L524kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=lx(0.5+(24+Ll)x0.25)x(0.6
34、5-0.4/2)/2xl=l.524kN/m左侧小梁荷载q左三卬左+q2+q3左+q4左=2.lll+0.04+0.425+1.524=4.101kN/m中间4、梁荷载q中= qi中+ q2=7.037+0.04=7.077kN/m右彳则 d、梁荷载 q 右=qi 右+q2+q3右+q4 右=2,Ul+0.04+0.425+L524=4.101kN/m小梁最大荷载q=Maxq左Jq中;q右上Max4,101,7,077,4.101=7.077kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：9.04kN/m9.04kN/m9.04kN/mU U口 U U U U U U U U U
35、U U U U U H u u u u u氐飞 飞 飞9.04kN/m(1)22001、抗弯验算Mmax = max0.1qli2, 0.5qh222 = 0.325kN-mo=Mmax/W=0325x 106/42670=7.627N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax = max0.6qli, qh = max0.6x9.04x0.6, 9.04x0.2 = 3.254kNTmax=3Vmax/(2bho)=3x3.254xlOOO/(2x4Ox8O)=1.526N/mm2T=1.78N/mrn2 满足要求！3、挠度验算vi=0.677q,li44/(100x93
36、50xl70.67xl04) = 0.389mmv = li/250=600 /250 = 2.4mmV2 = q,h4/(8EI) = 7.077x2004/(8x9350xl 70.67x 104) = 0.089mmv = 2L/250 = 2x200/250 = L6m满足要求!三.施工安排3.1模板施工目标和原则目标：结构施工达到太仓市优质结构质量的标准。原则：优选模板体系，以最少的投入满足施工要求。3. 2施工部位及工期要求工期目标划分序号楼号时间地下结构主体结构二次结构15#.6#.8#.9#起止时间202x. 7202x. 9202x. 10结束时间202x. 8202x. 1
37、12018. 121#. 2#. 3#. 4#起止时间202x. 7202x. 9202x. 9结束时间202x. 9202x. 122018. 14地库起止时间202x. 9202x. 12结束时间202x. 11202x. 123. 3.施工流水段的划分3. 1本工程施工流水段划分：本工程8#. 9#楼高层住宅每个楼号为1个施工流水段，地下车库为一个流水段，4.模板配备每个楼号配置1套墙体模板；每个楼号配置2层顶板模板。地下车库配备50%模板。四.施工准备技术准备4.1. 1.熟悉、审查图纸：由项目总工组织，技术、质量、模板工长及模板翻样参加，进行内部图纸初审、会审。 对审查出来的疑点交设
38、计办理洽商，对图纸中的难点进行认真分析讨论，提出解决问题的最 佳办法。熟悉各部位截面尺寸、标高。为模板设计提供基本资料。4.1. 2.根据施工组织设计对模板选型：4. 1.2. 1.挡土墙、柱、梁、楼板及楼梯模板选用15mm厚覆面多层胶合板加钢管支撑的模4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=maxl .IqLi,0.4qLi+qL2=max 1.1x9.04x0.6,0.4x9.04x0.6+9.04x0.2=5.966kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=3.652kN,R2=5.966kN,R3=3.652kN 正常使用极限状态Rmax=max L IqLl ,0.4
39、qLi+qL2=max L1 x7.077x0.6,0.4x7.077x0.6+7.077x0.2=4.671kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=2.707kN,R2=4.671kN,R3=2.707kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48x2.75主梁计算截面类型(mm) 48x2.75主梁抗弯强度设计值fRN/mn?)205主梁抗剪强度设计值R(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁弹性模量E(N/mn?)206000主梁截面惯性矩I(cmb10.04可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks xRn, Rn为各小梁所受最大支座反力2.191kN2.191kN3.58kN2.191kN0.210.21主梁弯矩图(kNm) o=Mmax/W=0.21X106/4180=50.324N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算1.7350.4561.7350.456-0