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1、精品_精品资料_1、编制说明及编制依据1. 编制说明：依据本工程设计施工图中首层层高为5.1m,二层层高为 4.8m,因该工程一层中间及门厅部分无现浇板,所以局部支撑属高支模施工,所以在本工程首层模板安装施工时,满堂脚手架搭设须按有关文件及施工标准要求进行施工,本方案主要概述为模板支撑体系,施工时须确保模板体系的刚度、稳固性.建施、结施设计图纸. 施工合同.1.2.4 钢管支撑体系参数资料.2、工程概况：21.0m,框剪结构,砼标号为 C30.一、 型式挑选与搭设要求全部采纳落的式钢管满堂红配扣搭设,搭设必需满意有足够的刚度和稳固性,保证施工过程中在各种施工操作在答应荷载作用下不产生失稳、变形
2、、倾斜、扭曲等现象.二、 质量、安全保证措施依据外排栅的方案进行三、 高支模板部分混凝土浇捣方法： A 轴外与 F 轴外 4 轴至 6 轴, 4 轴至5 轴交 C 轴与 F 轴,在混凝土浇筑过程中, 此部分混凝土严禁堆放过高, 浇筑工程必需施工员现场指导、检查、督促.七、荷载运算可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_运算以 K 轴的 CKL1 梁为例搭设时的架子如梁的截面面积大于2 以本运算书同样搭设.现取 KN/m 2,钢筋混凝土为 25 KN/m 2,施工荷载为 4 KN/m 2.1、模板系统运算：1材料截面、性能常数可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_表中数据由设计
3、手册查得.2梁侧模板运算以 CKL 1 梁高为准, 以图 2 剖面,梁侧板为 18mm 胶板, 立档为 200mm 一道, 立档外侧用双水平钢管卡紧, 每侧 6 道双排水平钢管. 每侧每排设置 6 道排距每 400mm对拉螺栓见图 2.A、梁侧模板的标准荷载,新浇捣混凝土时对模板产生侧压力： 查建筑施工运算手册得Farc t B1B2V 1/2 ,Fa=0.22 25200/ 251/2=102KN/m 2,Fb=RcH=253.1=77.5KN/m2,取二者的小值,取 F=77.5KN/m 2 为运算值.B、梁侧模板的强度验算取水平面施工活荷载为 4KN/m 2,如左图 3,梁侧模板的运算可
4、按四跨连续梁运算,见运算图 4,取梁底 1m 宽为最不利位置运算：4KN/m 2q=77.5 1.2+1.4 4 1=98.6KN/mM=1/1198.6 0.22=0.359 KN.m3.1m梁高W=bh2/6=1821000/6= 104mm377.5+4KN/m 2=/w=0.359 106/ 104= N/mm 2fm=11N/mm2图 3可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_满意强度要求.q=19.72KN/m可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_C、侧梁板的刚度验算200mm4=kqL 4/100EI,查建筑施工运算手册 ,图 4 I=1831000/12=4.
5、86 105mm4=0.967 98.6 2022/100 1044.86 105=500mm,满意要求.E、梁侧水平杆双钢管设计验算.考虑到荷载的实际情形,取最大值作为匀称荷载,立档所受到梁侧板的侧力200 500mm.侧板传给立档的总力为： Po=77.5 0.20.5=7.75KN所以在单位面积侧板传给立档的Po 为传给双水平钢管的 P1 集中力, 按四等跨连续梁运算,运算简图为图 6,运算水平杆的抗弯强度.200200P1 P1 P1 P1 P1 P1可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_以 =/wfmP24004图 6可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_P2=1
6、,查设计手册 f=205 N/mm 2, =5.08 103mm3 M max=0.21-0.2P1=0.775 KN.m=7.75 105/5.08 103=152N/mm215.5KN ,满意要求.3梁底模的运算梁底搭设见图 2梁底采纳 18mm 胶板,设置三层枋木,顶层枋木垂直梁底面每250mm 一道,中间层为在梁底宽度范畴内每 200mm 一道,底层为 450mm 一道双枋木.由于梁底模板所承担的荷载与侧模最不利位置荷载相同,底模的支点比侧模多,所以梁底模板可免验算.A、荷载运算以 4503100mm 梁为运算把荷载转化成线荷载 ,材料自重 ：0.15KN/m , 混凝土自重： 34.
7、87KN/m ,钢筋 4KN/m ,混凝土施工荷载 4KN/m .总荷载： Q5+34.87+3+1.4 4=51.22KN/m .B、顶层枋木设置的验算每 200mm 一道,可按 5 跨连续梁运算： =kgL 4/100EI200mm,满意要求.C、中间层枋木间距的验算108mm4可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_顶层枋木每条传给二层枋木的荷载为51.22KN/m最不利,而二层平行梁长方向设置 6 条枋木,每条中至中距离为 240mm 一道.那顶层枋木同时传给 2 层枋木的力二层枋木每条所受的力为：q =51.22=12.29KN/m.而三层枋木的支点距离为 0.9m双枋木,
8、max=1/2qL=0.5 12.29 20.45=5.53KN,vZmax=3/2bh=3 5.53 103/2 8080=1.296N/mm2f 2M max=1/2qL 2=2 KN.m ,W=bh2/b=853333mm3 106 N/mm2fv=1.5 N/mm2, 而本工程采纳双枋木一起承担,所以 1/2 fv,满意要求.4运算钢管支撑以 CKL1 为准：运算 1 m2 长梁内及板的荷载钢筋混凝土： 0.45 3.1 25=34.88KN/m2,施工荷载： 4KN/m 2 , 材料自重： KN/m 2,梁范畴之外的板重： 板厚 150mm取 KN/m 2, 总荷载：34.88+0.
9、15 21.2+4 1.4=47.87KN,现场使用立杆距离为450mm,横距为 900mm 一道每 900mm 长方向内有 4条立杆支撑,不考虑风荷载.可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_A、立杆稳固性验算： N/ Af ,得 =L o/i=1.2长度系数为, i=1.2 103/15.8=91,其中取运算可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_22所以查表 =0.654,A=4.89 10 mm32就： 10 /0.654 4.89 10 4=f=215 考虑到钢管抗力不稳固系数 ,满意稳固性.可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_B、扣件抗滑运算,前面运算得
10、出条立杆总要承担的压力为2KN ,N=47.821/4=11.955 =8KN 不符合要求,所以一个扣件的抗滑力不到,抗滑需加固.加固方法：a、利用立杆与纵横杆最顶一道的交接处扣件互相互接,相互作用.b、在最顶一层的扣件底另加一扣件紧顶该上面扣件,让二个扣件一起作用.c、把大梁混凝土分二次浇捣.本方案打算同时采纳以上三种做法一起, 但考虑扣件受力不匀称系数取, 在每条立杆上有三个扣件一起作用,运算不考虑第c 项做法.就 N=11.955KN8 3.5楼面强度校核 0.000 层楼板校核：A、荷载运算 有四条立杆,取该面积来校核 .立杆传来的： 11.955 4KN/m 2支撑体系及模板体系：
11、4 15+134/ +0.15=3.69 KN/ m2 0.000 层楼板自重： 0.22 25=5.5 KN/ m 2共计： 48.54 KN/ m2 化成线荷载为 48.54 KN/ m.B、取首层 K1/G 1325 轴处的 1m 宽板为运算单元,由于为无梁板楼盖的预应力楼板,取运算长度为跨中板带,取运算跨度的跨9300mm 的一半为运算长度,以为运算长度,考虑四周结构的作用,取M=qL 2/10,预应力配筋1m 宽为 3 条,直径的钢丝胶,每条面积运算公式如下：可编辑资料 - - - 欢迎下载精品_精品资料_ 22,3 条面积为 547. 24mm,由于预应筋的强度比一般钢筋强度大 34 倍设计员钟智斌工程师供应的系数 ,现取 3 倍化成为一般钢筋面积 A 1=5472,板内另配筋一般钢筋 10150,板厚 200mm,C40 混凝土.,cmA 2=7 102/4 =550mm2,共计 As=2191mm2,C40 的 f2f y=210N/mm2,由于 Mu=fyA sho-f yAs/2fcmb= q L2/10所以 m不满意强度要求,需对加固,荷载为 48 kN/m 加固方法：在对应五层截面面积大于 2 以上的梁位且沿梁位方向每 900mm 加设二道钢管回顶两道的距离为 1m,上下端加上下托设枋木.可编辑资料 - - - 欢迎下载