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1、精选学习资料 - - - - - - - - - 高支模板钢管支撑施工方案1、编制说明及编制依据1. 编制说明：依据本工程设计施工图中首层层高为5.1m,二层层高为 4.8m,因该工程一层中间及门厅部分无现浇板,所以局部支撑属高支模施工,所以在本工程 首层模板安装施工时,满堂脚手架搭设须按有关文件及施工标准要求进行施 工,本方案主要概述为模板支撑体系,施工时须确保模板体系的刚度、稳固 性；建施、结施设计图纸；施工合同；1.2.4 钢管支撑体系参数资料；2、工程概况：2 1.0m,框剪结构,砼标号为 C30；一、 型式挑选与搭设要求 全部采纳落地式钢管满堂红配扣搭设,搭设必需满意有足够的刚度和稳
2、 定性,保证施工过程中在各种施工操作在答应荷载作用下不产生失稳、变形、倾斜、扭曲等现象；二、 质量、安全保证措施依据外排栅的方案进行三、 高支模板部分混凝土浇捣方法：A 轴外与 F 轴外 4 轴至 6 轴, 4 轴至5 轴交 C 轴与 F 轴,在混凝土浇筑过程中, 此部分混凝土严禁堆放过高,浇筑工程必需施工员现场指导、检查、督促；七、荷载运算- 1 - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 8 页精选学习资料 - - - - - - - - - 高支模板钢管支撑施工方案运算以 K 轴的 CKL1 梁为例搭设时的架子如梁的截面面积大于 2以本运算书同样搭设；现取 KN/m2,钢
3、筋混凝土为 25 KN/m2,施工荷载为 4 KN/m2；1、模板系统运算：1材料截面、性能常数- 2 - 名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 8 页精选学习资料 - - - - - - - - - 高支模板钢管支撑施工方案表中数据由设计手册查得；2梁侧模板运算以 CKL 1 梁高为准, 以图 2 剖面,梁侧板为 18mm 胶板,立档为 200mm 一道,立档外侧用双水平钢管卡紧, 每侧 6 道双排水平钢管； 每侧每排设置 6 道排距每 400mm对拉螺栓见图 2；A、梁侧模板的标准荷载,新浇捣混凝土时对模板产生侧压力：查建筑施工运算手册得Farc t B1B2V1/2 ,
4、Fa=0.22 25200/ 251/2=102KN/m2,Fb=RcH=25 3.1=77.5KN/m2,取二者的小值,取 F=77.5KN/m2为运算值；B、梁侧模板的强度验算取水平面施工活荷载为 4KN/m2,如左图 3,梁侧模板的运算可按四跨连续梁运算,见运算图 4,取梁底 1m 宽为最不利位置运算：4KN/m2q=77.5 1.2+1.4 4 1=98.6KN/m M=1/11 98.6 0.22=0.359 KN.m 3.1m梁高W=bh2/6=1821000/6= 104mm3 77.5+4KN/m2 = /w=0.359 106/ 104= N/mm2fm=11N/mm2图 3
5、 q=19.72KN/m 满意强度要求；C、侧梁板的刚度验算图 4 200mm 4 =kqL4/100EI,查建筑施工运算手册 ,I=183 1000/12=4.86 105mm4 =0.96798.6 2004/100 1044.86 105=500mm,满意要求；E、梁侧水平杆双钢管设计验算；考虑到荷载的实际情形,取最大值作为匀称荷载,立档所受到梁侧板的侧力200 500mm；侧板传给立档的总力为：Po=77.5 0.2 0.5=7.75KN 所以在单位面积侧板传给立档的Po 为传给双水平钢管的P1集中力,按四等跨连续梁运算,运算简图为图6,运算水平杆的抗弯强度；200 200 P1 P1
6、 P1 P1 P1 P1P2 400 4 图 6 以 = /wfm P2=1,查设计手册 f=205 N/mm2, =5.08103mm3 M max=0.21-0.2P1=0.775 KN.m =7.75105/5.08 103=152N/mm215.5KN,满意要求；3梁底模的运算梁底搭设见图 2梁底采纳 18mm 胶板,设置三层枋木,顶层枋木垂直梁底面每 250mm 一道,中间层为在梁底宽度范畴内每200mm 一道,底层为 450mm 一道双枋木；由于梁底模板所承担的荷载与侧模最不利位置荷载相同,底模的支点比侧模多,所以梁底模板可免验算；A、荷载运算以 4503100mm 梁为运算把荷载
7、转化成线荷载 ,材料自重：0.15KN/m,混凝土自重： 34.87KN/m,钢筋 4KN/m,混凝土施工荷载 4KN/m ；总荷载：Q5+34.87+3+1.4 4=51.22KN/m；B、顶层枋木设置的验算每200mm 一道,可按 5 跨连续梁运算： =kgL4/100EI200mm,满意要求；C、中间层枋木间距的验算顶层枋木每条传给二层枋木的荷载为 梁长方向设置 6 条枋木,每条中至中距离为51.22KN/m最不利,而二层平行 240mm 一道；那顶层枋木同时传给 2 层枋木的力二层枋木每条所受的力为：q =51.22=12.29KN/m；而三层枋木的支点距离为 0.9m双枋木, max
8、=1/2qL=0.5 12.29 20.45=5.53KN Zmax=3 /2bh=3 5.53 103/2 8080=1.296N/mm2fv 2,M max=1/2qL2=2 KN.m ,W=bh2/b=853333mm3 106 N/mm2fv=1.5 N/mm2,而本工程采纳双枋木一起承担,所以4运算钢管支撑1/2 fv,满意要求；以 CKL1 为准：运算 1 m2长梁内及板的荷载钢筋混凝土： 0.45 3.1 25=34.88KN/m2,施工荷载： 4KN/m2 ,材料自重： KN/m2,梁范畴之外的板重：板厚 150mm取 KN/m2,总荷载：34.88+0.15 21.2+41.
9、4=47.87KN, 现场使用立杆距离为 450mm,横距为 900mm 一道每 900mm 长方向内有 4 条立杆支撑,不考虑风荷载；A、立杆稳固性验算： N/ Af ,得 =L o/i=1.2 长度系数为, i= 所以查表 =0.654,A=4.89 10 2mm1.2 103/15.8=91,其中取运算就： 10 3/0.654 4.89 1024=f=215 考虑到钢管抗力不稳固系数 ,满意稳固性；- 6 - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 8 页精选学习资料 - - - - - - - - - 高支模板钢管支撑施工方案B、扣件抗滑运算 ,前面运算得出条立杆总要
10、承担的压力为2KN ,N=47.82 1/4=11.955 =8KN 不符合要求,所以一个扣件的抗滑力不到,抗滑需加固；加固方 法：a、利用立杆与纵横杆最顶一道的交接处扣件互相互接,相互作用；b、在最顶一层的扣件底另加一扣件紧顶该上面扣件,让二个扣件一起作用；c、把大梁混凝土分二次浇捣；本方案打算同时采纳以上三种做法一起,但考虑扣件受力不匀称系数取,在每条立杆上有三个扣件一起作用,运算不考虑第 c 项做法；就 N=11.955KN8 3；5楼面强度校核 0.000 层楼板校核：A、荷载运算 有四条立杆,取该面积来校核 ；立杆传来的： 11.9554 KN/m2 支撑体系及模板体系： 4 15+
11、134/ +0.15=3.69 KN/ m2 0.000 层楼板自重： 0.22 25=5.5 KN/ m2 共计： 48.54 KN/ m2化成线荷载为 48.54 KN/ m；B、取首层 K1/G 1325 轴处的 1m 宽板为运算单元,由于 为无梁板楼盖 的预应力楼板,取运算长度为跨中板带,取运算跨度的跨 9300mm 的一半为运算长度,以为运算长度,考虑四周结构的作用,取M=qL2/10,预应力配筋1m 宽为 3 条,直径的钢丝胶,每条面积运算公式如下：- 7 - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 8 页精选学习资料 - - - - - - - - - 高支模板钢
12、管支撑施工方案 22,3 条面积为 547. 24mm,由于预应筋的强度比一般钢筋强度大 计员钟智斌工程师供应的系数 ,现取 3 倍化成为一般钢筋面积34 倍设 A 1=5472,板内另配筋一般钢筋10150,板厚 200mm,C40 混凝土；A 2=7 102/4 =550mm2,共计 As=2191mm2,C40 的 f cm2,f y=210N/mm2,由于 M u=fyA sho-f yA s/2fcmb= q L2/10 所以 m 不满意强度要求,需对 加固,荷载为 截面面积大于 2 以上的梁位且沿梁位方向每 的距离为 1m,上下端加上下托设枋木；- 8 - 48 kN/m 加固方法：在对应五层 900mm 加设二道钢管回顶两道名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 8 页