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1、第三章 网架结构第一节 网架结构的特点与适用范围第二节 网架结构的分类第三节 平板网架的结构形式第四节 平板网架的主要尺寸第五节 平板网架的受力特点第六节 网架的支承方式第一节 网架结构的特点与适用范围组成：网架结构由许多规则的几何体组合而成。优点：1、多向受力的空间结构，跨度大2、刚度大，稳定性好3、杆件主要承受轴向力，能充分发挥 材料的强度4、高次超静定，安全度高5、结构高度小，不仅可以有效地利用建筑空间，而且能够利用较小的杆件建造大跨度结构6、杆件类型划一，适用于工业化生产、地面拼装的整体吊装材料：一般为钢结构（16锰钢）杆件：钢管、角钢结点：空心球结点、钢板焊接结点适用范围：中小跨度的
2、工业和民用建筑、大跨度的体育馆、展览馆等屋盖结构螺栓球节点第二节 网架结构的分类按外形分：曲面网架、平面网架一、曲面网架（网壳）单曲、双曲、单层、双层特点：1利用一定的起拱度来实现外力的空间传递2多余的上凸增加了建筑容积3巨大的推力，造成施工困难，材料消耗大曲面网架的吊装二、平面网架（平板网架）平行弦桁架交叉而成，双层平面网格特点：空间受力，无推力，在矩形建筑平面中，网架的弦杆垂直于及平行于边界，故称正放。两个方向网格数宜布置成偶数，如为奇数，桁架中部节间应做成交叉腹杆。第三节 平板网架的结构形式一、两向正交正放网架二、两向正交斜放网架三、三向交叉网架四、锥体网架正交：两个方向桁架互相垂直正放
3、：两个方向桁架都与建筑平面的边线平行一、两向正交正放网架特点：两个方向桁架跨度相等或接近时，两个方向桁架受力才比较均匀，且能发生整体空间作用如建筑平面为长方形，空间作用不明显网格平面为几何可变体型，刚度差，需设斜撑适用范围：建筑平面为正方形或接近正方形中等跨度：3060米8181米有柱展厅，屋盖采用双向空间钢桁架结构。桁架下弦标高为10.55米，桁架高度H=4.0米，钢桁架沿纵向间距为27米，沿横向间距为9米，均支承在钢筋砼柱柱顶，由于该区屋面为屋顶花园，屋面活荷载按8.0KN/m2设计,故屋盖承重结构选用钢桁架,并且正交桁架高度相等,弦杆为刚接,在纵向垂直支撑、系杆的保证作用下形成空间桁架结
4、构体系。厦门国际会展中心厦门国际会展中心 厦门国际会展中心厦门国际会展中心 正交：两个方向桁架互相垂直斜放：两个方向桁架都与建筑平面的边线成45度角。二、两向正交斜放网架1、长度不统一，最长的桁架长度=桁架长度不因平面长边的增加而改变2、短桁架对长桁架起支承作用，可降低长桁架的内力3、网格平面图形可维持几何不变形，空间刚度好4、网架四角的锚拉，使长桁架在角部产生负弯矩对四角支座产生较大的拉力，使四角有可能翘起特点：由角部两个柱子共同承担，避免拉力集中。适用范围：任意尺寸的矩形建筑平面；中等跨度：3060米；大跨度：60米以上。三、三向交叉网架三个方向的桁架相互交叉60度而成特点：1、上下玄网格
5、均为三角形2、空间刚度比两向网架好3、杆件内力更均匀4、汇交于一个节点的杆件最多可达13根。节点构造较复杂，宜采用钢管杆件及焊接空心球节点。适用范围：大跨度，建筑平面为三角形、六边形、圆形三向网架适用于大跨度(L60m)的多边形及圆形平面。用于中小跨度(L60m)时，不够经济。由三角锥、四角锥或六角锥单元组成棱角斜杆作竖向腹杆四、锥体网架三角锥体网架 三角锥体系网架的基本单元是锥底为正三角形的倒置三角锥。锥底三条边为网架上弦杆，棱边为网架的腹杆，连接锥顶的杆件为网架下弦杆。三角锥网架主要有三种形式。(1)三角锥网架 三角锥网架上下弦平面均为正三角形网格，上下弦节点各连9根杆件。三角锥网架受力均
6、匀，整体性和抗扭刚度好，适用于平面为多边形的大中跨度建筑。(2)抽空三角锥网架保持三角锥网架的上弦网格不变，按一定规律抽去部分腹杆和下弦杆，可得到抽空三角锥网架。抽杆后，网架空间刚度受到削弱。下弦杆数量减少，内力较大。抽空三角锥网架适用于平面为多边形的中小跨度建筑。（3）蜂窝形三角锥网架上弦网格为三角形和六边形，下弦网格为六边形。腹杆与下弦杆位于同一竖向平面内。节点、杆件数量都较少，适用于周边支承，中小跨度屋盖。蜂窝形三角锥网架本身是几何可变的，借助于支座水平约束来保证其几何不变。四角锥体系网架是由若干倒置的四角锥按一定规律组成。网架上下弦平面均为方形网格，下弦节点均在上弦网格形心的投影线上，
7、与上弦网格四个节点用斜腹杆相连。通过改变上下弦的位置、方向，并适当地抽去一些弦杆和腹杆，可得到各种形式的四角锥网架。四角锥体网架四角锥体网架(1)正放四角锥网架 建筑平面为矩形时，正放四角锥网架的上下弦杆均与边界平行或垂直。上下弦节点各连接8根杆件，构造较统一。如果网格两个方向尺寸相等且腹杆与下弦平面夹角为45，上下弦杆和腹杆长度均相等。正放四角锥网架空间刚度较好，但杆件数量较多，用钢量偏大。适用于接近方形的中小跨度网架，宜采用周边支承。(2)正放抽空四角锥网架将正放四角锥网架适当抽掉一些腹杆和下弦杆，如每隔一个网格抽去斜腹杆和下弦杆，使下弦网格的宽度等于上弦网格的二倍，从而减小杆件数量，降低
8、了用钢量，但刚度较正放四角锥网架弱一些。在抽空部位可设置采光或通风天窗。由于周边网格不宜抽杆，两个方向网格数宜取奇数。四角锥体网架四角锥体网架(3)棋盘形四角锥网架 在正放四角锥网架基础上，保持周边四角锥不变，中间四角锥间隔抽空。上弦杆为正交正放，下弦杆与边界成45角，为正交斜放。这种网架上弦短杆受压，下弦长杆受拉，节点汇交杆件少。适用于小跨度周边支承情况。正放四角锥体网架 特点：（1）杆件内力均匀，点支承时除支座处杆件内力较大，其他杆件内力均匀（2）屋面板规格比较统一，上下玄杆等长，构造简单适用范围：（1）平面接近于正方形的中小跨度周边支承的建筑（2）大柱距的点支承、有悬挂吊车的工业厂房四角
9、锥体网架(4)斜放四角锥网架将正放四角锥上弦杆相对于边界转动45放置，则得到斜放四角锥网架。上弦网格呈正交斜放，下弦网格为正交正放。网架上弦杆短，下弦杆长，受力合理。下弦节点连接8根杆，上弦节点只连6根杆。适用于中小跨度周边支承，或周边支承与点支承相结合的矩形平面。四角锥体网架(5)星形四角锥网架 星形四角锥网架的组成单元形似一星体。将四角锥底面的四根杆用位于对角线上的十字交叉杆代替，并在中心加设竖杆，即组成星形四角锥。十字交叉杆与边界成45角，构成网架上弦，呈正交斜放。下弦杆呈正交正放。腹杆与上弦杆在同一竖向平面内。星形网架上弦杆比下弦杆短，受力合理。竖杆受压，内力等于节点荷载。当网架高度等
10、于上弦杆长度时，上弦杆与竖杆等长，斜腹杆与下弦杆等长。星形网架一般用于中小跨度周边支承情况。锥尖向下：上玄为正六角形网格，下玄为正三角形网格六角锥体网架锥尖向上：下玄为正六角形网格，上玄为正三角形网格杆件多，结点构造复杂，屋面板为六边形或三角形，施工困难，较少采用。六角锥体网架三、网架选型 网架的选型应结合工程的平面形状、建筑要求、荷载和跨度的大小、支承情况和造价等因素综合分析确定。按照网架结构设计与施工规程JGJ 791的划分：大跨度为60m以上；中跨度为3060m；小跨度为30m以下。平面形状为矩形的周边支承网架，当其边长比(长边短边)小于或等于15时，宜选用正放或斜放四角锥网架，棋盘形四
11、角锥网架，正放抽空四角锥网架，两向正交斜放或正放网架。对中小跨度，也可选用星形四角锥网架和蜂窝形三角锥网架。平面形状为矩形的周边支承网架，当其边长比大于1.5时，宜选用两向正交正放网架，正放四角锥网架或正放抽空四角锥网架。当边长比不大于2时，也可用斜放四角锥网架。平面形状为矩形、多点支承的网架，可选用正放四角锥网架、正放抽空四角锥网架，两向正交正放网架。对多点支承和周边支承相结合的多跨网架还可选用两向正交斜放网架或斜放四角锥网架。平面形状为圆形、正六边形及接近正六边形且为周边支承网架，可选用三向网架，三角锥网架或抽空三角锥网架。对中小跨度也可选用蜂窝形三角锥网架。平板网架的主要尺寸和网格尺寸相
12、匹配短向跨度l60m时，取（1/141/18）l二、网格高度交叉桁架体系：腹杆倾角4055度角锥网架：腹杆倾角60度大跨度网架：再分式腹杆三、腹杆布置平板网架的支承方式一、周边支承于柱网架的支承方式有周边支承、点支承、周边支承与点支承相结合，两边和三边支承等。(1)周边支承是在网架四周全部或部分边界节点设置支座，支座可支承在柱顶或圈梁上，网架受力类似于四边支承板，是常用的支承方式。为了减小弯矩，也可将周边支座略为缩进，这种布置和点支承已很接近。柱子数量少柱距布置灵活周边可不设置边桁架圈梁有利于抗震适用范围：中小跨度二、周边支承于圈梁三、点支承点支承是指整个网架支承在多个支承柱上，点支承网架受力
13、与钢筋混凝土无梁楼盖相似，为减小跨中正弯矩及挠度，设计时应尽量带有悬挑，多点支承网架的悬挑长度可取跨度的l413。点支承网架与柱子相连宜设柱帽以减小冲剪作用。柱帽可设置于下弦平面之下，也可设置于上弦平面之上。当柱子直接支承上弦节点时，也可在网架内设置伞形柱帽，这种柱帽承载力较低，适用于中小跨度网架。平面尺寸很大的建筑物，除在网架周边设置支承外，可在内部增设中间支承，以减小网架杆件内力及挠度。在工业厂房的扩建端、飞机库、船体车间、剧院舞台口等不允许在网架的一边或两边设柱子时，需将网架设计成三边支承一边自由或两边支承两边自由的形式。对这种网架应采取设置边桁架，局部加大杆件截面或局部三层网架等措施加
14、强其开口边的刚度。网架高度及网格尺寸 网架的高度与屋面荷载、跨度、平面形状、支承条件及设备管道等因素有关。屋面荷载较大、跨度较大时，网架高度应选得大一些。平面形状为圆形、正方形或接近正方形时，网架高度可取得小一些，狭长平面时，单向传力明显，网架高度应大一些。点支承网架比周边支承的网架高度要大一些。当网架中有穿行管道时，网架高度要满足要求。对周边支承的各类网架高度及网格尺寸可按表31选用。网架的挠度要求及屋面排水坡度 (1)网架结构的容许挠度不应超过下列数值：用作屋盖L2250；用作楼面L2300。(2)网架屋面排水坡度一般为3一5，可采用下列办法找坡：(a)在上弦节点上加设不同高度的小立柱，当
15、小立柱较高时，须注意小立柱自身的稳定性；(b)对整个网架起拱；(c)采用变高度网架，增大网架跨中高度，使上弦杆形成坡度，下弦杆仍平行于地面，类似梯形桁架。(3)有起拱要求的网架(为消除网架在使用阶段的挠度)，其拱度可取不大于短向跨度的1300。第三节 网架的计算要点网架结构设计应满足行业标准网架结构设计与施工规程JGJ 79l的要求。3.3.1直接作用(荷载)和间接作用 网架结构应对使用阶段荷载作用下的内力和位移进行计算，并应根据具体情况对地震作用、温度变化、支座沉降等间接作用及施工安装荷载引起的内力和位移进行计算。(1)网架结构的永久荷载有：网架自重；屋面(或楼面)材料重力；吊顶材料的重力；
16、设备管道的重力。(2)网架结构的可变荷载有：屋面(或楼面)活荷载；雪荷载(雪荷载不应与屋面活荷载同时组合)；风荷载，由于网架刚度较大，自振周期较小，计算风载时可不考虑风振系数的影响；积灰荷载；吊车荷载(工业建筑有吊车时考虑)。(3)在抗震设防烈度为6度或7度的地区，网架屋盖结构可不进行竖向抗震验算；在抗震设防烈度为8度或9度的地区，网架屋盖结构应进行竖向抗震验算。(4)在抗震设防烈度为7度的地区，可不进行网架结构水平抗震验算；在抗震设防烈度为8度的地区，对于周边支承的中小跨度网架可不进行水平抗震验算；在抗震设防烈度为9度的地区，对各种网架结构均应进行水平抗震验算。水平地震作用下网架的内力、位移
17、可采用空间桁架位移法计算。网架的支承结构应按有关规范的规定进行抗震验算。(5)网架结构符合下列条件之一者，可不考虑由于温度变化而引起的内力 (a)支座节点的构造允许网架侧移，且侧移值不小于计算值：(b)周边支承的网架，当网架验算方向跨度小于40m，且支承结构为独立柱或砖壁柱；(c)在单位力作用下，柱顶位移大于或等于计算值。(6)如果需要考虑温度变化引起的网架内力，可采用空间桁架位移法，或近似计算方法。(7)对非抗震设计的网架，荷载及荷载效应组合应按国家标准建筑结构荷载规范GB 500092001的规定进行计算。(8)对抗震设计的网架，荷载及荷载效应组合尚应符合国家标准建筑抗震设计规范GB 50
18、0112001的规定。3.4空间杆系有限元法 也叫空间桁架位移法，分析时以网架的杆件为基本单元，以节点位移为基本未知量。先由杆件的内力与节点位移之间的关系建立单元刚度矩阵，然后根据各节点平衡及变形协调条件建立结构的节点荷载和节点位移间关系，形成结构总刚度矩阵和总刚度方程。总刚度方程是以节点位移为未知量的线性方程组。引入边界条件后，求解出各节点位移值。最后由杆件单元内力与节点位移间关系求出杆件内力。网架内力分析方法 网架结构的外荷载按静力等效原则，将节点从属面积内的荷载集中作用在该节点上。分析结构内力时，可忽略节点刚度的影响，假定节点为铰接，杆件只承受轴力。当杆件上作用有节间荷载时，应同时考虑弯
19、矩的影响。网架结构的内力和位移可按弹性阶段进行计算。根据网架类型、跨度大小按下列规定选用不同的计算方法。一、基本假定1、网架的节点为空间铰接节点，杆件只承受轴力；2、结构材料为完全弹性，在荷载作用下网架变形很小，符合小变形理论。二、空间杆系有限元法计算步骤1、根据网架结构、荷载对称性选取计算简图，并对其节点和杆件进行编号，节点编号应遵循相邻节点号差最小的原则；2、计算杆件单元长度及杆件与整体坐标轴夹角余弦；3、初选各杆的截面积；4、建立局部和整体坐标系下的单元刚度矩阵；5、集合总刚度矩阵；6、建立荷载列阵；7、引入边界条件对总刚度方程进行处理；8、求解总刚度方程，得出各节点位移值；9、根据节点
20、位移计算杆件内力；10、依杆件内力调整杆件截面，并重新计算，迭代次数宜少于45次。除空间桁架位移法之外，还有：(1)交叉梁系差分法是一种简化计算方法，可用于跨度在40m以下的由平面桁架系组成的网架或正放四角锥网架的计算。(2)拟夹层板法是又一种简化计算方法，可用于跨度在40m以下的由平面桁架系或角锥体组成的网架计算。(3)假想弯矩法也属简化计算方法，可用于斜放四角锥网架，棋盘形四角锥网架的估算。第五节 网架杆件设计 网架杆件可采用钢管、热轧型钢和冷弯薄壁型钢。在截面积相同的条件下，管截面具有回转半径大，截面特性无方向性，抗压屈承载力高等优点，钢管端部封闭后，内部不易锈蚀，是目前网架杆件常用的截
21、面形式。管材可采用高频焊管或无缝钢管，有条件时也可采用薄壁管形截面。材质主要有Q235钢及Q345钢。网架杆件的计算长度l0应按表3.3采用，表中l为杆件几何长度(节点中心间距)。网架杆件的长细比不宜超过下列数值 受压杆件：180 受拉杆件：(1)一般杆件400 (2)支座附近处杆件300 (3)直接承受动力荷载的杆件250 网架杆件主要受轴力作用，截面强度及稳定计算应满足钢结构设计规范的要求。普通角钢截面杆件最小截面尺寸不宜小于50mm3mm，钢管不宜小于482mm。无缝圆管和焊接圆管压杆在稳定计算中分别属于a类和b类截面。第六节 节点设计 网架节点数量多，节点用钢量约占整个网架用钢量的20
22、25，节点构造的好坏，对结构性能、制造安装、耗钢量和工程造价都有相当大的影响。网架的节点形式很多，目前国内常用的节点形式主要有五种：(1)焊接空心球节点；(2)螺栓球节点；(3)焊接钢板节点；(4)焊接钢管节点；(5)杆件直接汇交节点节点应满足：受力合理；保证杆件汇交于一点，不产生附加弯矩；构造简单，制作安装方便，耗钢量小；避免难于检查、清刷、涂漆和容易积留湿气或灰尘的死角或凹槽，管形截面应在两端封闭。一、焊接空心球节点构造简单、适于连接管材、施工方便。1、空心球：由两块钢板经热压成两个半球，然后相焊而成；分为不加肋和加肋两种，材质一般为Q235、Q345。2、空心球外径D估算：D=（d1+2
23、a+d2）/d1、d2为组成角的钢管外径；为汇交于球节点任意两钢管杆件间的夹角，弧度；a为球面上相连杆件之间的缝隙，为便于施焊其不小于10mm；3、空心球直径等于或大于300mm且杆件内力较大，需提高承载力时，球内可加环肋，其厚度不应小于球的壁厚。内力较大杆件应位于肋板平面内。4、当空心球直径为120500mm时，其受压、拉承载力设计值可按下式计算；5、空心球壁厚可结合杆件内力用上式计算，但不小于4mm；空心球外径与壁厚的比值可在D/t2425内选用，空心球壁厚与钢管最大壁厚的比值宜在1.22.0之间。6、钢管杆件与空心球连接处，管端应开坡口，并在钢管内加衬管，在管端与空心球之间应留有一定缝隙
24、予以焊透，以实现焊缝与钢管等强，焊缝可按对接焊缝计算。焊缝质量等级应达到二级要求，否则按斜角角焊缝计算。公式如下：二、螺栓球节点1、螺栓球节点的构造组成：钢球、螺栓、套筒、销钉（或螺钉）、锥头（或封板）；材料：钢管、锥头、封板、套筒用Q235、Q345钢；锥头一般铸造而成，套筒机械加工而成；钢球：45号钢锻压后机械加工；螺栓、销钉、螺钉：40Cr钢、40B钢、20MnTiB钢、硬度一般为3339。2、钢球尺寸钢球受力复杂，对其强度目前无实用方法，可按节点构造确定球直径。钢球大小取决于相邻杆件的夹角、螺栓的直径和螺栓伸入球体长度等因素。3、螺栓：应符合8.8级或10.9级的要求单个高强螺栓受拉承
25、载力设计值计算公式：4、套筒套筒上纵向滑槽的宽度一般比销钉直径大1.52mm；当滑槽设在螺栓上时，在套筒上设螺栓孔；套筒端部到开槽端部（或钉孔端）距离应使该处有效截面抗剪力不低于销钉（或螺栓）抗剪力，且不小于1.5倍开槽宽度或6mm；套筒端部要保持平整，内孔径可比螺栓直径大1mm；套筒长度计算：采用滑槽时Sa+2a1;a为滑槽长度，ad-c+dp+4mm；d为螺栓伸入钢球的长度；c为螺栓露出套筒的长度，可取45mm，但不应小于两个螺距（丝扣）；a1为套筒端部到滑槽端部的距离；dp为销钉直径；采用螺钉时Sa+b1+b2;a为螺栓杆上滑槽长度，按ad-c+dp+4mm计算，但将dp取为紧固螺钉直径
26、ds；b1为套筒右端至螺栓杆上滑槽最近端距离，通常取为4mm；b2为套筒左端至螺钉孔距离，通常取6mm；5、锥头（管径较大时采用）和封板（管径较小时采用）要求：连接焊缝以及锥头的任何截面应与连接钢管等强，焊缝根部间隙b可根据连接钢管壁厚取25mm；锥头是一个对称旋转壳体，经有限元分析表明，锥头的承载力主要与锥顶板厚度、锥头斜率、连接管件直径、锥头构造的应力集中等因素有关。6、支座节点：构造形式应受力明确、传力简捷、安全可靠，并应符合计算假定。常用支座节点有下列六种构造形式：(1)平板压力或拉力支座，角位移受到很大的约束，只适用于较小跨度网架。是否允许线位移，取决于底板上开孔的形状和尺寸。(2)
27、单面弧形压力支座，角位移未受约束，适用于中小跨度网架。(3)单面弧形拉力支座，适用于较大跨度网架。为更好地将拉力传递到支座上，在承受拉力的锚栓附近应设加劲肋以增强节点刚度。(4)双面弧形压力支座，在支座和底板间设有弧形块，上下面都是柱面，支座既可转动又可平移。(5)球铰压力支座，只能转动而不能平移，适用于多支点支承的大跨度网架。(6)板式橡胶支座，适用于大中跨度网架。通过橡胶垫的压缩和剪切变形，支座既可转动又可平移。如果在一个方向加限制，支座为单向可侧移式，否则为两向可侧移式。第七节 网壳一、网壳的结构形式按层数分有单层网壳和双层网壳；按曲面外形分：球面网壳、单块扭网壳；柱面网壳、双曲抛物面网
28、壳；双曲扁网壳、切割或组合曲面网壳；扭曲面网壳。一、网壳的一般计算原则网壳结构在直接和间接作用下的内力、位移及整体稳定计算除工作荷载之外，还应根据具体情况包括地震、温度变化、支座沉降及施工安装荷载等效应；网壳结构的永久荷载有网壳自重、屋面材料的重力、吊顶材料的重力、设备管线的重力；网壳结构的可变荷载：屋面活荷载标准值、雪荷载、风荷载；网壳结构具有很强的非线性性能，抗震分析宜采用时程分析法。抗震分析宜分两阶段进行：第一阶段为多遇地震作用下的弹性分析，求得杆件内力，按荷载组合的规定进行杆件和节点设计；第二阶段为罕遇地震作用下的弹塑性分析，用于校核网壳的位移及破坏。双层网壳符合下列条件之一者可不考虑
29、温度应力的影响：支座节点的构造允许网壳侧移且侧移值等于或大于 的计算值；周边支承于独立柱，且网壳在验算方向跨度小于40m；支承网壳的柱在单位水平力作用于柱顶时，柱顶位移大于或等于上式的计数值。不符合上述条件时，网壳应考虑温度应力的影响，一般有两种情况：整个网壳有等温度变化；双层网壳上下层有温度差。网壳应按最不利的荷载效应组合进行设计。对于非抗震设计荷载效应组合应按现行国家标准建筑结构荷载规范进行计算。在截面及节点设计中应按照荷载的基本组合确定内力设计值。在侧移计算中按照荷载标准组合确定其挠度。对抗震设计，荷载效应组合应按建筑抗震设计规范进行计算。三、网壳的设计及计算1、网壳的内力分析网壳的特点
30、：准柔性的高次超静定结构，几何非现行较其他结构明显，其整体稳定性对结构几何形状的变化也很敏感；计算方法：采用考虑几何非线性的有限单元法；计算模型：单层网壳连接节点采用刚接，双层网壳连接节点多采用铰接。铰接连接网壳采用空间二力杆单元，刚接连接网壳宜采用空间梁柱单元。是否考虑几何非线性的区别：考虑几何非线性即考虑网壳变形对网壳内力的影响，网壳的平衡方程建立在变形以后的位形上；不考虑几何非线性的平衡方程则始终建立在初始状态；2、网壳的稳定性：承受轴向压力的圆柱壳和承受均匀外压力的球壳失稳时都是不稳定分岔屈曲，并对缺陷十分敏感，初始几何缺陷使这些壳体的临界荷载大幅度下降，为此，在设计工作中需要引进临界荷载的折减系数。目前对折减系数如何取值还没有公认的准则，有文献建议取0.30.4，也有文献建议取1/71/8。3、网壳杆件及节点设计：杆件为圆管铰接节点可采用螺栓球节点刚接可采用焊接空心球节点