《2022年土木工程超案例！！！梁、板、柱钢筋混凝土结构质量事故案例详解.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2022年土木工程超案例！！！梁、板、柱钢筋混凝土结构质量事故案例详解.docx（14页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。
1、超案例！ ！梁、板、柱钢筋混凝土结构质量事故案例详解导读：1、骨料中含过量杂质事故案例事故及缘由分析如下：屋面局 部倒塌后曾对设计进行审查，未发觉任何问题。在对施工方面进行审 查中发觉以下问题：1）进深梁设计时为C20混凝土，施工时未留试 块，事后鉴定其强度等级只是C7. 5左右。在梁1、骨料中含过量杂质事故案例事故及缘由分析如下：屋面局部倒塌后曾对设计进行审查，未发觉任何问题。在对施工方 面进行审查中发觉以下问题：1）进深梁设计时为C20混凝土，施工时未留试块，事后鉴定其强 度等级只是C7. 5左右。在梁的断口处可清晰地看出沙石未洗净，骨 料中混有鸽蛋大小的黏土块、石灰颗粒和树叶等杂质。2）
2、混凝土采纳的水泥是当地生产的400号一般硅酸盐水泥，后经 检验只达到350号，施工时当作400号水泥配制混凝土，导致混凝土 的强度受到肯定影响。3）在进深梁断口处上发觉偏在一侧，梁的受拉1/3宽度内几乎没 有钢筋，这种主筋布置使梁在屋盖荷载作用下处于弯、剪、扭受力状 态，使梁的支承处作用有扭力矩。4）对墙体进行检查，未发觉有质量问题1）该工程某县大路段的机修车间（底层）和宿舍，为2层砖混结构，建筑面积556m2,屋顶局部平面与剖面见图3-62。2）屋顶层的挑梁尺寸与配筋状况见图3-63,混凝土 C18,在拆模 时发觉7根挑梁根部断裂。事故缘由分析：1）混凝土实际强度无试验资料，发觉混凝土密实度
3、很差，有许多 空隙，当时的水灰比不是由试配打算的。2）挑梁的主要受力钢筋严峻往下移位。3）悬挑部分比设计要长。4）屋面超厚，自重加大。5）拆模时间过早。处理措施：1）将墙上残剩的挑梁根部打掉500mm,露出全部钢筋。2）在墙内100mm处将挑梁的主筋锯断，重新焊接新的主筋。3）修改设计，将悬挑结构改为全现浇。10、配筋错误事故山西某教学楼为现浇10层框剪结构，长59. 4m,宽15. 6m,标准层高 3. 6叫地面以上高度41. 8m,地上建筑面积9510m2,在第4和第5层结 构完成后,发觉这两层柱的钢筋配错,其中内跨柱少配钢筋44. 53cm2, 外跨柱少配13. 15cm2 o事故缘由分
4、析：该工程第4, 5层柱的配筋相同，第6层起配筋削减，施工时，误将6层的柱子断面用于4, 5层，造成配筋错误。处理措施：加固构件：凿去4, 5层的爱护层，露出柱四角的主筋和全部箍筋， 用通长钢筋加固，加固直径，间距与原设计相同。11、空洞露筋事故南京某单位办公大楼为5层现浇框架，其平面示意图见图3-90, 2 层框架柱浇注后，拆模时发觉有6根柱存在空洞，烂根，露筋等严峻 缺陷，其缺陷状况见图3-91, 92, 93事故缘由分析：1）柱浇注时分层厚度太大。2）混凝土浇注后漏振或振捣不实。处理措施：由于空同，漏筋，烂根非常严峻，依据现场实际状况分析混凝土内 部质量也得不到保证，因此打算马上全部拆除
5、，绑扎钢筋后，重新浇 注混凝土。12、梁开裂事故某工程为混合结构，屋盖采纳现浇钢筋混凝土梁板，梁跨度9m, 为矩形截面，高800mm,宽400mm,混凝土为C18。配筋状况为：梁 跨中受力钢筋4 25,支座受力钢筋2 18,浇筑后14d拆模，发觉梁 上由0. 1-0. 35mm宽的裂缝。事故缘由分析：规定中大于8nl的梁，拆模时的强度要达到100%才可以，而现实才达到80%,于是因强度不足导致开裂。处理措施：检验发觉裂缝没有明显开裂，不会影响结构的平安使用，所以可以 采纳环氧胶泥涂抹表面，封闭裂缝。13、大梁裂缝事故某车间12m钢筋混凝土屋面大梁，平卧生产，起吊后发觉50%吊环 四周混凝土局部
6、压碎，吊环偏斜，混凝土裂缝。事故缘由分析：1）上翼缘裂缝：吊环安装时箍筋被碰撞发生位移，未恢复原状， 因此，平卧起吊是仅有两个钢箍其作用。2）大梁腹板裂缝：腹板侧向刚度原来很小，翼缘开裂后，上部梁 的侧向刚度大为削减，所以引起腹板开裂3）吊环偏斜：两台吊车的吊环受力不匀称，受力较大的吊环，残 余变形也大，因此吊环发生偏斜。处理措施：对翼缘处的倾斜裂缝，凿去斜缝范围内的混凝土并凿成直槎，然后 用C40细石混凝土重新浇筑养护。14、腹梁裂缝事故某燃工车间跨度10m,屋盖梁采纳双坡T形截面薄腹梁，共4根, 其外形，尺寸与配筋见图3-42,梁内无弯起钢筋，混凝土设计强度C18,实际试块强度为12-15
7、N/mm2,在检查时发觉梁支座四周有斜裂缝 消失，并不断增加和扩大。事故缘由分析：原设计无弯起钢筋，箍筋断面及数量均不足实测混凝土强度未达到 设计要求。处理措施：由于薄腹梁的承载力量不足，必需加固，加固方案在原有的薄腹梁 上加钢筋混凝土，加固后的断面见图3-43,增设箍筋来担当斜截面 强度，并配置纵向构造钢筋。15、砂柱偏斜事故江苏某冷作车间为装配式钢筋混凝土结构，柱距6%跨度18m,主 要构件为矩形柱，钢筋混凝土屋架，大型屋面板，吊屋面板时发觉1 根柱向内倾斜，柱顶向内位移50mm。事故缘由分析：柱吊装后没有仔细校正，当屋盖吊装时，发觉了屋盖与柱连接处有 错位，但未准时查明缘由，直到吊装完后
8、才发觉有内倾现象。处理措施：由于柱的偏差太大，必需进行订正，纠偏方案有两个：一是大型屋 面板与屋架焊接处割开后，再对柱纠偏；二是把屋架连同屋面板等整 体顶起，然后对柱纠偏。16、楼板开裂事故某学校为3层混合结构，纵墙承重，外墙厚37cm,内墙厚24cm, 灰土基础，楼盖为现浇钢筋混凝土肋形楼盖，在装饰工程时发觉大梁 两侧的混凝土楼板上部普遍开裂，裂缝方向与大梁平行，凿开后发觉 负钢筋被踩下。事故缘由分析：1.施工方面：1）浇筑混凝土时，把板中的负弯矩钢筋踩下，造成板与梁连接处 四周消失通长裂缝。2）混凝土每立方用量少于250kg。3）在其次层楼盖浇筑后没达到规定强度，就在其上堆放施工工具， 导
9、致荷载超载。4）混凝土在冬季施工而没实行任何施工措施。2.设计方面：1）对楼板的荷载计算错误。2）梁箍筋间距太大。17、框架梁开裂事故案例某邻街建筑的底层为商店,2层以上为宿舍，是7层现浇框架结构， 纵向二跨，其第7层平面图如图3-11所示。综合以上施工问题，可以认为进深梁的断裂主要由于该梁受有扭矩 和剪力产生的较大剪应力，而梁的混凝土强度又过低，导致梁发生剪 切破坏的饿原因。其中混凝土骨料含过量的土块等有害杂质，又是混 凝土强度过低的主要缘由。2、混凝土受冻或养护温度过低事故案例某工程为三层砖混结构，现浇钢筋混凝土楼盖，纵墙承重、灰土基 础（图下图）。施工后于当年10月浇灌二层楼盖混凝土。全
10、部主体结 构于其次年1月完工。在4月间进行装修工程时，发觉各层大梁均有 斜裂缝。其现象：1）裂缝多为斜向，倾角5060,且多发生在300mni的钢箍间距内。近梁中部为竖向裂缝2）斜裂缝两端密集，中部稀有（值得留意的是在纵筋截断处都有 斜裂缝）；其沿梁高度方向的位置较多地在中和轴以下，个别贯穿梁 高。3）裂缝宽度在梁端四周约0. 51. 2mm,近跨中约0. 10. 5mm；裂 缝深度一般小于1/3,个别的两端穿通；裂缝数量每根梁少则4根, 多则22根，一般为1015根。事故及缘由分析如下:1）施工缘由：浇灌二层梁板时，未采纳特地养护措施，浇灌后2h就在板面铺脚手板、堆放砖块进行砌墙。11月初浇
11、灌三层现浇板时, 室内温度为01C,未实行保温措施。依据试验资料，混凝土在21d 后的强度只达28d理论强度值的42. 5%, 一个月后才达到52%O因此 混凝土早期受冻是这起质量事故的重要缘由。另外，混凝土的水泥用 量偏低（只有210kg/m3,略少于225kg/m3的最低值）也是因素之一。2）设计缘由：其一是箍筋间距过大。混凝土结构设计规范7. 2. 7 条规定，当梁高为500mll1且V0.07fcbh0时，梁中箍筋的最大间距为 200nmi。而本工程箍筋间距却为300nlm,这就是斜裂缝多发生在箍筋 之间的缘由。其二是是纵筋在梁跨中间截断。混凝土结构设计规范 6.1. 5条规定，纵向受
12、拉钢筋不宜在受拉区截断o而本工程梁中部 分纵向受拉钢筋在跨中截断，截断处都消失斜裂缝，这说明受拉钢筋 对梁截面的抗剪力量起到肯定作用，也说明规范的规定是最适合的。3）比较施工和设计缘由，明显可见，施工中混凝土早期受冻是产 生本工程质量事故的主要缘由。事故加固方案：由于梁上有大量斜裂缝，很简单发生脆性截面破坏，引起梁的断裂, 故必需进行加固。加固方案是在原大梁外包一U形截面梁，该梁按承 受原来梁的的全部弯矩和剪力进行设计，并在U形截面梁的端部沿墙 设置钢筋混凝土柱和基础，作为加固梁的支承。3、混凝土初期收缩事故案例某办公楼为现浇钢筋混凝土框架结构。在达到预定混凝土强度拆除 楼板模板时，发觉板上有
13、很多走向不规章的微细裂纹，如图2. 16所示。裂缝宽0. 05-0. 15mm,有时上下贯穿，但其总体特征是板上裂纹多于板下裂纹。事故缘由分析及处理措施：1）查得施工时的气象条件是：上午9时气温13C,风速7m/s,相 对湿度40%；中午温度15C,风速13m/s （最大瞬时风速达18m/s）, 相对湿度29%；下午5时温度HC,风速llm/s,相对湿度39%。灌注 混凝土就是在这种特别干燥的条件下进行的。由于特别干燥加上强风 影响，故使得混凝土在凝聚后不久即消失裂纹。依据有关资料记载: 当风速为16m/s时，混凝土的蒸发速度为无风时的4倍；当相对湿度 10%时，混凝土的蒸发速度为相对湿度90
14、%时的9倍以上。依据这些 参数推算，本工程在上述气象条件下的蒸发速度可达通常条件的8 10倍。2）因此，可以认为与大气接触的楼板上面受干燥空气和强风的影 响成为产生较多失水收缩裂纹的主因，而曾受模板爱护的楼板下面这 种失水收缩裂纹会比较少一点。经过对灌注楼板是预留的试块和对楼 板承载力量进行试验，均能达到设计要求。3）这说明具有失水收缩的混凝土初期裂纹对楼板的承载力并无影 响。但是为了建筑物的耐久性，还应使用树脂注入法进行补强。4、混凝土麻面掉角蜂窝露筋和空洞事故案例某剧场挑台平面和柱截面配筋如图2. 19 （a）、（b）所示。在14根 钢筋混凝土柱子中有13根有严峻的蜂窝现象。详细状况是：柱
15、全部 侧面面积142m2,蜂窝面积有7. 41 m2,占5. 2%；其中最严峻的是K4, 仅蜂窝中露筋面积就有0. 56 m2o露筋位置在地面以上1m处，正是 钢筋的搭接部位（图2. 19c）。事故缘由分析：1）混凝土灌注高度太高。7nl多高的柱子在模板上未留灌注混凝土 的洞口，倾倒混凝土时未用串筒、留管等设施，违反施工验收规范中 关于混凝土自由倾落高度不宜超过2m及柱子分段灌注高度不应大 于3. 0m，的规定，使混凝土在灌注过程中已有离析现象。2）灌注混凝土厚度太厚，捣固要求不严。施工时未用振捣棒，而 采纳6m长的木杆捣固，并且错误地规定每次灌注厚度以一车混凝土 为准（约厚40cm）,灌注后
16、捣固30下即可。此规定违反了施工验收 规范中关于柱子灌注厚度不得超过20cm的界限。3）柱子钢筋搭接处的设计净距太小，只有3137. 5mm,小于设计 规范规定柱纵筋净距应50mm的要求。实际上有的露筋处净距为0或 10mm。事故处理方案：剔除全部蜂窝四周的松散混凝土；用湿麻袋塞在凿剔面上，经24h 使混凝土湿透厚度至少4050mm；根据蜂窝尺寸支以有喇叭口的模 板，如图2. 19 （e）；灌注加有早强剂的C30 （旧混凝土为C20）豆石 混凝土；养护14昼夜；拆模后将喇叭口上的混凝土凿除。除以上补强措施外，还应对柱进行超声波探伤，查明是否还有隐患。5、混凝土施工缝处理不当事故案例某会议室门厅
17、，屋面板为预制楼板，而大梁、圈梁、雨罩均为现浇 C20钢筋混凝土构件（图2. 27）。施工时，大梁混凝土先灌筑，圈梁、 雨罩混凝土因故后浇灌，但却不适当地将施工缝留在大梁梁端与圈梁 交接处（图2.27甲），而且施工缝处的混凝土没有妥当处理，又由于 该处混凝土没有侧向限制而无法振捣，实际上形成松散的一堆。事故缘由分析：1）施工缝留在梁端剪力最大部位；2）施工缝处混凝土强度等级明显不满意设计要求，甚至不足CIO, 严峻影响梁端抗剪力量和粘着力强度；3）新旧混凝土无法连接。4）将梁端混凝土用工当心地凿成如图2. 27乙所示外形，并将部分 预制楼板，以加强梁端的抗剪力量。6、混凝土受腐蚀事故案例北京某
18、旅馆的某区为一 6层两跨连续梁的现浇钢筋混凝土内框架 结构，上铺预应力空心楼板，房屋四周的底层和二层为490加厚承重砖墙，二层以上为370mm厚承重砖墙。全楼底层5. 0m高，用作餐馆，底层以上层高3. 60m,用作客房。底层中间柱截面为圆形，直径550mm, 配置9根直径为22的二级钢筋纵向受力钢筋，。6200箍筋，如图 2. 35所示。柱基础的底面积为3. 50m3. 50m的单柱钢筋混凝土阶梯形 基础；四周承重墙为砖砌大放脚条形基础，底部宽度1. 60m,二者均 以地基承载力珠二180Kn/m2（持力土层为粘性土），并考虑基础宽、深 度修正后的地基承载力设计值算得。该房屋的一层钢筋混凝土
19、工程在冬季进行施工，为混凝土防冻而在 浇筑混凝土时掺入了水泥用量3%的氯盐。该工程建成使用两年后，某日，突然在底层餐厅A柱柱顶四周处， 掉下一块约40mm直径的混凝土碎块。为防止房屋倒塌，餐厅和旅馆 不得不临时停止营业，检查事故缘由。事故缘由分析：1）在该建筑物的结构设计中，对两跨连续梁施加于柱的荷载，均 是按每跨50%的全部恒活荷载传递给柱估算的（另50%由承重墙承受）, 与理论上精确的两跨连续梁传递给柱的荷载相比，少算25%的荷重。2）柱基础和承重墙基础虽均按fk=180Kn/m2设计，但经复核，两 侧承重墙下条形基础的计算沉降估量45mm左右，明显大于钢筋混凝 土柱下基础的计算沉降量（估
20、量在34mm左右）。虽然，他们间的沉降 差为llmm0.002L=0.0027000=14mni,是允许的；但是，由于支承连续 梁的承重墙相对软（沉降量相对大）。而支承连续梁的柱相对硬（沉降量相对小），致使楼盖荷载往柱的方向调整，使得中间柱实际承受的荷载比设计值大而两侧承重墙实际承受的荷载比设计值要小。3) (1)和(2)项累计，柱实际承受的荷载将比设计值要大得多。4)柱虽按0 550圆形截面钢筋混凝土受压构件设计，配置9根直 径为22的二级钢筋纵向钢筋，AS=3421mm2,含钢率1. 44%,从截面 承载力看是足够的，但箍筋配置不合理，表现为箍筋截面过细、间距 太大、未设置附加箍筋，也未按
21、螺旋箍筋考虑，致使箍筋难以约束纵 向受压力后的侧向压屈。5)底层混凝土工程是在冬季施工的，混凝土在浇筑是掺加了氯盐 防冻剂，对混凝土有盐污染作用，对混凝土中的钢筋腐蚀起催化作用。 实际上，从底层柱破坏处的钢筋实况分析，纵向钢筋和箍筋均已生锈, 箍筋直径原为0 6,锈后实为0 5. 2左右，截面损失率约为25%。如此 细又如此稀的箍筋难以承受柱端截面上9根直径为22的二级钢筋纵 筋侧向压屈所产生的横拉力，起结果必定是箍筋在其最薄弱处断裂, 此断裂后的混凝土爱护层剥落，混凝土碎块下掉。7、钢筋配置不当事故案例某百货大楼一层橱窗上设置有挑出1200mm通长现浇钢筋混凝土雨 篷，如图2. 36 (a)
22、0待到达混凝土设计强度拆模时，突然发生从雨 篷根部折断的质量事故，呈门帘状如图2. 36 (b)o事故分析：受力筋放错了位置（离模板只有20nm1,如图2. 36c）所致。原来受 力筋按设计布置，钢筋工绑扎好后就离开了。打混凝土前，一些好 心人看到雨篷钢筋浮搁在过梁箍筋上，受力筋又放在雨篷顶部（传 统的概念总以为受力筋就放在构件底面），就把受力筋临时改放到过 梁的箍筋里面，并贴着模板。打混凝土时，现场人员没有对受力筋位 置进行检查，于是发生上述事故。8、施工时因钢筋位置配置引起事故案例某工程框架柱的原设计截面及配筋如上图a,在绑扎柱基插筋时, 错误地将两排5 25变成3 25 （图b）。此失误在柱基混凝土浇筑完毕 后才发觉。事故案例处理方法：1）在柱的短边各补上2 25插筋。2）为保证新加插筋的锚固，在两个短边上各用3 25横筋与短边3 25焊成一体，并将其次步台阶加高500mni。加高台阶时将原基础面凿 毛、清洗、支模、浇筑提高一级的混凝土，并在新台阶面层铺设。6200 钢筋网一层。3）原设计在柱底500mm高度内加密箍筋，现增至lOOOnm。9、梁根断裂事故