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1、兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案一、编制依据编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、建筑施工手册第四版4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况：工程概况：本工程位于兰考县城以西 1 公里。310 国道北侧。总建筑面积约 8000m 平米，总用地面积 4000m2，其中一层层高为 7m,局部层层高 8m,采用扣件式满堂脚手架支撑。三、施工要求三、施工要求:本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用48mm、壁厚2。8mm 钢管,加密立杆的间距,模板为 18mm 的多层板,使其达到承载力要求,锅炉房顶板砼
2、板厚 200mm 厚.（一）、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用48mm、壁厚 2。8mm 钢管，立杆采用 6m,4m 2。5m,横杆长度采用 1.5m、6m。2、扣件：扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上.3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。（二）、施工工艺根据结构受力分析，脚手架立杆纵横
3、距为 0。91。2m，步距 1。5.8m,框梁下立杆纵距为 0.450.5m。纵横方向每隔 5m 布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。施工流程:树立杆摆放扫地杆，并与立杆连接纵横向水平横杆,并与相应立杆连接(加设斜撑杆)搭接第二步纵横向水平横杆搭设剪刀撑（三）、脚手架的拆除1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管.2、拆除顺序应从上而下,一步一清，不允许上下同时作业,本着先搭后拆，按层次由12兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案上而下进行，脚手架逐层拆除。3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行
4、保养，检修。(四）、脚手架的安全防范措施：.1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意,采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复.2、人在架设作业时,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息.3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时,应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业.四、满堂脚手架方案计算书（只取有代表性的梁板四、满堂脚手架方案计算书（只取有代表性的梁板)（一)顶板高支撑计算书1.各
5、项参数(1）。脚手架参数横向间距或排距(m）：0.90；纵距(m):0。90;步距（m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度（m）：8.00;采用的钢管（mm):483。5；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；（2)。荷载参数模板与木板自重(kN/m2）:0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度(m）：0.200;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000;施工均布荷载标准值（kN/m2）：1.000；（3).木方参数木方弹性模量 E(N/mm2)：9500.000;木方抗弯强度设
6、计值(N/mm2）:13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1。300；木方的间隔距离（mm）:300.000;木方的截面宽度（mm)：40。00;木方的截面高度（mm)：90.00；2兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案图 2楼板支撑架荷载计算单元3兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案 2.模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中,方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：W=4.0009。0009。000/6=54。00 cm3；I=4.0009.0009.0009.000/12=243.00 cm4；方木楞计算简图 (1）.荷载的
7、计算：钢筋混凝土板自重（kN/m):q1=25.0000。3000.200=1.500 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m）:q2=0.3500.300=0.105 kN/m;活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）:p1=(1。000+2。000）0.9000.300=0。810 kN；（2）.强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=1.2(1.500+0.105）=1。926 kN/m;集中荷载 p=1。40。810=1.134 kN;最大弯距 M=Pl/4+ql2/8=1.134 0.900/4+1。9260.9002
8、/8=0。4兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案450 kN.m；最大支座力 N=P/2+ql/2=1.134/2+1.9260.900/2=1。434 kN；截面应力=M/w=0。450106/54。000103=8.336 N/mm2；方木的计算强度为 8。336 小 13.0 N/mm2,满足要求!(3）。抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.9001.926/2+1。134/2=1.434 kN；截面抗剪强度计算值 T=3 1433.700/(2 40。000 90.000)=0。597 N/mm2
9、;截面抗剪强度设计值 T=1.300 N/mm2；方木的抗剪强度为 0.597 小于 1.300,满足要求！（4）。挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载 q=q1+q2=1.500+0.105=1。605 kN/m；集中荷载 p=0.810 kN；最大变形 V=51.605900.0004/(3849500.0002430000。00）+810。000900.0003/(489500.0002430000.00)=1.127 mm；5兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案方木的最大挠度 1。127 小于 900。000/250,满足要求
10、!3.木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力,P=1。9260.900+1。134=2.867 kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN。m）支撑钢管计算变形图（kN.m）6兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.688 kN.m;最大变形 Vmax=1.593 mm；最大支座力 Qmax=9。367 kN；截面应力=0.688106/5080。000=135.502 N/mm2；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于 900.00
11、0/150 与 10 mm，满足要求！4.扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96 页，双扣件承载力设计值取 16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN.纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=9。367 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5。模板支架荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.7兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案（1)。静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN):NG1=0.1298。000=1。033
12、 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改.模板的自重（kN):NG2=0。3500。9000。900=0.284 kN；钢筋混凝土楼板自重(kN）：NG3=25.0000。2000.9000。900=4。050 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=5。366 kN；（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=（1.000+2.000）0。9000。900=2.430kN；（3）。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=9。842 kN;6.立杆的
13、稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN):N=9。842 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；8兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案 A-立杆净截面面积（cm2）：A=4。89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3）:W=5。08 cm3;-钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205。000 N/mm2；Lo-计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或（2）计算 lo=k1uh (1)lo=（h+2a）(2)k1-计算长
14、度附加系数，取值为 1.155；u-计算长度系数,参照扣件式规范表 5。3.3；u=1.700；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1）的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1。1551.7001。500=2。945 m；Lo/i=2945。250/15.800=186。000；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压强度计算值；=9841。560/（0。207489.000）=97.227 N/mm2；立杆稳定性计算=97.227 N/mm2 小于 f=205。000 满足要求！公式（2）的计算结果：立杆计算长
15、度 Lo=h+2a=1。500+0.1002=1。700 m；Lo/i=1700。000/15.800=108.000；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。530；钢管立杆受压强度计算值;=9841。560/(0。530489。000）=37。973 N/mm2;立杆稳定性计算=37。973 N/mm2 小于 f=205。000 满足要求！9兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3）计算 lo=k1k2（h+2a)（3）k1-计算长度附加系数按照表 1 取值 1。243；k2-计算长度附加系数,h+2a=1。700 按照表
16、 2 取值 1.014;公式（3）的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a）=1.2431.014（1.500+0.1002)=2.143m；Lo/i=2142。683/15.800=136。000；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.367;钢管立杆受压强度计算值；=9841。560/（0。367489.000）=54.839 N/mm2；立杆稳定性计算=54.839 N/mm2 小于 f=205.000 满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。10兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板
17、高支撑架设计和使用安全。7.梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守 扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容（1）。模板支架的构造要求：a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）。立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;c。高支撑架步距以 0。9-1.5m 为宜,
18、不宜超过 1。5m。（3）。整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m 或横向高宽比6 时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每 4-6 米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须11兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的 1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 1015m 设置，四周和中部每10-15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）。剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架
19、框格的大小,每隔 1015m 设置。（5）.顶部支撑点的设计：a。最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm;b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于 200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN 时，可用双扣件；大于 12kN 时应用顶托方式。（6）。支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形
20、的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。（7）.施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时12兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案解决。（二）800*1800 梁支撑计算图 1梁模板支撑架立面简图1。各项参数（1).脚手架参数立柱梁跨度方向间距l（m）:0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.30；脚手架步距（m):1.50;脚
21、手架搭设高度（m):6.00；梁两侧立柱间距（m):0.45；承重架支设：多根承重立杆,木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数：2;(2)。荷载参数模板与木块自重（kN/m2):0.350;梁截面宽度B(m）:0。800；混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.000;梁截面高度D（m）:1。800；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2）：3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2.000；（3）。木方参数木方弹性模量E（N/mm2)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000;木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.300;木方的间隔距离（mm）:300.000；13兰考秸秆
22、热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案木方的截面宽度(mm）：80。00；木方的截面高度(mm）：100。00；（4）.其他采用的钢管类型（mm）:483。5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；2。梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）。荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25。0001。8000。450=20.250 kN/m;模板的自重线荷载(kN/m）:q2=0。3500。450(21。800+0.800)/0。800=0.866 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到,活荷载标准值
23、P1=(2.000+3。000)0。8000。450=1.800 kN;（2）.木方楞的支撑力计算均布荷载 q=1.220.250+1。20.866=25。340 kN/m；集中荷载 P=1。41.800=2.520 kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为：14兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案 N1=11.427 kN；N2=11。427 kN；木方按照三跨连续梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00010.00010.000/6=133。33 cm3；I=8.00010.00010.00010。000/12=666.67
24、 cm4;（3).木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q=11。427/0。450=25.394 kN/m;最大弯距 M=0。1ql2=0.125.3940.4500.450=0.514 kN.m;截面应力=M/W=0。514106/133333。3=3.857 N/mm2;木方的计算强度小于13。0 N/mm,满足要求！（4）.木方抗剪计算:最大剪力的计算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T其中最大剪力:Q=0.625。3940.450=6.856 kN；截面抗剪强度计算值 T=36856.380/（28
25、0.000100。000)=1.286N/mm2；截面抗剪强度设计值 T=1.300 N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求!(5）。木方挠度计算:152兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形 V=0.67721.162450.0004/（1009500.000666。667103)=0.093 mm；木方的最大挠度小于 450.0/250，满足要求!3.梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。4.扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载
26、力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）：R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。5。立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式16兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力:N1=11.427 kN；脚手架钢管的自重:N2=1.20。1296.000=0.930 k
27、N；N=11.427+0。930=12。357 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。58;A 立杆净截面面积（cm2)：A=4。89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3):W=5。08；-钢管立杆抗压强度计算值（N/mm)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1)或(2）计算 lo=k1uh（1)lo=(h+2a)(2）k1-计算长度附加系数，按照表1取值为:1。167；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，u=1。700；a-立杆上
28、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0。300 m;公式(1）的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1671。7001。500=2。976 m；Lo/i=2975。850/15.800=188.000;由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。203；钢管立杆受压强度计算值；=12356.820/(0.203489.000）=124。481N/mm2；立杆稳定性计算 =124.481 N/mm2小于 f=205.00满足要求！立杆计算长度 Lo=h+2a=1。500+0.3002=2.100 m;Lo/i=2100。000/15.800=133。000;172
29、兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案公式（2)的计算结果：由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。381；钢管立杆受压强度计算值；=12356。820/（0。381489.000)=66。324N/mm2;立杆稳定性计算 =66。324 N/mm2小于 f=205.00满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo=k1k2(h+2a)(3)k2-计算长度附加系数，h+2a=2.100 按照表2取值1。007;公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1。1671。007(1.500+0。3002)=2。468 m；Lo/i
30、=2467.855/15.800=156.000；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。287；钢管立杆受压强度计算值；=12356.820/（0.287489。000）=88.047N/mm2;立杆稳定性计算 =88.047 N/mm2小于 f=205.00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.18兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 6。梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容（1）.模板支架的构造要求：a。梁板模板高支
31、撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.（2).立杆步距的设计：a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c.高支撑架步距以0。9-1。5m为宜，不宜超过1。5m。(3）.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或
32、剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每19兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。（5）。顶部支撑点的设计:a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200
33、mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方式。(6）.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d。地基支座的设计要满足承载力的要求。（7）。施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的
34、超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；c。浇筑过程中,派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（三）600*1500 梁支撑计算20兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案1.各项参数（1）。脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m）：0.45;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。30；脚手架步距(m):1。50；脚手架搭设高度(m）:6。00；梁两侧立柱间距(m):0.45;承重架支设：多根承重立杆，木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数:2；（2）。荷载参数模板与木块自重(kN/m2）:0.350；梁截面宽度B(m)：0.600；混凝土和钢筋自重（
35、kN/m3）：25。000；梁截面高度D（m)：1.500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2）：2。000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:2。000;（3)。木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000；木方抗剪强度设计值(N/mm）：1.300;木方的间隔距离（mm）：300。000；木方的截面宽度(mm):80。00;木方的截面高度(mm）:100.00；（4）。其他采用的钢管类型（mm)：483.5。扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0。80；2。梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（
36、1).荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q1=25。0001。5000。450=16。875 kN/m;（2）模板的自重线荷载(kN/m）：212兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案 q2=0。3500。450（21.500+0.600）/0。600=0。945 kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2。000+2。000)0。6000.450=1.080kN；(2）.木方楞的支撑力计算均布荷载 q=1.216.875+1。20。945=21.384 kN/m；集中荷载 P=1.41。080=1.512
37、kN;木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为：N1=7.196 kN；N2=7.196 kN；木方按照三跨连续梁计算.本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8。00010。00010。000/6=133.33 cm3；I=8。00010。00010。00010。000/12=666。67 cm4；（3）。木方强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q=7.196/0.450=15.992 kN/m；最大弯距 M=0。1ql2=0.115.9920。4500。450=0。324 kN。m；22兰考秸秆热电工
38、程主厂房满堂脚手架专项施工方案截面应力=M/W=0。324106/133333。3=2。429 N/mm2;木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求！（4）。木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T其中最大剪力:Q=0。615。9920.450=4。318 kN；截面抗剪强度计算值 T=34317。840/（280。000100。000）=0.810 N/mm2；截面抗剪强度设计值 T=1。300 N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求！（5）.木方挠度计算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大
39、变形 V=0。67713。327450.0004/(1009500。000666。667103）=0。058 mm；木方的最大挠度小于 450。0/250,满足要求！3.梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。4.扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,23兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计
40、值,取12。80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算.5.立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N-立杆的轴心压力设计值,它包括：横杆的最大支座反力：N1=7。196 kN；脚手架钢管的自重：N2=1。20.1296.000=0.930 kN；N=7。196+0。930=8。126 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径（cm)：i=1.58;A-立杆净截面面积(cm2)：A=4。89;W-立杆净截面抵抗矩(cm3):W=5。08；-钢管立杆抗压强度计算值(N
41、/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205。00 N/mm2；lo-计算长度(m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1）或（2）计算24兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案 lo=k1uh（1）lo=（h+2a）(2）k1-计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167;u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.700；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0。300 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1。1671。7001。500=2。976 m；Lo/i=2975.850/15.800=188.000；由长细比
42、lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。203;钢管立杆受压强度计算值；=8125。920/(0.203489。000）=81。859N/mm2；立杆稳定性计算 =81.859 N/mm2小于 f=205。00满足要求！立杆计算长度 Lo=h+2a=1。500+0。3002=2.100 m；Lo/i=2100。000/15。800=133.000；公式（2)的计算结果:由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。381；钢管立杆受压强度计算值;=8125.920/(0.381489.000)=43。615 N/mm2;立杆稳定性计算 =43.615 N/mm2小于 f
43、=205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算 lo=k1k2（h+2a）(3）k2-计算长度附加系数，h+2a=2。100 按照表2取值1.007;公式(3)的计算结果:立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a）=1.1671.007(1。500+0.3002）=2。468 m；Lo/i=2467.855/15。800=156.000；25兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.287;钢管立杆受压强度计算值;=8125。920/(0。287489.000)=57.900 N/mm2；立杆稳定性计算 =
44、57。900 N/mm2小于 f=205。00满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 6。梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验：除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容（1).模板支架的构造要求：a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）。立杆步距的设计：26兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案 a.当架体构造
45、荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c。高支撑架步距以0。9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。（3)。整体性构造层的设计：a。当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下,高支撑架的顶部和底
46、部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）.剪刀撑的设计：a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。（5)。顶部支撑点的设计：a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。（6）.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d。地基支座的设计要满足承载力的要求.27兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案（7）.施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.28