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1、三长线新建路面设计1。项目概况与交通荷载参数该项目位于江西省，属于一级公路，起点桩号为K0+000，终点桩号为K44+086，设计使用年限为15。0 年，根据交通量OD 调查分析，断面大型客车和货车交通量为 3855 辆/日,交通量年增长率为 5.0,方向系数取 55。0，车道系数取 60.0%。根据交通历史数据，按表 A。2。6-1 确定该设计公路为 TTC3类，根据表 A.2.62 得到车辆类型分布系数如表 1 所示。表 1。车辆类型分布系数车辆类型2 类3 类4 类5 类6 类7 类8 类9 类10 类11 类0.7车型分布系数（%）17。833。13.40。012。54。49。110.
2、68.5根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表 2 所示。表 2。非满载车与满载车所占比例(）车辆类型2 类3 类4 类5 类6 类7 类8 类9 类10 类11 类非满载车比例85.094。065.0满载车比例77.055.070.045.060.058.067。015。06。035。023。045.030。055.040.042。033。0根据表 6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表 A.3.1-3,可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表 3 所示。
3、表 3。非满载车与满载车当量设计轴载换算系数设计指标沥青混合料层永久变形无机结合料层疲劳开裂车辆类型2 类3 类4 类5 类6 类7 类8 类非满载车0.80。40。70。61.31。41.4满载车2。84.14.26.37。96.06。7非满载车0.51。30.30.610。27。816。4满载车35.5314。2137.672。91505.7553.0713。59 类10 类11 类1。52.41.55。17。012.10.737。82。5204.3426.8985。4根据公式(A.4。2)计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为 22,351，024，对应于无机结合
4、料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为 1，670,542，389.本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为 10，019，677，交通等级属于重交通.2。初拟路面结构方案初拟路面结构如表 4 所示。表 4。初拟路面结构结构层编号123456层位上面层下面层材料类型沥青混合料沥青混合料厚度(mm)模量（MPa）泊松比40。060。0180。0200。0200。011500110001200010000400610。250.250。250。250。350。40中基层无机结合料稳定材料下基层无机结合料稳定材料底基层粒料材料土基路基标准状态下回弹模量取 90MPa，回弹模量湿度调整系
5、数 Ks 取 0.80,干湿与冻融循环作用折减系数 K 取 0。85，则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为 61MPa。3。路面结构验算3.1 沥青混合料层永久变形验算根据表 G.1。2，基准等效温度 T 为 23.8，由式(G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为 25。4。可靠度系数为 1。28。根据 B.3。1 条规定的分层方法,将沥青混合料层分为 6 个分层，各分层厚度（hi）如表 5 所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B。3.2-4），计算得到 d1=-7。67,d2=0.7
6、6。把 d1 和 d2 的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi），并进而利用式（B.3.21）计算各分层永久变形量(Rai）。各计算结果汇总于表 5 中。各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量 Ra=14。1（mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为 15.0（mm）,拟定的路面结构满足要求。表 5.沥青层永久变形计算结果分层编号分层厚度（mm）竖向压力(MPa)修正系数（kRi）永久变形(mm)123456总计10。015。015.020.020。020.00.700.700。690.670.620.552.473.487.007.746。
7、745.210.51.12.24.63。52。214.13。2 无机结合料层疲劳开裂验算根据弹性层状体系理论，计算得到无机结合料层层底拉应力为 0.264MPa.根据气象资料,工程所在地区冻结指数 F 为 25.0日，按照表 B.1。1，季节性冻土地区调整系数 ka 取 1.00.根据式（B。2.12）,现场综合修正系数为-1.105根据工程所在地区，查表 G。1。2 得到基准路面结构温度调整系数为 1.45，根据初拟路面结构和路面结构层材料参数，按式（G.1。31)计算得到温度调整系数 kT2 为 1。27.由表 B。2。11,对于无机结合料稳定粒料,疲劳开裂模型参数 a=13。24,b=1
8、2.52.弯拉强度为 1.6MPa。根据以上参数，按式（B.2。1-1）计算得到无机结合料层底疲劳寿命为 1,723，094，488。4.路基顶面和路表验收弯沉值根据附录 B。7 节，确定路基顶面和路表验收弯沉值时，采用落锤式弯沉仪，荷载盘半径为 150mm，荷载为 50kN。路基标准状态下回弹模量取 90MPa,回弹模量湿度调整系数 Ks 取 0。80,则平衡湿度状态下的回弹模量为 72MPa，采用公式（B。7.1)计算得到路基顶面验收弯沉值为 259。4（0.01mm）。采用拟定的路面结构以及各层结构模量值，路基顶面回弹模量采用平衡湿度状态下的回弹模型乘以模量调整系数 kl(kl=0.5）,为 36MPa，根据弹性层状体系理论计算得到路表验收弯沉值 la 为 26。0(0。01mm）。5。结果汇总各项验算结果汇总如下表所示：表 6.分析结果汇总验算内容沥青层车辙（mm）计算值14。1对比值15.0是否满足是是半刚性层疲劳开裂对应的累积当量轴次1，723，094,4881，670,542,389由上表可知，所选路面结构和材料能满足各项验算内容的要求。