培训中心外防护脚手架方案.docx

《培训中心外防护脚手架方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《培训中心外防护脚手架方案.docx（25页珍藏版）》请在taowenge.com淘文阁网|工程机械CAD图纸|机械工程制图|CAD装配图下载|SolidWorks_CaTia_CAD_UG_PROE_设计图分享下载上搜索。

1、目录一 .编制依据2.工程概况2二 .脚手架方案选择2.脚手架材料选择2三 .双排钢管落地脚手架搭设流程及要求3.双排钢管落地脚手架的计算6四 .型钢外挑脚手架搭设流程及要求12.型钢外挑脚手架的计算14五 J却手架劳动力安排23却手架的检查与验收24十一 .脚手架搭设安全技术措施24十二.脚手架拆除安全技术措施26风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 =0. 850 XI. 4X0. 029X1. 500X1.8002/10 = 0.017 kN.m；（六）、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N

2、 =14. 404 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数：K=1. 155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：U=1.500计算长度，由公式lo = kuh确定：lo = 3. 119 m；Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比lo/i的结果查表得到：（p= 0. 188 ；立杆净截面面积：A = 4. 24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 000 N/mm2；o = 14404. 000/（0. 188x424.000）=180. 701 N/mm2；立杆稳定

3、性计算c = 180. 701小于f = 205. 000 N/mm2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =13.412 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数：K=1. 155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo = kuh确定：lo = 3. 119 m；Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比lo/i的结果查表得到：（p= 0.188立杆净截面面积：A = 4.24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4. 49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f

4、=205. 000 N/mm2；。=13411. 800/（0. 188x424. 000）+16671. 229/4490. 000 = 171.966 N/mm2 ；立杆稳定性计算。=171.966小于f = 205. 000 N/mm2满足要求！（七）、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按 照下式计算：_四6_（1.2猫林 + 1.4”座）,L2融构配件自重标准值产生的轴向力NG2K （kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.747 kN；活荷载标准值：NQ = 4. 725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值

5、：Gk=0. 125 kN/m；Hs = 0. 188X4. 240X10-4X205. 000X 103-(1. 2X2. 747+1.4X4. 725)1/(1.2X0. 125)=42. 933 m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:1 + 0.001死H= 42. 933 /(1+0. 001X42. 933)=41. 166 m；H=41. 166和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值H =41. 166 mo 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照 下式计算：_耙-口.2猫混+0.85乂1.4(0+四迎/印)19构

6、配件自重标准值产生的轴向力NG2K (kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.747 kN；活荷载标准值：NQ = 4. 725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0. 125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw / (1.4X0. 85)=0.017/(1. 4 X 0. 85) = 0.014 kN.m；Hs =( 0.188 X 4. 240 X 10-4 X 205. 000 X 10-3-(l. 2 X 2, 747+0. 85 X 1. 4 X (4. 725+0. 188X4. 240X0. 014/4. 490)/(l

7、. 2X0. 125)=47. 583 m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：闻=1 + 0.001死H = 47. 583 /(1+0. 001 X47. 583)=45.421 m；H= 45.421和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =45.421 mo(八)、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基本风压值Wk = 0. 029 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16. 200 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5. 000 kN；风

8、荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：NLw = 1.4XWkXAw = 0. 654 kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw + No=5.654 kN；其中(p 轴心受压立杆的稳定系数,1为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=300. 000/15. 900的结果查表得到0. 949；A = 4. 24 cm2； f =205. 00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=(pxAxf=0. 949x4. 240x10-4x205. 000x103 = 82. 487 kN；Nl=5. 654Nf=82. 487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计

9、算得到N5.654小于双扣件的抗滑力16.0 kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图（九）、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P w fg地基承载力设计值：fg = fgk X Kc = 300.000 kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk= 300. 000 kN/m2 ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ；立杆基础底面的平均压力，p=N/A =268.236 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13.412 kN；基础底面面积（m2）： A = 0. 050 m2。p=268. 236 W fg=300. 000 kN

10、/m2 0地基承载力的计算满足要求！七.型钢外挑脚手架搭设流程及要求1、外挑架宽度1050mm,距外边梁300mm,在横杆步距1800mm,立杆横距1050mm, 纵距1500mmo型钢16a,槽钢作支撑钢梁，间距1500mm,并分别在槽钢室内端部、室外 悬挑部位加设中20双肢套箍，见挑架搭设示意图（16a槽钢）。梁端设钢丝绳反拉于上面 结构层预埋吊环上。2、材料要求及准备槽钢（16a型钢3.0m长）：无损伤,无老锈，材料符合GB标准，严格除锈，刷防 锈漆两遍，面刷黄色调和漆待用。所有槽钢在两端及受力部分焊封角钢板加强。架管中48脚手架专用管，壁厚3.5mm,无损伤，无老锈，材质符合GB/T3

11、092标准。钢丝绳：无损伤，毛刺，材质符合标准。扣件：无损伤，螺栓，螺母丝牙完整，无滑结现象，质量符合标准.预埋吊环；HPB235 （Q235）号热轧圆钢，外观无损伤，材质复检符合HPB235号 钢材标准。竹跳板：无腐朽、虫蛀、死结。架板梁端扎10#铅丝待用。3、搭设如图：槽钢注：钢丝绳必须采用花篮螺栓配合绳卡拉紧牢固。（4）搭设顺序：预埋6 20钢筋环一 16#槽钢就位f竖立杆f设纵横向扫地杆f兜网f铺设竹笆f安第 一步小横杆与各立杆扣紧一安第一步大横杆（四道）一连墙件一安第二步小横杆一安第二 步大横杆（四道）一铺设竹笆一竖立杆一安第三小横杆和大横杆（四道）一连墙件一加设 剪刀撑一立密目网（

12、密目网）一每10m设一道兜网一避雷。八.型钢外挑脚手架的计算（一）、参数信息：1 .脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为18.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为48x3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3. 60米，水平间距4. 50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；.活荷载参数施工荷载均布参数（kN/信：3. 000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；

13、.风荷载参数重庆省重庆地区，基本风压为0.250,风荷载高度变化系数比为L 200,风荷载体型系数生为 0. 116；考虑风荷载；.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准（kN/痛）:0. 1248；脚手板自重标准值（kN/V） :0. 350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/n?） :0. 110；安全设施与安全网（kN/痛）：0. 010；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；2 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.80米。 与楼板连接的螺栓直径（mm） :50. 00；楼板混凝土标号:C30；

14、5.拉绳与支杆参数支撑数量为：1;21-第一道支撑距离墙 的距离m 一悬挑梁锚固长度t一悬挑梁悬挑长度悬挑脚手架侧面图悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。钢丝绳安全系数为：10. 000；钢丝绳与梁夹角为（度）：45；支杆与与梁夹角为（度）：45；最里面支点距离建筑物1.20叫支杆采用5. 6号角钢56X3X6. 0mm钢管。la 一立杆纵距h 一立杆步距悬挑架正立面图（二）、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算小横杆的自重标准值：0. 033 kN/

15、m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0. 350X 1.500/3=0. 175 kN/m ；活荷载标准值:Q=3. 000X1.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值：q=l. 2X0. 033+1. 2X0. 175+1. 4X 1. 500 . 2. 350 kN/m；小横杆计算简图2 .强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩, 计算公式如下：最大弯矩 Mqmax =2. 350X 1. 050?/8 = 0. 324 kN. m；o = Mqmax/W =72.128 N/mm2；小横杆的计算强度小于205.0 N/mni；满足要求！3 .挠度计算：最大挠度考虑为简支梁

16、均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0. 033+0. 175+1.500 = 1. 708 kN/m ；最大挠度 V = 5. OX 1. 708X 1050. 01/(384X2. 060X 105X 107800. 0)=1. 218 mm；小横杆的最大挠度小于1050. 0 / 150=7. 000与10 m叫满足要求！(三，大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1 .荷载值计算小横杆的自重标准值：Pi= 0. 033X 1.050=0. 035 kN；脚手板的荷载标准值：P2= 0. 350X 1. 050X 1. 500/3=0. 184 kN；

17、活荷载标准值：Q= 3. 000X 1. 050 X 1. 500/3=1. 575 kN；荷载的计算值：P= (1. 2X 0. 035+1. 2X0. 184+1. 4X1. 575) /2=1. 234 kN；大横杆计算简图2 .强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。仁=0.0%产均布荷载最大弯矩计算:M皿=0. 08X0. 033X 1.500X 1. 5002=0. 009 kN. m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下：= 0.2679集中荷载最大弯矩计算:M2max=0. 267X1. 234X1. 500= 0. 494 kN. m；M = Mi

18、皿 + M2max = 0. 009+0. 494=0. 503 kN. m抗弯强度：。= 0.503x1()6/4490 0=112.049 N/mm2；大横杆的抗弯强度。=112.049小于f=205.0N/mni2；.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下：4,4A =0.677- 1005/大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0. 677X0. 033X 1500. 01 / (100 X 2. 060 X 105 X 107800. 0) = 0. 051 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下：=

19、1.883xPl310057集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P= (0.035+0. 184+1. 575) /2=0. 897kNV= 1.883X0. 897X 1500. 0：7 ( 100 X2. 060X 105X 107800. 0)= 2. 567 mm；最大挠度和:V= Vmax + Vpmax = 0. 051+2. 567=2.618 mm；大横杆的最大挠度小于1500. 0 / 150=10.0或者10 mm,满足要求！(四，扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转单扣件承

20、载力取值为6. 40kNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R W t其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取6. 40 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值：Pi=0. 033X1.500=0. 050 kN；脚手板的荷载标准值:P2 = 0. 350X 1.050X 1.500/2=0. 276 kN；活荷载标准值:Q = 3. 000X 1.050X1.500 /2 = 2. 363 kN；荷载的计算值：R=l. 2X (0. 050+0. 276)+1. 4X2. 363=3. 698 kN；R 6. 40 k

21、N ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(五)、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0. 1248Nd = 0. 125X 18. 000 = 2. 246 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/n?)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35NG2= 0. 350X4X 1. 500X (1. 050+0. 3)/2 = 1.418 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0. 11Ng3 = 0. 110X4X1.500/2 = 0. 330 k

22、N；(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m?)； 0. 005Ng4 = 0.010X1.500X18. 000 = 0.270 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng =Ngi+Ngz+Ng3+Ng4 = 4. 264 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 3.000X 1.050X1.500X2/2 = 4. 725 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算畋=0.7%乜州其中Wo 基本风压（kN/痛），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Wo = 0. 250 kN/m2；九风荷

23、载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用:九二 1.200 ；Us 风荷载体型系数：Us =0. 116 ；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0. 250X 1.200X0. 116 = 0. 024 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1. 2Ng+1. 4Nq= 1.2X4. 264+ 1.4X4. 725= 11. 732 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X4. 264+ 0. 85X1.4X4. 725= 10. 739 kN；风荷载设计值产

24、生的立杆段弯矩Mw计算公式Mw = 0. 85 X 1. 4WkLah2/10 =0. 850 XI. 4X0. 024X1. 500X1. 800710 = 0.014 kN.m；（六）、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N =11.732 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数：K=1. 155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：U = 1.500计算长度,由公式10 = kuh确定：10 = 3. 119 m；L0/i = 196. 000 ；轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比L/i的结果查表得到：

25、（p= 0.188 ；立杆净截面面积：A = 4. 24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4. 49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 000 N/mm2；a = 11732.000/（0.188x424.000）=147.176 N/mm2；立杆稳定性计算o= 147.176小于f=205. 000 N/mn?满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =10. 739 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm；计算长度附加系数：K=1. 155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：U = 1.500计算长度,由公式lo =

26、kuh确定：lo = 3. 119 m；L0/i = 196. 000 ；轴心受压立杆的稳定系数(p,由长细比lo/i的结果查表得到：(p= 0.188立杆净截面面积：A=4. 24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4. 49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205. 000 N/mm2；a = 10739.430/(0.188x424.000)+14088.362/4490.000 = 137.866 N/mm2；立杆稳定性计算a = 137,866小于f=205. 000 N/mn?满足要求！(七)、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Ni =际 + No风荷

27、载基本风压值Wk=0. 024 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积限二16. 200 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5. 000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：Nlw = 1.4XWkXAw = 0. 552 kN；连墙件的轴向力计算值Ni= Nlw + N。=5. 552 kN；其中q)-轴心受压立杆的稳定系数J为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=300. 000/15. 900的结果查表得到0. 949；A = 4. 24 cm2； f=205. 00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 NF(pxAxf

28、=0.949x4.240x 10-4x205.000x 103 = 82.487 kN；N尸5. 552N尸82. 487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到N尸5. 552小于双扣件的抗滑力16.0 kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图(八)、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。培训中心外防护脚手架施工方案一.编制依据建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2006中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手

29、册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；另外参照本工程施工图纸编制本施工方案。二.工程概况本工程为中冶建工设计研发大厦工程，该工程位于中国西南部重庆市，基地长约200 米，宽约140米，总用地面积24990平米，地势高差大，最高处约19米，西南部偏高， 东北部较低，周边用地性质为工业用地及仓储用地。用地范围西侧为城市干道西城大道， 沿线为城市轨道交通2号线，往西基地东侧1.5公里左右即为浩瀚的长江

30、。周围景色优美, 交通便利。该项目总建筑面积为80107平方米，其中设计主体为中冶建工设计研发大厦主 楼，建筑面积为68829.3平方米，建筑高度为99.2米（23F/-3F）；附属建筑健身中心，建 筑面积为1873.2平方米，建筑高度为12米（2F）；附属建筑培训中心建筑面积为9404.6 平方米，建筑高度为44.7米（14F）。安全施工要坚持以防为主，防管结合，加强预防预测，做到安全生产、有序施工。三.脚手架方案选择本工程主楼结构上升外架，塔楼部分采用外爬架施工。本次设计为培训中心外架，因 施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构

31、要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收;5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准要求，要符合相关 文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工 经验，决定培训中心一层至九层采用双排钢管落地脚手架，十层至十四层采用型钢外挑脚 手架作为施工外防护脚手架。四.脚手架材料选择1、脚手架选用外径48mni,壁厚3.5mni,钢材强度等

32、级Q235-A,钢管表面应平直光滑， 不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须 将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验 结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准 JGB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、 砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管 时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65Nm时不得破坏。如使用旧扣件时, 扣件必须取样送有相关国家资质的

33、试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050nnn,内侧脚手架距离墙体300nrni,支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=866. 20 cnA截面抵抗矩W=108. 30 cml截面积A = 21. 95加。受脚手架集中荷载 N= 1.2X4. 264 +1.4X4. 725 = 11. 732 kN；水平钢梁自重荷载 q=l. 2X21. 950X0. 0001 X 78. 500 = 0. 207 kN/m；悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到4.0023.81

34、60.539010 11117.9167.97811,763 11.794悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)1.749悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN. m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为Rl = 15.796 kN；R2 = 8. 517 kN；R3=-0.167 kNo最大弯矩 Mmax= 1. 769 kN. m；截面应力 a=M/1.05W+N/A= 1.769x106 /( 1.05 x 108300.0 )+0. 000 X 103 / 2 1 95 . 0 = 15 . 5 5 7 N/mm2；水平支撑梁的计算强度0=15.557

35、小于215.000 N/mm；满足要求!(九)、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下7其中(pb-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:工570仍235源二=丁 比 fy经过计算得到强度 q)b = 570 x10.0x63.0x 235 /( 1200.0x160.0x235.0) = 1.87由于q)b大于0.6,查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得到q)b值为0. 919。经过计算得到强度 a= 1.769x106 /( 0.919x108300.00 )= 17.770 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算o= 17.770小于f=215

36、.000 N/mm?,满足要求！(十)、拉绳与支杆的受力计算：水平钢梁的轴力Rah和拉钢绳的轴力电、支杆的轴力R按照下面计算.xRah = 氏5 cos 4 一及以 cos %2-12-1其中Rwcos8为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；Rmcos8为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。当RQ0时，水平钢梁受压；当Rah0时，水平钢梁受拉；当心尸0时，水平钢梁不受力。各支点的支撑力Rci=Riisin0i+RDisinei且有RuiCos9i=RDicos0i可以得到cos,sin g cos / + cos g sin /_ 一cos6 sin g cos / + cos sin %按照以上公式

37、计算得到由左至右各杆件力分别为RlfII. 169kNRd尸11. 169kN（十一）、拉绳与支杆的强度计算：钢丝拉绳（支杆）的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru与支杆的轴力Rd我们均取最大值进行计算，分别为Ru = 11. 169kN Rd = 11. 169kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg一钢丝绳的容许拉力（kN）；R -钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；计算中可以近似计算Fg=O.5d之，d为钢丝绳直径（mm）；a - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6X19、6X37、6义61钢丝绳分别取0. 85、082和 0.8；K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg

38、取 11. 169kN, 0=0.820,K=10.000,得至U：钢丝绳最小直径必须大于17. 000mm才能满足要求！下面压杆以5. 6号角钢56X3X6. 0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：7其中N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 11. 169kN；p-轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比1/i查表得到（p= 0.248；i 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1. 130cm；1 受最大压力斜杆计算长度，1二1.921m；A -受压斜杆净截面面积，A =3. 340cm2；。-受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是134.841 N/mm2；f一受压斜杆抗压强度设计值，f=

39、215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算肛满足要求！钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力R我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为 N=Ru=ll. 169kN钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环强度计算公式为其中f为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的吊环最小直径D=（1116. 916 X 4/3. 142 X 125. 000） 1/2 =11. 000mm;斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑支杆的轴向力，N=ll. 169kN；L为斜撑支杆件的周长，取224. OOOmni；

40、t为斜撑支杆的厚度，t=3. 000mm；ft或九为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185. 000N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 =11169. 162/(224. 000X3. 000) = 16. 621N/mm2o 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！(十二)、锚固段与楼板连接的计算：1 .水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8. 517kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=8516. 909 X

41、4/(3. 142 X 50 X 2) 1/2 =10. 413mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2 .水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：同力其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8. 517kN；d 一楼板螺栓的直径，d=50. 000mm：fb-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取l.430N/n)m2；h -楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于 8516. 909/(3. 142X50. 000X 1. 430)=37. 916mm。3 .水平钢梁与楼板

42、压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.517kN；d 楼板螺栓的直径，d=50. 000mm；b 一楼板内的螺栓锚板边长，b=5Xd=250. 000mm；fee 一混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0. 950fc=14. BOON/mnil经过计算得到公式右边等于865.67 kN大于锚固力N=8. 52 kN ,楼板混凝土局部承压计算满 足要求！4 .脚手架劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定 本工程外脚手架搭设人员需要1020人，均有上岗作

43、业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负 有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。十.脚手架的检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检 查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查 验收。高度大于20nl的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负 责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件：(1)脚手架构配件的出厂合格

44、证或质量分类合格标志；(2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(4)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各 项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。十一.脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围。(2)钢管与扣件进场前应经过检查

45、挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-2001第3条)， 所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在 40N , m65 N m之间。(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工 单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支 架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破 坏架子结构或在架子上擅自拆除与

46、搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件 严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。2、质量保障措施(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所 有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监 督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现 不符合要求处，必须限时或立即整改。3、安全保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工

47、具、物品；同时必 须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得 上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作 人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。A在下列情况下，必须对脚手架进行检查|a在六级以上大风和大雨后b停用超过二个月，复工前。B检查保修项目a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求；b扣件螺丝是否松动；c安全防护措施是否符合要求。(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护，安全员巡视