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1、混凝土结构课程设计计算书Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.学 号 201220211129 混凝土结构构课程设计计单层厂房排排架结构设设计院 （系）名名 称： 航天与建建筑工程学学院专 业 名 称： 土土木工程学 生 姓 名： 杨杨 浩指 导 教 师： 郭郭 庆 勇 2014年年6月目 录录1. 设计计资料及要要求32. 结构构构件选型型、结构布布置方案确确定说明53. 定位位轴线64. 计算算简图确定定75. 荷载载计算75.1 恒恒载75.2 屋屋面活荷载载95.3 风风荷载95.4 吊
2、吊车荷载106.排架内内力分析106.1 恒载作用用下排架内内力分析116.2 屋屋面活荷载载作用下排排架内力分分析126.3 风风荷载作用用下排架内内力分析146.4 吊吊车荷载作作用下排架架内力分析析167. 内力力组合218. 柱截截面设计248.1选取取控制截面面最不利内内力248.2上柱柱配筋计算算248.3下柱柱配筋计算算258.4柱的的裂缝宽度度验算288.5柱的的箍筋配置置298.6牛腿腿设计298.7柱的的吊装验算算309. 基础础设计319.1作用用于基础顶顶面上的荷荷载计算329.2基础础尺寸及埋埋置深度339.3基础础高度验算算349.4基础础底板配筋筋计算3510.
3、参考资料料38单层厂房排排架结构设设计1. 设计计资料及要要求(1)工程程概况某金工装配配车间为两两跨等高厂厂房，跨度度均为188m，柱距距均为6mm，车间总总长度为666m。每每跨设有起起重量为1150/330t吊车车各2台，吊吊车工作级级别为A55级，轨顶顶标高9.30m。厂厂房无天窗窗，采用卷卷材防水屋屋面，围护护墙为2440mm厚厚双面清水水砖墙，采采用钢门窗窗，钢窗宽宽度为4.8m，室室内外高差差为350mmm，素混凝凝土地面。建建筑平面及及剖面分别别如图1和图2所示。(2)结构构设计原始始资料厂房所在地地点的基本本风压为00.4kNN/m2，地面粗粗糙度为BB类；基本本雪压为00.
4、5kNN/m2。风荷载的的组合值系系数为，雪荷载的组组合值系数数为其余可可变荷载的的组合值系系数均为。基础持力力层为粉土土，粘粒含含量c=0.8,地基承载载力特征值值fak=1880kN/m2，埋深-2.0mm，基底以以上土的加加权平均重重度m=17kNN/m3,基底以下下图的重度度=18kN/m3。(3)材料料基础混凝土土强度等级级为C20；柱柱混凝土强强度等级为为C30。柱中纵向受受力钢筋采采用HRBB335级级；箍筋和和分布钢筋筋采用HPPB3000级。(4)设计计要求分析厂房排排架内力，并并进行排架架柱和基础础的设计；绘制排架架柱和基础础的施工图图。图1 厂房房平面图图4 厂房房剖面图
5、2. 结构构构件选型型、结构布布置方案确确定说明因该厂房跨跨度在15536m之之间，且柱柱顶标高大大于8m，故故采用钢筋筋混凝土排排架结构。为为了保证屋屋盖的整体体性和刚度度，屋盖采采用无檩体体系。由于于厂房屋面面采用卷材材防水做法法，故选用用屋面坡度度较小而经经济指标较较好的预应应力混凝土土折线形屋屋架及预应应力混凝土土屋面板。普普通钢筋混混凝土吊车车梁制作方方便，当吊吊车起重量量不大时，有有较好的经经济指标，故故选用普通通钢筋混凝凝土吊车梁梁。厂房各各主要构件件选型见表表1。表1主要承承重构件选选型表构件名称标准图集选用型号重力荷载标标准值屋面板04G4110-11.5m6m预应应力混凝土
6、土屋面板YWB-22(中间跨跨）YWB-22s（端跨跨）1.4kN/m2(包括灌缝缝重)天沟板04G4110-11.5m6m预应应力混凝土土屋面板(卷材防水水天沟）TGB688-11.91kN/m2屋架04G4115-1预应力混凝凝土折线型型屋架（跨跨度18m）YWJA-18-1AAa70.866N/榀0.05kN/m2吊车梁04G3223-2钢筋混凝土土吊车梁（吊吊车工作级级别为A11-A5)DL-8ZZ（中间跨跨）DL-8BB(边跨）39.5kN/根40.8kN/根轨道连接04G3225吊车轨道联联结详图0.80kN/m2基础梁04G3220钢筋混凝土土基础梁JL-316.7kN/根由上图
7、可知知，吊车轨轨顶标高为为9.30m。对对起重量为为150/30t、工工作级别为为A5的吊吊车，当厂厂房跨度为为18m时，可可求得吊车车的跨度LLk=180.75X22=16.5m，由由附表4可查得得吊车轨顶顶以上高度度为2.05m；选定吊车车梁的高度度，暂取轨轨道顶面至至吊车梁顶顶面的距离离，则牛腿腿顶面标高高可按下式式计算：牛腿顶面标标高=轨顶顶标高-=9.3001.2200.20=77.90mm由建筑模数数的要求，故故牛腿顶面面标高取为为8.10m。考虑吊车行行驶所需空空隙尺寸=220mmm，柱顶顶标高可按按下式计算：柱顶标高=牛腿顶面面标高+吊车高高度+=8.100+1.220+0.2
8、0+22.30+0.222=11.57m故柱顶（或或屋架下弦弦底面）标标高取为111.70mm。取室内地面面至基础顶顶面的距离离为0.55m，则计计算简图中柱的总总高度、下下柱高度和和上柱高度度分别为=11.77+0.55=12.2m=8.1+0.5=8.6m=12.22-8.6=3.6m根据柱的高高度、吊车车起重量及及工作级别别等条件，确确定柱截面面尺寸，以以及由柱的的截面尺寸寸，可求得得柱的截面面几何特征征及自重标标准值，见见表2。表2柱截面面尺寸及相相应的计算算系数柱号计算参数截面尺寸/mm面积/惯性矩/自重/（kkN/m）A，C上柱矩4004001.621.31084.0下柱40099
9、0011501.875105195.381084.69B上柱矩4006002.4105721086.0下柱14001000015001.975105256.341084.943. 定位位轴线横向定位轴轴线除端柱柱外，均通通过柱截面面几何中心心。对起重重量为1550/300t工作级级别为A55的吊车，可可查得轨道道中心至吊吊车端部距距离B1=2300mm；吊车车桥架外边边缘至上柱柱内边缘的的净空宽度度，一般取取值不小于于80mmm。对中柱，取取纵向定位位轴线为柱柱的几何中中心，则=300mmm，故B2= ee - B1 - B3= 7550 - 230 3000 = 2220mmm80mmm符合
10、要求。对边柱，取取封闭式定位轴线线，即纵向向定位轴线线与纵墙内内皮重合，则则=4000mm，故故B2= e - B1 - B3= 7550 - 230 4000 = 1120mmm80mmm符合要求。4. 计算算简图确定由于该金工工车间厂房房，工艺无无特殊要求求，且结构构布置及荷荷载分布（除除吊车荷载载外）均匀匀，故可取取一榀横向向排架作为为基本的计计算单元，单单元的宽度度为两相邻邻柱间中心心线之间的的距离，即即B=6.0m，如如图5(a)所所示；计算算简图如图5(b)所示。图5计算单单元和计算简图5. 荷载载计算5.1 恒恒载屋盖恒载载两毡三油防防水层0.35kNN/20mm厚厚水泥砂浆浆找
11、平层 200kN/0.022m=0.40kNN/100mmm厚水泥蛭蛭石保温层层 4kN/00.1m=0.40kN/一毡两油隔隔气层 0.005kN/20mm厚厚水泥砂浆浆找平层 200kN/0.022m=0.40kNN/预应力混凝凝土屋面板板（包括灌灌缝） 1.440kN/屋架钢支撑撑 合计 3.05kN/屋架重力荷荷载为1006kN/榀，则作作用于柱顶顶的屋盖结结构重力荷荷载设计值值为（3.005kN/6m18m/22+70.86kNN/2)=240.16kNN吊车梁及及轨道重力力荷载设计计值（39.5kN+0.8kkN/m6m)=53.116kN柱自重重重力荷载设设计值A，C柱4kN/m
12、3.6m=17.82 kN（上柱）4.699kN/mm8.66m=48.40 kN（下柱柱）B柱6kN/m3.6m=25.92kNN（上柱）4.944kN/mm8.66m=50.98kNN（下柱）各项恒载作作用位置如如图6所示。图6 荷载载作用位置置图（单位：kN）5.2 屋屋面活荷载载屋面活荷载载标准值为为0.5kkN/，雪雪荷载标准准值为0.5kN/，后者等于于前者，故故仅按前者者计算。作作用于柱顶顶的屋面活活荷载设计计值为0.56m118m/22=37.80kNNQ1的作用用位置与作作用的位置置相同，如如图6所示。5.3 风风荷载风荷载标准准值按下式式计算，其其中0=0.4kNN/m2，
13、根据厂房房各部分标标高（图4）及B类类地面粗糙糙度确定如如下：柱顶（标高高11.770m）=11.0488檐口（标高高13.000m）=11.0844屋顶（标高高10.00mm）=1.112如图7所示示，可得排排架迎风面面及背风面面的风荷载载标准值分分别为1k=z z s1 0=1.00.81.04480.4 kN/mm2=0.3335kNN/m21k=z z s1 0=1.000.81.04480.4 kN/mm2=0.3335kNN/m2图7 风荷荷载体型系数及排架计算简图则作用于排排架计算简简图（图7）上的风风荷载设计计值为：q1=1.40.3335 kN/mm26m=2.881 kNN
14、/m2q2=1.40.1688 kN/mm26m=1.441 kNN/m2Fw=QQ(s1+s1) zh1+(s3+s4) zh2 z0B =1.4(0.8+0.4)1.12292.3+(-0.6+0.5) 1.1771.0 1.000.4kNN/m26.0m = 9.688kN图8 吊车车荷载作用下支支座反力影影响线5.4 吊吊车荷载由给定吊车车150/30t，可可知吊车参参数为：对对于AB跨跨：B=5.665m , K=44.40mm , gg=53.0kN , Q=150kkN , Fp,mmax=1165kNN , FFp,miin=344kN根据及，可可算得吊车车梁支座反反力影响线线
15、中各轮压压对应点的的竖向坐标标值，如图图8所示。吊车竖向向荷载吊车竖向荷荷载设计值值：Dmax =Q Fp,mmax yi =1.4165 kkN(1+00.7922+0.2267+00.0588) = 489.03kNNDmin =Q Fp,mmin yi =1.434 kNN(1+00.7922+0.2267+00.0588) = 100.77kNN吊车横向向水平荷载载：作用于于每个轮子子上的吊车车横向水平平制动力为为：T = 11/4(Q+gg) = 1/40.1(1500kN + 533kN) = 5.0075kNN作用于排架架柱上吊车车横向水平平荷载设计计值为：Tmax =Q Tyi
16、 =1.45.0775kN2.1117 = 15.004kN6.排架内内力分析该厂房为单单跨等高排排架，可用用剪力分配配法进行排排架内力分分析。其中中柱的剪力力分配系数数按下式计算：式中：第i根排排架的抗侧侧移刚度。其其结果见表表3。表3 柱剪剪力分配系系数柱别A，C柱n = 00.1099 = 00.2955C0 = 2.4880A = C = 00.206610-100 H3/EA = C=0.2287B柱n = 00.2811 = 00.2955C0 = 2.8115A = 0.133910-100 H3/EB=0.4266.1 恒载作用用下排架内内力分析恒载作用下下排架的计计算简图如如
17、图9(a)所示。 ； ; ；如图9所示示，排架为为对称结构构且作用对对称荷载，排排架结构无无侧移，故故各柱可按按柱顶为不不动铰支座座计算内力力。柱顶不不动铰支座座反力计算算如下：对于A，CC柱， 则： ，求得后，可可用平衡条条件求出柱柱各截面的的弯矩和剪剪力。柱各各截面的轴轴力为该截截面以上重重力荷载之之和，恒载载作用下排排架结构的的弯矩图和轴力图分别见图9（b）、（c）。图9（d）为为排架柱的的弯矩、剪剪力和轴力力的正负号号规定。图9恒载作作用下排架架的内力计算简图及内力图6.2 屋屋面活荷载载作用下排排架内力分分析（1）ABB跨作用屋屋面活荷载载排架计算简简图如图10（aa）所示其中 ，它
18、它在柱顶及及变阶处引引起的力矩矩为：对于A柱， 则 对于B柱， 则排架柱顶顶不动铰支支座总反力力为： 将R反向作作用于排架架柱顶，用用下式计算相应应的柱顶剪剪力，并于于柱顶不动动铰支座反反力叠加，可可得屋面活活荷载作用用于AB跨跨时的柱顶顶剪力，即即： 排架结构的的弯矩图和和轴力图分分别见图10（b）、（cc）。图10 AAB跨作用用屋面活荷荷载时排架的的计算简图及内力图（2）BCC跨作用屋屋面活荷载载由于结构对对称，且BBC跨与AAB跨作用用荷载相同同，故只需需将图10中各内内力图的位置及及方向调整整一下即可可，如图11所示。图11 BC跨作作用屋面活活荷载时排架的的计算简图及内力图6.3
19、风风荷载作用用下排架内内力分析（1）左吹吹风时排架计算简简图如图12（aa）所示对于A，CC柱，已知知， 则： 各柱顶剪力力分别为：排架弯矩图图如图12（bb）所示：图12左吹吹风时排架的的计算简图及内力图（） (2)右右吹风时计算简图如如图13（aa）所示。将将图12所示AA，C柱内内力图对换且改改变内力符符号后可得得，如图13（bb）所示。图13 右右吹风时排架的的计算简图及内力图（）6.4 吊吊车荷载作作用下排架架内力分析析（1）作用用于A柱计算简图如如图14（aa）所示其中，吊车车竖向荷载载，在牛腿顶顶面处引起起的力矩为为： 对于A柱， ，则：对于B柱，则： 排架各柱剪剪力为：排架各柱
20、的的弯矩图、轴力图及柱底剪剪力值如图图14（bb）、（cc）所示：图14 作作用在A 柱时排架计算简图及内力图（2）作用用于B柱左左计算简图如如图15所示其中，吊车车竖向荷载载，在牛腿顶顶面处引起起，为：柱顶不动铰铰支反力，及总反力力分别为：排架各柱顶顶剪力为：排架各柱的的弯矩图、轴力图及柱底剪剪力值如图图15（bb）、（cc）所示。图15 作作用在B柱柱左时排架计算简图及内力图（3）作用用于B柱右右根据结构对对称性及吊吊车吨位相相等的条件件，内力计计算与“作作用于B柱柱左”的情情况相同，只只需将A，CC柱内力对对换并改变变全部弯矩矩及剪力符符号，如图图16所示图16 作作用在B柱柱右时排架计
21、算简图及内力图（4）作用用于C柱同理，将“作用于A柱”的情况的A，C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图17所示图17 作作用在C 柱时排架计算简图及内力图（5）作用用于AB跨跨柱计算简图如如图18（aa）所示对于A柱，查表得，则 同理，对于于B柱， ，查表得 ，则 排架柱顶总总反力为： 各柱顶剪力力为： 排架各柱的的弯矩图及柱底剪剪力值如图图18（bb）所示。图18 作作用在ABB跨时排架计算简图及内力图（6）作用用于BC跨跨柱由于结构对对称性及吊吊车吨位相相等，故排排架内力计计算与“作作用于ABB跨柱”的的情况相同同，只需将将A，C柱柱内力对换换，如图19（bb）所示。图19
22、 作作用在BCC跨时排架架计算简图及内内力图7. 内力力组合由于排架单单元为对称称结构，可可仅考虑AA柱截面，荷荷载内力汇汇总表见表4，内力组组合见表5，这些表中的控制制截面及正正号内力方方向如表4中的例图所示。对对主进行裂裂缝宽度验验算时，内内力采用准准永久值，同同时只需要要对的柱进进行验算。42表4 A柱柱内力设计计值汇总表表荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷荷载吊车水平荷荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作作用在A柱Dmax作作用在B柱左Dmax作作用在B柱右Dmax作作用在C柱Tmax作作用在AB跨Tmax作作用在BC跨左风右风序号M10.7440.382.0943.11647.0
23、0937.0885.8331.30022.6615.10-16.226N257.99837.8000000000M-37.884-9.0772.34103.55516.33637.0885.8331.30022.6615.10-16.226N311.11437.80489.003100.777000000M16.511-3.6557.08-0.433129.35125.44219.77690.77676.662164.771-129.09N359.99837.80489.003100.777000000V6.820.630.5811.99913.00810.2881.62210.3396.26
24、630.644-19.118注：M（单单位为kNNm），NN（单位为为kN），VV（单位为为kN）表5 AA柱内力组组合表截面Mmaxx及相应NN，VMmaxx及相应NN，VNmax及及相应M，VVNmin及及相应M，VVMq，NqqM0.99+(+)0.7+0.90.70.663.166 /1.20.8+0.880.7+0.770.9+0.6-55.9991.35/1.22 (+)0.7+0.90.7+0.6654.477 /1.2+0.9+0.7+0.90.7+0.661.100Mq=311.97Nq=2114.988N284.444214.998316.669214.998M/1.2+0
25、.8+00.7+00.70.8+00.70.9+00.690.8441.35/1.2+0.9+00.7+00.70.8（+）+0.6-91.773+0.9+00.7(+)+0.70.9+00.654.355/1.2+0.9+00.70.9+00.6-65.331N259.228432.992773.553259.228M+0.7+0.70.8（+）+0.70.9313.883/1.2+0.77+0.70.9+0.70.9-256.56 +0.9+0.7+0.70.9+0.6170.335/1.2+0.77+00.70.9+00.90.7310.771Mq=911.69Nq=2999.988N6
26、33.884389.993826.557299.998V43.411-27.88418.79947.155MK226.113-179.32123.664225.887NK495.660364.223633.226299.998VK30.811-18.22614.24435.300注：M（单单位为kNNm），NN（单位为为kN），VV（单位为为kN）8.柱截面面设计A柱，混凝凝土强度等等级为C330，144.3N/，N/；纵向向钢筋采用用HRB3335级钢钢筋， ， 。上、下下柱均采用用对称配筋筋。8.1选取取控制截面面最不利内内力A柱：取 。则大大偏心；两两组大偏心心受压和小小偏心受压压界限破
27、坏坏时对应的的轴向力为为： 由表5可见见，上柱II-I柱底底截面共有有4组不利利内力，44组内力均均满足，故故均为大偏偏心受压。对对这4组内内力，按照照“弯矩相相差不多时时，轴力越越小越不利利；轴力相相差不多时时，弯矩越越大越不利利”的原则则，可确定定上柱的最最不利内力力为 对下柱，截截面的有效效高度取，则则大偏心受受压与小偏偏心受压界界限破坏是是对应的轴轴向压力为为： 对下柱，截截面-和-截面有88组不利内内力，均满满足，对这这8组内力力采用和上上柱I-II截面相同同的分析方方法，可得得下柱的最最不利内力力为：-截面面：-截面面：8.2上柱柱配筋计算算上柱最不利利内力为：由附表查得得有吊车厂
28、厂房排架方方向上柱的的计算长度度 。附加偏偏心距取220mm（大大于4000mm/330=133.3mmm）。 由，故应考考虑偏心距距增大系数数。 ，取。 M= 故取进行计计算： 选318（），则，满满足要求。由得垂直于于排架方向向的计算长长度 ，则 满足弯矩作作用平面外外的承载力力要求。8.3下柱柱配筋计算算由分析结果果可知，与与上柱分析析方法类似似，选取下下列两组不不利内力： （1）按计计算查表得 ，截截面尺寸： 附加偏心距距 ，取。 先假定中和和轴位于翼翼缘内，则则 且，为大偏偏心受压构构件受压区区在受压翼翼缘内，则则：（2）按计计算 ，取。 先假定中和和轴位于翼翼缘内，则则 且 ，为大
29、大偏心受压压构件受压压区在受压压翼缘内，则则：选418（）（3）验算算垂直于弯弯矩作用平平面的受压压承载力（满足要求求）8.4柱的的裂缝宽度度验算规范规规定，对的的柱应进行行裂缝宽度度验算。本本例对各控控制截面荷荷载按准永久组合合计算时，上上柱及下柱柱的偏心距距都有，故故不需要进进行裂缝宽宽度验算。8.5柱的的箍筋配置置非地震区的的单层厂房房柱，其箍箍筋数量一一般由构造造要求控制制。根据构构造要求，上上、下柱均均选用箍筋筋。8.6牛腿腿设计根据吊车梁梁支承位置置、截面尺尺寸及构造造要求，初初步拟定牛牛腿尺寸，如如图20所示。其其中牛腿截截面宽度，牛牛腿截面高高度，。图20牛腿腿尺寸简图图（1）
30、牛腿腿截面高度度验算已知，（牛牛腿顶面无无水平荷载载），取取， 故牛腿截面面高度满足足要求。（2）牛腿腿配筋计算算由于，因而而牛腿可按按构造要求求配筋。根根据构造要要求，。实实际选用4414（）。水水平箍筋选选用。8.7柱的的吊装验算算（1）内力力计算采用翻身起起吊，吊点点设在牛腿腿下部，混混凝土达到到设计强度度后起吊。由由附表查得柱插插入杯口深深度为，取取，则柱吊吊装时的总总长度为 ，计算简简图如图21所示。图21柱吊吊装计算简图柱吊装阶段段的荷载为为柱自重重重力荷载（吊吊装时，应应考虑动力力系数=11.5，柱柱自重的重重力荷载分分项系数取取1.2），即即：在上述荷载载作用下，各各柱控制截截
31、面的弯矩矩为： 由得： 令，得 ，则则下柱段最最大弯矩为为： （2）承载载力和裂缝缝宽度验算算柱截面受弯弯承载力及及裂缝宽度度验算过程程见表7表7柱吊装装阶段承载载力及裂缝缝宽度验算算表柱截面上柱下柱46.666（38.888）65.455（54.554）50.6880.946.666=41.99924700.9665.455=58.991208.77772.0330.00775400.1取00.10.011130.46-0.3770.22取0.2230301.91.90.140.2（满满足要求）0.070.2（满满足要求）9. 基础础设计因为修正后后的地基承承载力特征征值为，在在单层排架架结
32、构，柱柱距为6mm，吊车起起重量为5500-11000KKN，厂房房跨度为，设设计等级为为丙级时，要要进行地基基变形验算算，但该单单层排架的的吊车起重重量为1550kN，不不在5000-10000kN之之间，故不不作变形验验算。则基基础混凝土土强度等级级采用C220，下设设100mmm厚C110混凝土土垫层。9.1作用用于基础顶顶面上的荷荷载计算作用于基础础顶面上的的荷载包括括柱底（截面）传传给基础的的M，N，VV以及外墙墙自重重力力荷载。前前者由表5中的截面选取取，见表8，其中内内力标准组组合值用于于地基承载载力验算，基基本组合值值用于受冲冲切承载力力验算和地地板配筋计计算，内力力的正号规规
33、定见图22（b）。表8 基础础设计的不不利内力组别荷载效应基基本组合荷载效应标标准组合第1组313.883633.88443.411226.113495.66030.811第2组-256.56389.993-27.884-179.32364.223-18.226第3组170.335826.55718.799123.664633.226-14.224由图22(a)可见见，每个基基础承受的的外墙总宽宽度为，总总高度为，墙墙体为厚双双面清水砖砖墙厚（）。钢框框玻璃窗（）基础梁重量为16.7KN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为：厚砖墙 钢框玻璃窗窗 基础梁 距基础形心心的偏心距距为： 图22
34、基础础荷载示意图9.2基础础尺寸及埋埋置深度（1）基础础埋置深度度d为-22.00mm 杯底厚度应应大于，取取，基础顶面标标高为-00.5000m，故： 杯壁厚度，取取；基础边边缘高度取取，台阶高高度取，见见图22（b）。（2）拟定定基础地面面尺寸 适当放大，取取 （3）计算算基底压力力及验算地地基承载力力 验算地基承承载力，其其中验算结果见见下表9。可见，基基础底面尺尺寸满足要要求。表9 基础础底面压力力计算及地地基承载力力验算表类别第1组第2组第3组226.113-179.32-123.64495.660364.223633.22630.811-18.226-14.2241115.6698
35、4.2291253.32108.661-296.84-86.331158.556185.116170.008109.77351.455131.220134.1151880118.3311880150.6641880158.5562116185.1162116170.00821169.3基础础高度验算算这时采用基基地净反力力设计值和和计算，结结果见表10。对于于第2组内内力，计算算时，故故对该组内内力计算基基底净反力力。表10 基基础底面净净反力设计计值计算表表类别第1组第2组第3组313.883633.88443.411-256.56389.993-27.884170.335826.55714
36、.244921.110577.1191113.83215.221-462.0627.977159.118-33.994140.88462.244172.220127.557因台阶高度度为4000mm,基基础底面落落在从变阶阶处向外扩扩散45度度线以内，因因此不必验验算高度9.4基础础底板配筋筋计算(1)柱边边及变阶处处基底反力力计算基础底板配配筋计算时时长边和短短边方向的的计算截面面简图如图24所示。三三组不利内内力设计值值在柱边及及变阶处的的基底净反反力计算见见表11。其中第第1、3组组内力产生生的基底反反力见图23所示。图23 变变阶处的冲冲切破坏截截面用表列公式式计算第22组内力产产生的
37、和时，相应应的2.05/3.2和2.455/3.2分别用11.20773/2.223和11.4733/2.2223代替，且且。表11 柱柱边及变阶阶处基底净净反力计算算公式第1组第2组第3组159.118-33.994140.11762.644172.220127.557124.33483.122135.664136.445114.110137.222141.776127.666137.889147.882143.115138.668110.77169.133133.887图24基础础底板配筋筋计算截面（2）柱边边及变阶弯弯距计算选取三组内内力值中的的大值进行行计算截面面的弯矩= （3）配筋筋
38、计算基础底板受受力钢筋采采用HPBB300级级（）基础底板长长边方向钢钢筋面积为为：选用10100（ ）.基础底板短短边方向钢钢筋面积为为： 选用12150（）.基础底板配配筋见图25。由于于，所以杯杯壁不需要要配筋。图25 基基础底板配配筋10. 参考资料料沈蒲生. 混凝土结结构设计（第第四版）M. 北京：高高等教育出出版社,22012.白国良,王王毅红.混混凝土结构构设计MM.武汉汉:武汉理理工大学出出版社,22011.朱彦鹏.混混凝土结构构课程设计计指南MM.北京京:中国建建筑工业出出版社,22011.唐兴荣.混混凝土结构构课程设计计解析与实实例M.北京:机械工业业出版社,20122.GB500009-22012.建筑结构构荷载规范范S.北京:中中国建筑工工业出版社社,20112.GB500010-22010.混凝土结结构设计规规范S.北京:中国建筑筑工业出版版社,20011.