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1、混凝土结构课程设计计算书Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.学 号 2012021129 混凝土结构构课程设设计单层厂房排排架结构构设计院 （系）名名 称： 航天天与建筑筑工程学学院专 业 名 称： 土木木工程学 生 姓 名： 杨 浩指 导 教 师： 郭 庆 勇 2014年年6月目 录录1. 设计计资料及及要求32. 结构构构件选选型、结结构布置置方案确确定说明明53. 定位位轴线64. 计算算简图确确定75. 荷载载计算75.1 恒恒载75.2 屋屋面活荷荷载95.3 风风荷载95.4 吊吊
2、车荷载载106.排架内内力分析析106.1 恒载作作用下排排架内力力分析116.2 屋屋面活荷荷载作用用下排架架内力分分析126.3 风风荷载作作用下排排架内力力分析146.4 吊吊车荷载载作用下下排架内内力分析析167. 内力力组合218. 柱截截面设计计248.1选取取控制截截面最不不利内力力248.2上柱柱配筋计计算248.3下柱柱配筋计计算258.4柱的的裂缝宽宽度验算算288.5柱的的箍筋配配置298.6牛腿腿设计298.7柱的的吊装验验算309. 基础础设计319.1作用用于基础础顶面上上的荷载载计算329.2基础础尺寸及及埋置深深度339.3基础础高度验验算349.4基础础底板配
3、配筋计算算3510. 参考资资料38单层厂房排排架结构构设计1. 设计计资料及及要求(1)工程程概况某金工装配配车间为为两跨等等高厂房房，跨度度均为118m，柱柱距均为为6m，车车间总长长度为666m。每每跨设有有起重量量为1550/330t吊吊车各22台，吊吊车工作作级别为为A5级级，轨顶顶标高99.30m。厂厂房无天天窗，采采用卷材材防水屋屋面，围围护墙为为2400mm厚厚双面清清水砖墙墙，采用用钢门窗窗，钢窗窗宽度为为4.88m，室室内外高高差为3350mmm，素素混凝土土地面。建建筑平面面及剖面面分别如如图1和图2所示。(2)结构构设计原原始资料料厂房所在地地点的基基本风压压为0.4k
4、NN/m22，地面面粗糙度度为B类类；基本本雪压为为0.55kN/m2。风荷载载的组合合值系数数为，雪荷载的的组合值值系数为为其余可可变荷载载的组合合值系数数均为。基础持持力层为为粉土，粘粘粒含量量c=0.88,地基基承载力力特征值值fak=1180kkN/mm2，埋深深-2.0m，基底底以上土土的加权权平均重重度m=177kN/m3,基底以以下图的的重度=18kNN/m33。(3)材料料基础混凝土土强度等等级为CC20；柱混凝凝土强度度等级为为C300。柱中纵向向受力钢钢筋采用用HRBB3355级；箍箍筋和分分布钢筋筋采用HHPB3300级级。(4)设计计要求分析厂房排排架内力力，并进进行排
5、架架柱和基基础的设设计；绘绘制排架架柱和基基础的施施工图。图1 厂房房平面图图图4 厂房房剖面图图2. 结构构构件选选型、结结构布置置方案确确定说明明因该厂房跨跨度在11536mm之间，且且柱顶标标高大于于8m，故故采用钢钢筋混凝凝土排架架结构。为为了保证证屋盖的的整体性性和刚度度，屋盖盖采用无无檩体系系。由于于厂房屋屋面采用用卷材防防水做法法，故选选用屋面面坡度较较小而经经济指标标较好的的预应力力混凝土土折线形形屋架及及预应力力混凝土土屋面板板。普通通钢筋混混凝土吊吊车梁制制作方便便，当吊吊车起重重量不大大时，有有较好的的经济指指标，故故选用普普通钢筋筋混凝土土吊车梁梁。厂房房各主要要构件选
6、选型见表表1。表1主要承承重构件件选型表表构件名称标准图集选用型号重力荷载标标准值屋面板04G4110-111.5m6m预预应力混混凝土屋屋面板YWB-22(中间间跨）YWB-22s（端端跨）1.4kN/m2(包括灌缝缝重)天沟板04G4110-111.5m6m预预应力混混凝土屋屋面板(卷材防防水天沟沟）TGB688-11.91kN/m2屋架04G4115-11预应力混凝凝土折线线型屋架架（跨度度18m）YWJA-18-11Aa70.866N/榀榀0.05kN/m2吊车梁04G3223-22钢筋混凝土土吊车梁梁（吊车车工作级级别为AA1-AA5)DL-8ZZ（中间间跨）DL-8BB(边跨跨）3
7、9.5kN/根40.8kN/根轨道连接04G3225吊车轨道联联结详图图0.80kN/m2基础梁04G3220钢筋混凝土土基础梁梁JL-316.7kN/根由上图可知知，吊车车轨顶标标高为99.30m。对对起重量量为1550/330t、工工作级别别为A55的吊车车，当厂厂房跨度度为188m时，可可求得吊吊车的跨跨度Lkk=1800.755X2=16.5m，由由附表4可查查得吊车车轨顶以以上高度度为2.055m；选选定吊车车梁的高高度，暂暂取轨道道顶面至至吊车梁梁顶面的的距离，则则牛腿顶顶面标高高可按下下式计算：牛腿顶面标标高=轨轨顶标高高-=9.3011.2000.20=7.990m由建筑模数数
8、的要求求，故牛牛腿顶面面标高取取为8.10m。考虑吊车行行驶所需需空隙尺尺寸=2220mmm，柱柱顶标高高可按下下式计算：柱顶标高=牛腿顶顶面标高高+吊车车高度+=8.100+1.20+0.220+22.300+0.22=11.57mm故柱顶（或或屋架下下弦底面面）标高高取为111.770m。取室内地面面至基础础顶面的的距离为为0.55m，则则计算简简图中柱的的总高度度、下柱柱高度和和上柱高高度分别别为=11.77+0.5=112.22m=8.1+0.55=8.6m=12.22-8.6=3.6m根据柱的高高度、吊吊车起重重量及工工作级别别等条件件，确定定柱截面面尺寸，以以及由柱柱的截面面尺寸，
9、可可求得柱柱的截面面几何特特征及自自重标准准值，见见表2。表2柱截面面尺寸及及相应的的计算系系数柱号计算参数截面尺寸/mm面积/惯性矩/自重/（kkN/mm）A，C上柱矩40040001.621.31084.0下柱400990015001.875105195.381084.69B上柱矩40060002.4105721086.0下柱14001000011501.975105256.341084.943. 定位位轴线横向定位轴轴线除端端柱外，均均通过柱柱截面几几何中心心。对起起重量为为1500/300t工作作级别为为A5的的吊车，可可查得轨轨道中心心至吊车车端部距距离B1=2330mmm；吊车车桥
10、架外外边缘至至上柱内内边缘的的净空宽宽度，一一般取值值不小于于80mmm。对中柱，取取纵向定定位轴线线为柱的的几何中中心，则则=3000mmm，故B2= ee - B1 - B3= 7750 - 2230 3000 = 2220mmm800mm符合要求。对边柱，取取封闭式式定位轴轴线，即即纵向定定位轴线线与纵墙墙内皮重重合，则则=4000mmm，故BB2= e - B1 - B3= 7750 - 2230 4000 = 1220mmm800mm符合要求。4. 计算算简图确定由于该金工工车间厂厂房，工工艺无特特殊要求求，且结结构布置置及荷载载分布（除除吊车荷荷载外）均均匀，故故可取一一榀横向向排
11、架作作为基本本的计算算单元，单单元的宽宽度为两两相邻柱柱间中心心线之间间的距离离，即BB=6.0m，如如图5(a)所示；计算简简图如图5(b)所示示。图5计算单单元和计算简图5. 荷载载计算5.1 恒恒载屋盖恒载载两毡三油防防水层00.355kN/20mm厚厚水泥砂砂浆找平平层 220kNN/00.022m=00.400kN/100mmm厚水泥泥蛭石保保温层 44kN/0.11m=00.40kNN/一毡两油隔隔气层 00.055kN/20mm厚厚水泥砂砂浆找平平层 220kNN/00.022m=00.400kN/预应力混凝凝土屋面面板（包包括灌缝缝） 1.440kNN/屋架钢支撑撑 合计 3.
12、05kNN/屋架重力荷荷载为1106kkN/榀榀，则作作用于柱柱顶的屋屋盖结构构重力荷荷载设计计值为（3.005kNN/66m118m/2+770.886kNN/2)=2440.116kNN吊车梁及及轨道重重力荷载载设计值值（39.5kNN+0.8kNN/m6m)=533.166kN柱自重重重力荷载载设计值值A，C柱4kN/m33.6m=177.822 kN（上柱）4.699kN/m88.6m=488.400 kN（下下柱）B柱6kN/m33.6m=255.922kN（上上柱）4.944kN/m88.6m=550.998kNN（下柱柱）各项恒载作作用位置置如图6所示。图6 荷载载作用位位置图（
13、单位：kNN）5.2 屋屋面活荷荷载屋面活荷载载标准值值为0.5kNN/，雪雪荷载标标准值为为0.5kkN/，后后者等于于前者，故故仅按前前者计算算。作用用于柱顶顶的屋面面活荷载载设计值值为0.56m18m/2=337.880kNNQ1的作用用位置与与作用的的位置相相同，如如图6所示。5.3 风风荷载风荷载标准准值按下下式计算，其其中0=0.44kN/m2，根据厂厂房各部部分标高高（图4）及BB类地面面粗糙度度确定如如下：柱顶（标高高11.70mm）=11.0448檐口（标高高13.00mm）=11.0884屋顶（标高高10.000m）=1.1112如图7所示示，可得得排架迎迎风面及及背风面面
14、的风荷荷载标准准值分别别为1k=z z s1 0=1.000.881.00480.44 kNN/m22=0.3355kN/m21k=z z s1 0=1.00.881.00480.44 kNN/m22=0.3355kN/m2图7 风荷荷载体型系系数及排架架计算简图则作用于排排架计算算简图（图7）上的的风荷载载设计值值为：q1=1.40.3335 kN/m26m=2.81 kN/m2q2=1.40.1668 kN/m26m=1.41 kN/m2Fw=QQ(s1+s1) zh1+(s3+s4) zh2 z0B =1.4(00.8+0.44)1.11292.33+(-0.66+0.5) 1.1171
15、.00 1.000.44kN/m26.00m = 9.668kNN图8 吊车车荷载作用下下支座反反力影响响线5.4 吊吊车荷载载由给定吊车车1500/300t，可可知吊车车参数为为：对于于AB跨跨：B=5.665m , KK=4.40mm , g=553.00kN , QQ=1550kNN , Fp,maxx=1665kNN , Fp,minn=344kN根据及，可可算得吊吊车梁支支座反力力影响线线中各轮轮压对应应点的竖竖向坐标标值，如如图8所示。吊车竖向向荷载吊车竖向荷荷载设计计值：Dmax =Q Fp,maxx yi =11.41655 kNN(1+0.7792+0.2267+0.0058
16、) = 4899.033kNDmin =Q Fp,minn yi =11.434 kkN(1+0.7792+0.2267+0.0058) = 1000.777kN吊车横向向水平荷荷载：作作用于每每个轮子子上的吊吊车横向向水平制制动力为为：T = 11/4(Q+g) = 11/40.11(1550kNN + 553kNN) = 5.0755kN作用于排架架柱上吊吊车横向向水平荷荷载设计计值为：Tmax =Q Tyi =11.45.0075kkN2.1117 = 115.004kNN6.排架内内力分析析该厂房为单单跨等高高排架，可可用剪力力分配法法进行排排架内力力分析。其其中柱的的剪力分分配系数数
17、按下式计算：式中：第i根根排架的的抗侧移移刚度。其其结果见见表3。表3 柱剪剪力分配配系数柱别A，C柱n = 00.1009 = 00.2995C0 = 2.4480A = C = 0.220610-110 HH3/EA = C=0.2877B柱n = 00.2881 = 00.2995C0 = 2.8815A = 0.113910-110 HH3/EB=0.42666.1 恒载作作用下排排架内力力分析恒载作用下下排架的的计算简简图如图图9(aa)所示示。 ； ; ；如图9所示示，排架架为对称称结构且且作用对对称荷载载，排架架结构无无侧移，故故各柱可可按柱顶顶为不动动铰支座座计算内内力。柱柱顶
18、不动动铰支座座反力计计算如下下：对于A，CC柱， 则： ，求得后，可可用平衡衡条件求求出柱各各截面的的弯矩和和剪力。柱柱各截面面的轴力力为该截截面以上上重力荷荷载之和和，恒载载作用下下排架结结构的弯弯矩图和轴力力图分别见见图9（b）、（cc）。图9（d）为为排架柱柱的弯矩矩、剪力力和轴力力的正负负号规定定。图9恒载作作用下排排架的内内力计算简图及内力图6.2 屋屋面活荷荷载作用用下排架架内力分分析（1）ABB跨作用用屋面活活荷载排架计算简简图如图10（aa）所示示其中 ，它它在柱顶顶及变阶阶处引起起的力矩矩为：对于A柱， 则 对于B柱， 则排架柱顶顶不动铰铰支座总总反力为为： 将R反向作作用于
19、排排架柱顶顶，用下下式计算相相应的柱柱顶剪力力，并于于柱顶不不动铰支支座反力力叠加，可可得屋面面活荷载载作用于于AB跨跨时的柱柱顶剪力力，即： 排架结构的的弯矩图图和轴力力图分别别见图10（bb）、（cc）。图10 AAB跨作作用屋面面活荷载载时排架架的计算简图及内力图（2）BCC跨作用用屋面活活荷载由于结构对对称，且且BC跨跨与ABB跨作用用荷载相相同，故故只需将将图10中各各内力图图的位置置及方向向调整一一下即可可，如图图11所示示。图11 BC跨跨作用屋屋面活荷荷载时排架架的计算简图及内力图6.3 风风荷载作作用下排排架内力力分析（1）左吹吹风时排架计算简简图如图12（aa）所示示对于A
20、，CC柱，已已知， 则： 各柱顶剪力力分别为为：排架弯矩图图如图12（bb）所示示：图12左吹吹风时排架架的计算简图及内力图（） (2)右右吹风时时计算简图如如图13（aa）所示示。将图图12所示示A，CC柱内力力图对换且且改变内内力符号号后可得得，如图图13（bb）所示示。图13 右右吹风时排架架的计算简图及内力图（）6.4 吊吊车荷载载作用下下排架内内力分析析（1）作用用于A柱柱计算简图如如图14（aa）所示示其中，吊车车竖向荷荷载，在牛腿腿顶面处处引起的的力矩为为： 对于A柱， ，则：对于B柱，则： 排架各柱剪剪力为：排架各柱的的弯矩图图、轴力力图及柱底底剪力值值如图14（bb）、（cc
21、）所示示：图14 作作用在AA 柱时排架计算简图及内力图（2）作用用于B柱柱左计算简图如如图15所示示其中，吊车车竖向荷荷载，在牛腿腿顶面处处引起，为：柱顶不动铰铰支反力力，及总反反力分别别为：排架各柱顶顶剪力为为：排架各柱的的弯矩图图、轴力力图及柱底底剪力值值如图15（bb）、（cc）所示示。图15 作作用在BB柱左时时排架计算简图及内力图（3）作用用于B柱柱右根据结构对对称性及及吊车吨吨位相等等的条件件，内力力计算与与“作用用于B柱柱左”的的情况相相同，只只需将AA，C柱柱内力对对换并改改变全部部弯矩及及剪力符符号，如如图16所示示图16 作作用在BB柱右时时排架计算简图及内力图（4）作用
22、用于C柱柱同理，将“作用于A柱”的情况的A，C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图17所示图17 作作用在CC 柱时排架计算简图及内力图（5）作用用于ABB跨柱计算简图如如图18（aa）所示示对于A柱，查表得，则 同理，对于于B柱， ，查表得 ，则 排架柱顶总总反力为为： 各柱顶剪力力为： 排架各柱的的弯矩图图及柱底底剪力值值如图18（bb）所示示。图18 作作用在AAB跨时时排架计算简图及内力图（6）作用用于BCC跨柱由于结构对对称性及及吊车吨吨位相等等，故排排架内力力计算与与“作用用于ABB跨柱”的的情况相相同，只只需将AA，C柱柱内力对对换，如如图19（bb）所示示。图19
23、 作作用在BBC跨时时排架计算简图及及内力图7. 内力力组合由于排架单单元为对对称结构构，可仅仅考虑AA柱截面面，荷载载内力汇汇总表见表4，内力力组合见见表5，这些表中的控控制截面面及正号号内力方方向如表表4中的例例图所示。对对主进行行裂缝宽宽度验算算时，内内力采用用准永久久值，同同时只需需要对的的柱进行行验算。51表4 A柱柱内力设设计值汇汇总表荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷荷载吊车水平荷荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作作用在A柱Dmax作作用在B柱左Dmax作作用在B柱右Dmax作作用在C柱Tmax作作用在AB跨Tmax作作用在BC跨左风右风序号M10.7440.382.094
24、3.11647.00937.0885.8331.30022.6615.10-16.226N257.99837.8000000000M-37.884-9.0772.34103.55516.33637.0885.8331.30022.6615.10-16.226N311.11437.80489.003100.777000000M16.511-3.6557.08-0.433129.35125.44219.77690.77676.662164.771-129.09N359.99837.80489.003100.777000000V6.820.630.5811.99913.00810.2881.6221
25、0.3396.26630.644-19.118注：M（单单位为kkNm），NN（单位位为kNN），VV（单位位为kNN）表5 AA柱内力力组合表表截面Mmaxx及相应应N，VVMmaxx及相应应N，VVNmax及及相应MM，VNmin及及相应MM，VMq，NqqM0.99+(+)0.77+0.90.770.6663.166 /1.20.88+0.80.77+0.70.99+0.66-55.9991.35/1.2 (+)0.77+0.90.77+0.654.477 /1.2+0.99+0.77+0.90.77+0.6661.100Mq=311.977Nq=2114.998N284.444214.
26、998316.669214.998M/1.22+0.8+0.7+0.70.88+0.70.99+0.690.8441.35/1.22+0.9+0.7+0.70.88（+）+00.6-91.773+0.99+0.7(+)+00.70.99+0.654.355/1.22+0.9+0.70.99+0.6-65.331N259.228432.992773.553259.228M+0.77+0.70.8（+）+00.70.99313.883/1.22+0.7+0.770.99+0.770.99-256.56 +0.9+0.77+0.770.99+0.66170.335/1.22+00.7+0.70.99
27、+0.90.77310.771Mq=911.699Nq=2999.998N633.884389.993826.557299.998V43.411-27.88418.79947.155MK226.113-179.32123.664225.887NK495.660364.223633.226299.998VK30.811-18.22614.24435.300注：M（单单位为kkNm），NN（单位位为kNN），VV（单位位为kNN）8.柱截面面设计A柱，混凝凝土强度度等级为为C300，144.3NN/，N/；纵纵向钢筋筋采用HHRB3335级级钢筋， ， 。上、下柱均采用对称配筋。8.1选取取控制截
28、截面最不不利内力力A柱：取 。则大大偏心；两组大大偏心受受压和小小偏心受受压界限限破坏时时对应的的轴向力力为： 由表5可见见，上柱柱I-II柱底截截面共有有4组不不利内力力，4组组内力均均满足，故故均为大大偏心受受压。对对这4组组内力，按按照“弯弯矩相差差不多时时，轴力力越小越越不利；轴力相相差不多多时，弯弯矩越大大越不利利”的原原则，可可确定上上柱的最最不利内内力为 对下柱，截截面的有有效高度度取，则则大偏心心受压与与小偏心心受压界界限破坏坏是对应应的轴向向压力为为： 对下柱，截截面-和-截面有有8组不不利内力力，均满满足，对对这8组组内力采采用和上上柱I-I截面面相同的的分析方方法，可可得
29、下柱柱的最不不利内力力为：-截面面：-截面面：8.2上柱柱配筋计计算上柱最不利利内力为为：由附表查得得有吊车车厂房排排架方向向上柱的的计算长长度 。附加加偏心距距取200mm（大大于4000mmm/300=133.3mmm）。 由，故应考考虑偏心心距增大大系数。 ，取。 M= 故取进行计计算： 选318（），则则，满足足要求。由得垂直于于排架方方向的计计算长度度 ，则 满足弯矩作作用平面面外的承承载力要要求。8.3下柱柱配筋计计算由分析结果果可知，与与上柱分分析方法法类似，选选取下列列两组不不利内力力： （1）按计计算查表得 ，截截面尺寸寸： 附加偏心距距 ，取。 先假定中和和轴位于于翼缘内内
30、，则 且，为大偏偏心受压压构件受受压区在在受压翼翼缘内，则则：（2）按计计算 ，取。 先假定中和和轴位于于翼缘内内，则 且 ，为大大偏心受受压构件件受压区区在受压压翼缘内内，则：选418（）（3）验算算垂直于于弯矩作作用平面面的受压压承载力力（满足要求求）8.4柱的的裂缝宽宽度验算算规范规规定，对对的柱应应进行裂裂缝宽度度验算。本本例对各各控制截截面荷载载按准永久组合合计算时时，上柱柱及下柱柱的偏心心距都有有，故不不需要进进行裂缝缝宽度验验算。8.5柱的的箍筋配配置非地震区的的单层厂厂房柱，其其箍筋数数量一般般由构造造要求控控制。根根据构造造要求，上上、下柱柱均选用用箍筋。8.6牛腿腿设计根据
31、吊车梁梁支承位位置、截截面尺寸寸及构造造要求，初初步拟定定牛腿尺尺寸，如如图20所示示。其中中牛腿截截面宽度度，牛腿腿截面高高度，。图20牛腿腿尺寸简简图（1）牛腿腿截面高高度验算算已知，（牛牛腿顶面面无水平平荷载），取， 故牛腿截面面高度满满足要求求。（2）牛腿腿配筋计计算由于，因而而牛腿可可按构造造要求配配筋。根根据构造造要求，。实际选用414（）。水平箍筋选用。8.7柱的的吊装验验算（1）内力力计算采用翻身起起吊，吊吊点设在在牛腿下下部，混混凝土达达到设计计强度后后起吊。由由附表查得柱柱插入杯杯口深度度为，取取，则柱柱吊装时时的总长长度为 ，计算算简图如图21所示示。图21柱吊吊装计算简
32、图柱吊装阶段段的荷载载为柱自自重重力力荷载（吊吊装时，应应考虑动动力系数数=1.5，柱柱自重的的重力荷荷载分项项系数取取1.22），即即：在上述荷载载作用下下，各柱柱控制截截面的弯弯矩为： 由得： 令，得 ，则则下柱段段最大弯弯矩为： （2）承载载力和裂裂缝宽度度验算柱截面受弯弯承载力力及裂缝缝宽度验验算过程程见表7表7柱吊装装阶段承承载力及及裂缝宽宽度验算算表柱截面上柱下柱46.666（38.88）65.455（54.54）50.6880.99466.666=41.9924700.965.45=58.91208.77772.0330.0077540.11取0.10.011130.46-0.3
33、770.2取00.230301.91.90.140.22（满足足要求）0.070.22（满足足要求）9. 基础础设计因为修正后后的地基基承载力力特征值值为，在在单层排排架结构构，柱距距为6mm，吊车车起重量量为5000-110000KN，厂厂房跨度度为，设设计等级级为丙级级时，要要进行地地基变形形验算，但但该单层层排架的的吊车起起重量为为1500kN，不不在5000-110000kN之之间，故故不作变变形验算算。则基基础混凝凝土强度度等级采采用C220，下下设1000mmm厚C110混凝凝土垫层层。9.1作用用于基础础顶面上上的荷载载计算作用于基础础顶面上上的荷载载包括柱柱底（截面）传传给基础
34、础的M，NN，V以以及外墙墙自重重重力荷载载。前者者由表5中的截面选选取，见见表8，其中中内力标标准组合合值用于于地基承承载力验验算，基基本组合合值用于于受冲切切承载力力验算和和地板配配筋计算算，内力力的正号号规定见见图22（bb）。表8 基础础设计的的不利内内力组别荷载效应基基本组合合荷载效应标标准组合合第1组313.883633.88443.411226.113495.66030.811第2组-256.56389.993-27.884-179.32364.223-18.226第3组170.335826.55718.799123.664633.226-14.224由图22(a)可可见，每每个
35、基础础承受的的外墙总总宽度为为，总高高度为，墙墙体为厚厚双面清清水砖墙墙厚（）。钢钢框玻璃璃窗（）基基础梁重重量为116.77KN/根。每每个基础础承受的的由墙体体传来的的重力荷荷载为：厚砖墙 钢框玻璃窗窗 基础梁 距基础形心心的偏心心距为： 图22基础础荷载示意图9.2基础础尺寸及及埋置深深度（1）基础础埋置深深度d为为-2.00mm 杯底厚度应应大于，取取，基础顶面标标高为-0.5500mm，故： 杯壁厚度，取取；基础础边缘高高度取，台阶阶高度取取，见图22（bb）。（2）拟定定基础地地面尺寸寸 适当放大，取取 （3）计算算基底压压力及验验算地基基承载力力 验算地基承承载力，其其中验算结果
36、见见下表9。可见见，基础础底面尺尺寸满足足要求。表9 基础础底面压压力计算算及地基基承载力力验算表表类别第1组第2组第3组226.113-179.32-123.64495.660364.223633.22630.811-18.226-14.2241115.66984.2291253.32108.661-296.84-86.331158.556185.116170.008109.77351.455131.220134.1151180118.3311180150.6641180158.5562216185.1162216170.00822169.3基础础高度验验算这时采用基基地净反反力设计计值和计
37、算，结结果见表表10。对对于第22组内力力，计算算时，故故对该组组内力计计算基底底净反力力。表10 基基础底面面净反力力设计值值计算表表类别第1组第2组第3组313.883633.88443.411-256.56389.993-27.884170.335826.55714.244921.110577.1191113.83215.221-462.0627.977159.118-33.994140.88462.244172.220127.557因台阶高度度为4000mmm,基础础底面落落在从变变阶处向向外扩散散45度度线以内内，因此此不必验验算高度度9.4基础础底板配配筋计算算(1)柱边边及变阶阶
38、处基底底反力计计算基础底板配配筋计算算时长边边和短边边方向的的计算截截面简图图如图24所示示。三组组不利内内力设计计值在柱柱边及变变阶处的的基底净净反力计计算见表表11。其中中第1、33组内力力产生的的基底反反力见图图23所示示。图23 变变阶处的的冲切破破坏截面面用表列公式式计算第第2组内内力产生生的和时，相相应的22.055/3.2和2.45/33.2分别用用1.220733/2.2233和1.4733/2.2233代替，且且。表11 柱柱边及变变阶处基基底净反反力计算算公式第1组第2组第3组159.118-33.994140.11762.644172.220127.557124.3348
39、3.122135.664136.445114.110137.222141.776127.666137.889147.882143.115138.668110.77169.133133.887图24基础础底板配配筋计算截面面（2）柱边边及变阶阶弯距计计算选取三组内内力值中中的大值值进行计计算截面面的弯矩矩= （3）配筋筋计算基础底板受受力钢筋筋采用HHPB3300级级（）基础底板长长边方向向钢筋面面积为：选用101000（ ）.基础底板短短边方向向钢筋面面积为： 选用12150（）.基础底板配配筋见图图25。由由于，所所以杯壁壁不需要要配筋。图25 基基础底板板配筋10. 参考资资料沈蒲生. 混凝土土结构设设计（第第四版）M. 北京京：高等等教育出出版社,20112.白国良,王王毅红.混凝土土结构设设计MM.武武汉:武武汉理工工大学出出版社,20111.朱彦鹏.混混凝土结结构课程程设计指指南MM.北北京:中中国建筑筑工业出出版社,20111.唐兴荣.混混凝土结结构课程程设计解解析与实实例MM.北北京:机机械工业业出版社社,20012.GB500009-20112.建建筑结构构荷载规规范SS.北北京:中中国建筑筑工业出出版社,20112.GB500010-20110.混混凝土结结构设计计规范S.北京:中国建建筑工业业出版社社,20011.