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1、961210073474第一章 概 况1、工程概况廊坊精雕数控机床制造基地研发中心主体结构，首层层高大于4m，所以此部份主体结构施工时，模板的支设都属于高支架模板。2、编制依依据该设计计算算依据为为建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范（JJGJ1130-20001）、混混凝土结结构设计计规范GGB5000100-20002、建建筑结构构荷载规规范(GB 500009-20001)等等规范编编制。因本工程首首层梁板支架高高度均大于44米，根根据有关关文献建建议，如如果仅按按规范计计算，架架体安全全性仍不不能得到到完全保保证。为为此计算算中还参参考了施施工技术术20002,扣件件式钢管
2、管模板高高支撑架架设计和和使用安安全中中的部分分内容。3、施工方方法（1）严格格遵守建建筑施工工扣件式式钢管脚手手架安全全技术规规范（JJGJ113020001）要要求。支支撑架采采用483.55钢管。（2）立杆杆纵向间间距1mm，横向向间距为为1m，横杆间距（步高）为1.50m。第一步架步高不得大于1.8m，且大横杆水平偏差不得大于5cm。搭设时拉线对齐。（3）脚手手架各杆杆件相交交伸出的的端头均均应大于于10ccm，以以防杆件件滑落。（4）纵向向水平杆杆接长应应采用对对接扣件件或搭接接并应符符合下列列规定：两根相相邻纵向向水平杆杆的接头头不应设设置在同同步或同同跨内；不同步或不同同跨两个个
3、相邻接接头在水水平方向向错开的的距离不不应小于于5000mm，各各接头中中心至最最近主节节点的距离离不应大大于纵距距的1/3。搭接长长度不应应小于11m，应应等间距距设置33个旋转转扣件固固定，端端部扣件件盖板边边缘至搭搭接纵向向水平杆杆杆端的的距离不不应小于于1000mm。立杆采采用对接接接长时时，立杆杆的对接接扣件应应交错布布置，两两根相邻邻立杆的的接头不不应设置置在同步步内，同同步内隔隔一根立立杆的两两个相邻邻接头在高高度方向向错开的的距离不不宜小于于5000mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（5）满堂堂支撑架架应根据据架体的的类型设设置剪刀刀撑并应应符合下下列规定定：
4、在架体体外侧周周边及内内部纵、横横向每55m-88m，应应由底至至顶设置置连续竖竖向剪刀刀撑，剪剪刀撑应应为5mm-8mm，在竖向向剪刀撑撑顶部交交点平面面应设置置连续水水平剪刀刀撑。当当支撑高高度超过过8mmm，扫地地杆的设设置层应应设置水水平剪刀刀撑。水水平剪刀刀撑至架架体底平平面距离离与水平平剪刀撑撑间距不不宜超过过8m。（6）满堂堂支撑架的的可调底底座，可可调拖撑撑螺杆伸伸出长度度不宜超超过3000mmm，插入入力杆内内的长度度不应小小于1550mmm。（7）当满满堂支撑撑架高宽宽比大于于2或22.5时时，满堂堂支撑架架应在支支撑架的的四周和和中部与与结构柱柱进行刚刚性连接接，连接接件
5、水平平间距应应为6mm-9mm，竖向向间距应应为2mm-3mm。（8）满堂堂支撑架架立杆伸伸出顶层层水平杆杆中心至至支撑点点的长度度不应超过过0.55m。垂直度的偏偏差控制制在50mmm以内，横横杆在每每一面脚脚手架范范围内的的纵向水水平高差差不得超超过200mm，局局部高低低差不得得超过55cm。（9）纵向向或横向向水平杆杆的轴线线对立杆杆轴线的的偏心距距不大于于55mmm（10）支支架立杆杆下应设设置木垫垫板，垫板采用40140026660垫木木。（11）浇浇注梁板板砼时，应应专人看看护，发发现紧固固件滑动动或杆件件变形异异常时，应应立即报报告，由由值班施施工员组组织人员员，把滑滑移部位位
6、顶回原原位，以以及加固固变形杆杆件，防防止质量量事故和和连续下下沉造成成意外坍坍塌。4、安装安安全技术术措施（1）应遵守守高处作作业安全全技术规规范有关关规定。（2）立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。（3）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。（4）模板及其支撑系统在安装过程中须设置防倾覆的可靠临时措施。（5）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。（6）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。（7）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时应避免材料、机具、
7、工具过于集中堆放。（8）不准准架设探探头板及及未固定定的杆。（9）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N.M。（10）安安装模板板按工序序进行，模模板没有有固定不不得进行行下一道道工序作作业。55、拆除除安全技技术措施施（1）模模板拆除除须待受受力结构构板达到到规范要要求强度度后进行行，防止止倒塌事事故发生生。（22）拆模模板，应应经施工工技术人人员按试试块强度度检查，确确认砼已已达到拆拆模强度度时，方方可拆除除。（33）拆模模应严格格遵守从从上而下下的原则则，先拆拆除非承承重模板板，后拆拆除重模模板，禁禁止抛掷掷模板。（4）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安
8、装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。（5）工作作前，应应检查所所有的工工具是否否牢固，扳扳手等工工具必须须用绳链链系挂在在身上，工工作时思思想集中中，防止止钉子扎扎脚和从从空中滑滑落。（6）拆除模模板采用用长撬杆杆，严禁禁操作人人员站在在拆除的的模板下下。在拆拆除楼板板模板时时，要注注意防止止整块模模板掉下下，尤其其是用定定型模板板作平台台模板时时，更要要注意，防防止模板板突然全全部掉下下伤人。（7）拆除除间歇时时，应将将已活动动模板、拉拉杆、支支撑等固固定牢固固，严防防突然掉掉落，倒倒塌伤人人。（8）已拆除除的模板板、拉杆杆、支撑撑
9、等应及及时运走走或妥善善堆放，严严防操作作人员因因扶空、踏踏空堕落落。（9）在混混凝土墙墙体、平平台上有有预留洞洞时，应应在模板板拆除后后，随即即在墙洞洞上做好好安全防防护，或或将板的的洞盖严严。第二章 板板模板（扣扣件钢管管高架）设计计算一、参数信信息:1.模板支支架设计计横向间距或或排距(m):1.000；纵纵距(mm):11.000；步距距(m):1.50；立杆上端伸伸出长度度(m):1.0；模模板支架架搭设高高度(mm):66.000；采用的钢管管(mmm):483.55 ；扣件连接方方式:考考虑扣件件的保养养情况，扣扣件抗滑滑承载力力系数:0.880；板底支撑连连接方式式:方木木支撑
10、；2.荷载参参数模板与木板板自重(kN/m2):00.3550；混混凝土与与钢筋自自重(kkN/mm3):225.0000；施工均布荷荷载标准准值(kkN/mm2):22.5000；二、立杆的的稳定性性计算:立杆的稳定定性计算算公式:其中 NN - 立杆的的轴心压压力设计计值(kkN) ：N = 111.9916 kN；- 轴心心受压立立杆的稳稳定系数数,由长长细比 lo/i 查查表得到到；i - 计计算立杆杆的截面面回转半半径(ccm) ：i = 11.588 cmm；A - 立立杆净截截面面积积(cmm2)：AA = 4.889 ccm2； W - 立杆净净截面模模量(抵抵抗矩)(cmm3
11、)：WW=5.08 cm33；- 钢钢管立杆杆最大应应力计算算值 (N/mmm2)；f- 钢管立立杆抗压压强度设设计值 ：ff =2055 N/mm22；L0- 计计算长度度 (mm)；如果完全参参照扣扣件式规规范，按按下式计计算l0 = h+22ak1- 计计算长度度附加系系数，取取值为11.1555； u - 计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3；uu = 1.77；a - 立立杆上端端伸出顶顶层横杆杆中心线线至模板板支撑点点的长度度；a = 11.0mm；上式的计算算结果：立杆计算长长度 LL0 = h+22a = 1.5+11.02 = 0.17 m；L0/i = 11
12、70 / 115.88 = 10.8 ；由长细比 Lo/i 的结果果查表得得到轴心心受压立立杆的稳稳定系数数= 00.533 ；钢管立杆的的最大应应力计算算值 ；=137716.48/（0.534899） = 522.9225 NN/mmm2；钢管立杆的的最大应应力计算算值 = 522.9225 NN/mmm2小于 钢管立立杆的抗抗压强度度设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！如果考虑到到高支撑撑架的安安全因素素，适宜宜由下式式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算算长度附附加系数数按照表表1取值值1.1185；k2 - 计算算长度附附加系数数，h+2a = 0
13、.17 按照表表2取值值1.0007 ；上式的计算算结果：立杆计算长长度 LLo = k1k2(h+2a) = 11.18851.0007(1.5+00.52) = 22.0229 mm；Lo/i = 220288.6002 / 155.8 = 1128 ；由长细比 Lo/i 的结果果查表得得到轴心心受压立立杆的稳稳定系数数= 00.4006 ；钢管立杆的的最大应应力计算算值 ；=137716.48/（0.40664899） = 699.0889 NN/mmm2；钢管立杆的的最大应应力计算算值 = 699.0889 NN/mmm2小于 钢管立立杆的抗抗压强度度设计值值 ff = 2005 NN
14、/mmm2，满足足要求！模板承重架架应尽量量利用剪剪力墙或或柱作为为连接连连墙件，否否则存在在安全隐隐患。 以上表参照照 : 扣件件式钢管管模板高高支撑架架设计和和使用安安全。第三章 梁梁模板（扣扣件钢管管高架）设设计计算算一、参数信信息1.模板支支撑及构构造设计计梁截面宽度度 B(m):0.440；梁截面高度度 D(m):0.880混凝土板厚厚度(mmm):120；立杆梁跨度度方向间间距Laa(m):1.00；立杆上端伸伸出至模模板支撑撑点长度度a(mm):11.0；立杆步距hh(m):1.50；梁支撑架搭搭设高度度H(mm)：66.0；梁两侧立柱柱间距(m):1.330；承重架支设设:多根
15、根承重立立杆，方方木支撑撑垂直梁梁截面；梁底增加承承重立杆杆根数:2；板底承重立立杆横向向间距或或排距LLb(mm):11.000；采用的钢管管类型为为483.55；扣件连接方方式:单单扣件，考考虑扣件件质量及及保养情情况，取取扣件抗抗滑承载载力折减减系数:0.880；2.荷载参参数模板自重(kN/m2):00.355；钢筋自重(kN/m3):11.500；施工均布荷荷载标准准值(kkN/mm2):22.5；现浇混凝土土侧压力力标准值值(kNN/m22):118.00；倾倒混凝土土侧压力力(kNN/m22):22.0；振捣混凝土土荷载标标准值(kN/m2):22.03.梁底模模板参数数梁底方木
16、截截面宽度度b(mmm)：50.0；梁底方木截截面高度度h(mmm)：100.0；梁底纵向支支撑根数数：2；面板厚度(mm)：122.0；4.梁侧模模板参数数穿梁螺栓水水平间距距(mmm)：9900；穿梁螺栓竖竖向根数数：1；穿梁螺栓直直径(mmm)：M122；截面类型为为圆钢管管483.55；二、穿梁螺螺栓的计计算 验算公式如如下:其中 N - 穿梁螺螺栓所受受的拉力力； A - 穿梁梁螺栓有有效面积积 (mmm2)；f - 穿梁螺螺栓的抗抗拉强度度设计值值，取1170 N/mmm2；查表得：穿梁螺栓的的直径: 112 mmm；穿梁螺栓有有效直径径: 9.885 mmm；穿梁螺栓有有效面积积
17、: AA= 776 mmm2；穿梁螺栓所所受的最最大拉力力: N =180.550.33 =22.7 kN。穿梁螺栓最最大容许许拉力值值: N = 117076/10000 = 122.922 kNN；穿梁螺栓所所受的最最大拉力力 N=2.77kN 小于 穿梁螺螺栓最大大容许拉拉力值 N=122.922kN，满满足要求求！三、梁底模模板计算算面板为受弯弯结构,需要验验算其抗抗弯强度度和挠度度。计算算的原则则是按照照模板底底支撑的的间距和和模板面面的大小小,按支支撑在底底撑上的的三跨连连续梁计计算。强度验算要要考虑模模板结构构自重荷荷载、新新浇混凝凝土自重重荷载、钢钢筋自重重荷载和和振捣混混凝土
18、时时产生的的荷载；挠度验验算只考考虑模板板结构自自重、新新浇混凝凝土自重重、钢筋筋自重荷荷载。本算例中，面面板的截截面惯性性矩I和和截面抵抵抗矩WW分别为为:W = 100001818/6 = 5.40104mm3； II = 10000181818/12 = 44.866105mm4； 1.抗弯强强度验算算按以下公式式进行面面板抗弯弯强度验验算：其中， - 梁底底模板的的弯曲应应力计算算值(NN/mmm2)； M - 计计算的最最大弯矩矩 (kkN.mm)； l-计算跨跨度(梁梁底支撑撑间距): ll =1100.00mmm； q - 作作用在梁梁底模板板的均布布荷载设设计值(kN/m)；现
19、浇混凝土土及钢筋筋荷载设设计值：q1: 11.2（244.000+1.50）1.000.800.40=22.03kN/m；模板结构自自重荷载载：q2:1.20.41.0000.80=00.388kN/m；振捣混凝土土时产生生的荷载载设计值值：q3: 11.42.0001.0000.80=22.522kN/m；q = qq1 + q22 + q3=22.03+0.338+22.522=244.933kN/m；跨中弯矩计计算公式式如下:Mmax = 00.10024.930.112=0.0255kN.m； =0.0255106/5.40104=0.4622N/mmm2；梁底模面板板计算应应力 =0
20、0.4662 NN/mmm2小于 梁底模模面板的的抗压强强度设计计值 f=13NN/mmm2，满足足要求！2.挠度验验算根据建筑筑施工计计算手册册刚度度验算采采用标准准荷载，同同时不考考虑振动动荷载作作用。最大挠度计计算公式式如下:其中，q-作用用在模板板上的压压力线荷荷载: q =（(224.00+1.50)0.8800+0.44）1.000= 20.75KKN/mm； l-计算跨跨度(梁梁底支撑撑间距): ll =1100.00mmm； E-面板的的弹性模模量: E = 95500.0N/mm22；面板的最大大允许挠挠度值: =1000.000/2550 = 0.4000mm；面板的最大大
21、挠度计计算值: = 0.667720.7510004/(1100950004.886105)=0.0033mm；面板的最大大挠度计计算值: =0.0033mm小小于 面面板的最最大允许许挠度值值: = 1100 / 2250 = 00.4mmm，满满足要求求！四、梁底支支撑的计计算本工程梁底底支撑采采用方木木。强度及抗剪剪验算要要考虑模模板结构构自重荷荷载、现现浇混凝凝土自重重荷载、钢钢筋自重重荷载和和振捣混混凝土时时产生的的荷载；挠度验验算只考考虑模板板结构自自重、现现浇混凝凝土自重重、钢筋筋自重荷荷载。1.荷载的的计算：(1)钢筋筋混凝土土梁自重重(kNN/m)：q1 = (244+1.5
22、)0.880.4=2.04 kN/m；(2)模板板的自重重线荷载载(kNN/m)：q2 = 0.440.11(20.88+0.4)/ 0.33=0.2222 kNN/m；(3)活荷荷载为施施工荷载载标准值值与振倒倒混凝土土时产生生的荷载载(kNN/m)：经计算得到到，活荷荷载标准准值 PP1= (2.55+2)0.11=0.45 kN/m；2.方木的的支撑力力验算静荷载设计计值 qq = 1.222.004+11.20.2222=2.7714 kN/m；活荷载设计计值 PP = 1.440.445=00.633 kNN/m； 方木计计算简图图方木按照三三跨连续续梁计算算。本算例中，方方木的截截
23、面惯性性矩I和和截面抵抵抗矩WW分别为为:W=511010/6 = 833.333 cmm3； II=5101010/12 = 4416.67 cm44；方木强度验验算:最大弯矩考考虑为静静荷载与与活荷载载的设计计值最不不利分配配的弯矩矩和，计计算公式式如下:线荷载设计计值 q = 22.7114+00.633=3.3444 kNN/m；最大弯距 MM =00.1qql2= 00.13.334411= 0.3334 kN.m；最大应力 = MM / W = 0.3344106/8333333.3 = 44.0113 NN/mmm2；抗弯强度设设计值 ff=113 NN/mmm2；方木的最大大应
24、力计计算值 4.0013 N/mmm2 小于于 方木木抗弯强强度设计计值 113 NN/mmm2,满足足要求!方木抗剪验验算：最大剪力的的计算公公式如下下:截面抗剪强强度必须须满足:其中最大剪剪力: V = 0.63.33441 = 2.0066 kNN；方木受剪应应力计算算值 = 320006.44/(22501000) = 0.6022 N/mm22；方木抗剪强强度设计计值 = 1.7 NN/mmm2；方木的受剪剪应力计计算值 0.6602 N/mmm2 小于于 方木木抗剪强强度设计计值 11.7 N/mmm2,满足足要求!方木挠度验验算:最大挠度考考虑为静静荷载与与活荷载载的计算算值最不
25、不利分配配的挠度度和，计计算公式式如下:q = 22.0440 + 0.2222 = 2.2262 kN/m；方木最大挠挠度计算算值 = 00.67772.2262100004 /(10001000004166.6667104)=0.3677mm；方木的最大大允许挠挠度 =11.000010000/2250=4.0000 mm；方木的最大大挠度计计算值 = 0.3677 mmm小于 方木的的最大允允许挠度度 =4 mm，满满足要求求！3.支撑钢钢管的强强度验算算支撑钢管按按照简支支梁的计计算如下下荷载计算公公式如下下：(1)钢筋筋混凝土土梁自重重(kNN/m22)：q1 = (244.0000
26、+11.5000)0.8800= 200.4000 kkN/mm2；(2)模板板的自重重(kNN/m22)：q2 = 0.3350 kN/m2；(3)活荷荷载为施施工荷载载标准值值与振倒倒混凝土土时产生生的荷载载(kNN/m22)：q3= (2.5500+2.0000)=4.5000 kNN/m22；q = 11.2(200.4000 + 0.3500 )+ 1.44.5500 = 31.2000 kNN/m22；梁底支撑根根数为 n，立立杆梁跨跨度方向向间距为为a， 梁宽为为b，梁梁高为hh,梁底底支撑传传递给钢钢管的集集中力为为P，梁梁侧模板板传给钢钢管的集集中力为为N 。当n=2时时：当
27、n2时时： 计算简简图(kkN)经过连续梁梁的计算算得到：支座反力 RA = RB=0.2555 kNN，中间间支座最最大反力力Rmaax=33.6552；最大弯矩 Mmaax=00.066 kNN.m；最大挠度计计算值 Vmaax=0.0004 mm；支撑钢管的的最大应应力 =0.06106/50080=11.8377 N/mm22；支撑钢管的的抗压设设计强度度 ff=2205.0 NN/mmm2；支撑钢管的的最大应应力计算算值 111.8837 N/mmm2 小于于 支撑撑钢管的的抗压设设计强度度 2005.00 N/mm22,满足足要求!五、梁底纵纵向钢管管计算纵向钢管只只起构造造作用，
28、通通过扣件件连接到到立杆。六、立杆的的稳定性性计算:立杆的稳定定性计算算公式1.梁两侧侧立杆稳稳定性验验算:其中 N - 立杆的的轴心压压力设计计值，它它包括：横杆的最大大支座反反力： N1 =00.2555 kkN ；脚手架钢管管的自重重： NN2 = 1.220.11296=00.933 kNN；楼板的混凝凝土模板板的自重重： NN3=1.2(1.00/2+(0.660-00.300)/22)1.0000.335=00.2773 kkN；楼板钢筋混混凝土自自重荷载载: N4=11.2(1.00/2+(0.660-00.300)/22)1.0000.1140(1.50+24.00)=2.78
29、55 kNN； N =0.2255+0.993+00.2773+22.7885=44.2443 kkN；- 轴轴心受压压立杆的的稳定系系数，由由长细比比 loo/i 查表得得到； i - 计计算立杆杆的截面面回转半半径 (cm)：i = 11.588； A - 立立杆净截截面面积积 (ccm2)： A = 4.89； W - 立立杆净截截面抵抗抗矩(ccm3)：WW = 5.008； - 钢管立立杆轴心心受压应应力计算算值 ( N/mm22)； f - 钢管管立杆抗抗压强度度设计值值：ff =2055 N/mm22； lo - 计算算长度 (m)；如果完全参参照扣扣件式规规范不不考虑高高支撑架
30、架，按下下式计算算 lo = k1uh (1) k1 - 计算算长度附附加系数数，取值值为：11.1555 ； u - 计计算长度度系数，参参照扣扣件式规规范表表5.33.3，uu =11.7；式的计算结结果：立杆计算长长度 LLo = k1uh = 11.15551.771.55 = 2.9945 m；Lo/i = 229455.255 / 15.8 = 1886 ；由长细比 lo/i 的结果果查表得得到轴心心受压立立杆的稳稳定系数数= 00.2007 ；钢管立杆受受压应力力计算值值 ；=42242.5022/(00.20074899) = 411.9112 NN/mmm2；钢管立杆稳稳定性
31、计计算 = 41.9122 N/mm22小于 钢管立立杆抗压压强度的的设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！如果考虑到到高支撑撑架的安安全因素素，适宜宜由下式式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算算长度附附加系数数按照表表1取值值1.1167；k2 - 计算算长度附附加系数数，h+2a = 1.7 按按照表22取值11.0007 ；上式的计算算结果：立杆计算长长度 LLo = k1k2(h+2a) = 11.16671.0007(1.5+00.12) = 11.9998 mm；Lo/i = 119977.7887 / 155.8 = 1126 ；由长细比
32、 lo/i 的结果果查表得得到轴心心受压立立杆的稳稳定系数数= 00.4117 ；钢管立杆受受压应力力计算值值 ；=42242.5022/(00.41174899) = 200.8005 NN/mmm2；钢管立杆稳稳定性计计算 = 20.8055 N/mm22小于 钢管立立杆抗压压强度的的设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！2.梁底受受力最大大的支撑撑立杆稳稳定性验验算:其中 N - 立杆的的轴心压压力设计计值，它它包括：梁底支撑最最大支座座反力： N11 =33.6552 kkN ；脚手架钢管管的自重重： NN2 = 1.220.1129(6-0.88)=00.933
33、kNN； N =3.6652+0.993=44.4558 kkN；- 轴轴心受压压立杆的的稳定系系数，由由长细比比 loo/i 查表得得到； i - 计计算立杆杆的截面面回转半半径 (cm)：i = 11.588； A - 立立杆净截截面面积积 (ccm2)： A = 4.89； W - 立立杆净截截面抵抗抗矩(ccm3)：WW = 5.008； - 钢管立立杆轴心心受压应应力计算算值 ( N/mm22)； f - 钢管管立杆抗抗压强度度设计值值：ff =2055 N/mm22； lo - 计算算长度 (m)；如果完全参参照扣扣件式规规范不不考虑高高支撑架架，按下下式计算算 lo = k1uh
34、 (1) k1 - 计算算长度附附加系数数，取值值为：11.1667 ； u - 计计算长度度系数，参参照扣扣件式规规范表表5.33.3，uu =11.7；上式的计算算结果：立杆计算长长度 LLo = k1uh = 11.16671.771.55 = 2.9976 m；Lo/i = 229755.855 / 15.8 = 1888 ；由长细比 lo/i 的结果果查表得得到轴心心受压立立杆的稳稳定系数数= 00.2003 ；钢管立杆受受压应力力计算值值 ；=44457.6899/(00.20034899) = 444.9006 NN/mmm2；钢管立杆稳稳定性计计算 = 44.9066 N/mm
35、22小于 钢管立立杆抗压压强度的的设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！如果考虑到到高支撑撑架的安安全因素素，适宜宜由下式式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算算长度附附加系数数按照表表1取值值1.1167；k2 - 计算算长度附附加系数数，h+2a = 1.7 按按照表22取值11.0007 ；上式的计算算结果：立杆计算长长度 LLo = k1k2(h+2a) = 11.16671.0007(1.5+00.12) = 11.9998 mm；Lo/i = 119977.7887 / 155.8 = 1126 ；由长细比 lo/i 的结果果查表得得到轴心心受压立立杆的稳稳定系数数= 00.4117 ；钢管立杆受受压应力力计算值值 ；=44457.6899/(00.41174899) = 211.8661 NN/mmm2；钢管立杆稳稳定性计计算 = 21.8611 N/mm22小于 钢管立立杆抗压压强度的的设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！模板承重架架应尽量量利用剪剪力墙或或柱作为为连接连连墙件，否否则存在在安全隐隐患。以上表参照照：扣扣件式钢钢管模板板高支撑撑架设计计和使用用安全