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1、带有回热的烟气余热ORC系统优化研究摘要：对可用于回收工业低温余热的有机朗肯循环(OCR)系统进行简述,并采用热力学第一定律、热力学第二定律分别对基本系统、回热系统、抽气回热系统进行热力计算；通过对R245fa、R134a、R601等多种有机工质进行比对，得出以R245fa、R601a作为循环混合工质有更高的系统效率；为提高有机朗肯循环（ORC）系统热效率，在回热有机朗肯循环系统基础上进行优化，提出 “智能旁路烟气回热系统”方案，分别与基本系统、回热系统、抽气回热系统进行比较，最后总结得出：在一定条件下，该优化系统的热经济性更好。关键词：低温余热；有机朗肯循环（ORC）；内回热；循环优化Opt
2、imization of flue gas waste heat ORC system with heat recovery AbstractThis article briefly introduced the Organic Rankine Cycle (OCR) system that can be used to recover industrial low-temperature-rank waste heat, and calculated the thermodynamic properties of the basic system, the regeneration syst
3、em and the regenerative extraction steam. using Thermodynamics First Law and Second Law. The low-temperature flue gas waste heat is used as a heat source. It is concluded that R245fa and R601a have higher system efficiency as mixed working fluid by comparing R245fa, R134a, R601 and other organic wor
4、king fluids. To improve the Organic Rankine Cycle (OCR) system s efficiency. A smart bypass flue gas regeneration system is proposed based on the optimization of the regeneration system and compared with the basic system, the regeneration system and the regenerative extraction steam. Finally, it is
5、concluded that the thermal economy of the optimized system is better under certain conditions.Keywords：Low-temperature waste heat; organic Rankine cycle (ORC); internal heat recovery; cycle optimization目录摘要Abstract第一章 绪论51.1 研究背景和意义51.2 国内外研究状况51.2.1 国外研究现状51.2.2 国内研究现状61.2.3 存在问题6第二章 有机朗肯循环系统分析72.1
6、 有机朗肯循环系统运行原理72.2 有机朗肯循环系统热力分析82.3 有机朗肯循环系统优点概述9第三章 有机朗肯循环工质103.1 有机朗肯循环工质优点概述103.2 有机朗肯循环工质的选取11第四章 有机朗肯循环热源12 4.1 假定有机朗肯循环热源参数12 4.2 进行系统换热量计算13第五章 带回热有机朗肯循环系统分析14 5.1 回热有机朗肯循环145.1.1 回热有机朗肯循环系统运行原理155.1.2 回热有机朗肯循环系统热力分析16 5.2 抽汽回热有机朗肯循环165.2.1 抽汽回热有机朗肯循环系统运行原理175.2.2 抽汽回热有机朗肯循环系统热力分析185.3 智能旁路回热有
7、机朗肯循环195.3.1 智能旁路回热有机朗肯循环系统运行原理205.3.2 智能旁路回热有机朗肯循环系统热力分析21第六章 结论23参考文献24致谢25第一章 绪论1.1研究背景及意义改革开放以来，我国的经济发展速度急剧上升，人口数量不断提高,跃居成为全球第二大经济体，在国力不断增长的背后，是自然资源的不断消耗；改革开放以来，我国煤炭石油等化石能源的消耗量不断上升, 在将近半个多世纪的粗放型经营中,产生了大量了工业余热,这些热量一方面给环境带来了相当大的污染，造成了日益加重的环境负担，另一方面也是一种巨大的浪费。现如今，我国在资源以及环境方面存在的问题渐渐地成为阻碍我国经济实力提升和社会不断
8、发展的因素之一。降低能耗，提升资源利用率，是解决我国现阶段乃至未来能源问题的根本途径；而实现这些目标主要在于对工业领域能源利用率的提高。我国工业余热种类多,特别是低温烟气余热资源丰富，这些烟气会直接排到大气中,其所携带的大量热能也一同进入大气,造成了很大程度的浪费和热污染,由于缺少效果显著的技术手段等原因，导致低温烟气余热回热技术没有得到广泛且深入的利用，使得现阶段能源利用率较低。目前,为了更好更快的使我国环境保护工作全面开展,同时也是为了多方面降低火电厂的一系列指标,提升我国现阶段的能源利用率,我们应该收集并重新利用火电厂所浪费的低温余热（如排烟热损），这是非常有必要的，如果合理利用这部分烟
9、气,那么热效率会有一个质的飞跃。有机朗肯循环发电系统（ORC）具有热效率高、设计结构简单、维护成本低、设备性能要求相对较低等优点。因此，利用ORC技术来回收中低温余热，可以提高能源利用率，改善能源缺乏的现状，减少环境污染，具有十分重要的意义。1.2国内外研究状况1.2.1国外研究现状在国外，有机朗肯循环（ORC）发电技术的科学研究最早可以追溯到20世纪50年代，50年代后期,以色列生产出了可以用于ORC的机器；在此之后,以色列ORMAT公司把该项技术开始应用于工厂生产中,可是,这一技术没有得到广泛的商业利用。20世纪70年代，由于石油危机给工业行业带来的影响，有关 ORC发电技术的研发与应用逐
10、渐受到了意大利、德国等西方发达国家的重视，之后ORC技术逐渐发展成熟，被应用于工业生产的各个领域。美国ORMAT公司是世界上最早拥有有机朗肯循环发电技术的公司之一，上世纪80年代，大约250台有机朗肯循环发电机组被其安装投入用于进行100300的低品质热源发电。意大利的Turboden公司研发有机朗肯循环发电机组，将其利用在回收介于150300温度范围内的工业余热，以及应用生物质发电等方面，其发电功率从 300k W到2.3MW 不等，机组效率可以达到18%。另外，美国Electratherm公司、德国 GMK公司和Koehler-Ziegler等公司也都具有研发和制造有机朗肯循环（ORC）系
11、统及其设备的能力。现今阶段，各国不断研发有机朗肯循环（ORC）发电技术，并将其广泛应用于各个低品位能源发电领域，例如工业余热的回收、地热、生物质能、低温太阳能1等。世界上主要的ORC机组生产商，及其应用方向、机组参数如表1所示。1.2.2国内研究现状与国外有机朗肯循环发电技术的较早地使用于工业领域相比，我国国内有机朗肯循环发电技术的发展和工业领域的应用则稍微迟缓。上世纪70年代初期，有机朗肯循环（ORC）发电技术的研究得到了初步发展， 由于该项技术发展速度比较缓慢的原因以及出于对可用余热值的考虑,前期的研发内容主要涉及中高温烟气的余热回收利用。放眼到现在,这两个领域的研究成果已经有了显著的提升
12、,各种效率高且应用愈加成熟的研究结论可供利用。中高温烟气余热的回收利用已取得十分可观的经济效益,而在低温烟气余热利用方向依旧需要科研人员的砥砺钻研。这主要是因为低温烟气余热2回收所涉及的问题较难处理，如余热品质低、低温腐蚀等。现今，国内有许多研究ORC低温余热发电技术的单位，其中大多为相关专业的科研院校。清华大学热能工程系李艳等以R123为工质进行有机透平的一维气动设计设计和造型3，上海交通大学的顾伟等比较了分别以 R123、R21、R245fa为工质的情况下系统工作参数对 ORC 性能的影响规律4;华北电力大学韩中和等选取了两组共4种工质，通过对系统热力性能及经济性的计算，得出R600相比于
13、R236ea具有明显的经济性优势5。总体来说，对循环工质进行选择、提高循环系统的性能以及热效益、优化系统设备的结构设计，是现阶段国内研究的主要几个方面。表1.ORC主要生产工商及应用6制造商应用领域功率范围(kW)热源温度()ORMAT (美国)地热发电、废热回收、太阳能2007200150300Turboden(意大利)热电联产、地热、生物质2002000100300GMK(德国)废热回收、地热发电、热电联产50 2000120350Adoratec (德国)热电联产3151600300Koehler-Ziegle（德国)热电联产70 200150270UTC(美国)废热回收、地热发电280
14、93Freepower (英国)废热回收6120180225Tri-o-gen (荷兰)废热回收160350Electratherm(美国)废热回收50931.2.3存在问题技术方面，涉及理论方面的分析较多，而相关实验方面的研究较少。对于系统的理论分析一般在朗肯循环的热力学模型基础上，界定某些参数值，来计算系统的循环热效率和经济性等数值。但机组在实际运行过程中受到的影响因素颇多，因此理论研究分析存在较大的局限性。市场方面，由于有机朗肯循环发电机组适用于低品位热源的利用，所以导致发电机组产品效率相对较低；在国外特别是部分西方国家，有机朗肯循环发电机组的市场前景广阔，发展迅速，相较之下，国内市场目
15、前水平力较低，发展较为迟缓7。第二章 有机朗肯循环系统分析2.1有机朗肯循环系统运行原理有机朗肯循环（Organic Rankine Cycle）与一般的蒸汽朗肯循环相同，基本设备包括工质泵、蒸发器、膨胀机和冷凝器，如图1所示。有机朗肯循环系统T-S图如图2所示，过程4-1为有机工质在蒸发器中定压吸热；过程1-2为蒸汽在膨胀机中绝热膨胀，有机工质蒸汽推动膨胀机做功，从而带动发电机发电；过程2-3为膨胀做功后的蒸汽进入冷凝器，在冷凝器中同冷却水进行热交换，温度降低；过程3-4为有机工质在工质泵中绝热升压；有机工质在工质泵中升压以后进入蒸发器吸热，从而完成一个循环8。图1. 有机朗肯循环系统图图2
16、. 有机朗肯循环系统T-S图2.2有机朗肯循环系统热力分析有机朗肯循环系统热力模型由下列方程表述：（1） 蒸发器的定压吸热过程（4-1）： Q吸=mgcta-tb=mh1-h4 (2-1)式中：mg烟气的质量流量，kg/s； m 工质的质量流量, kg/s； c 烟气的定压比热容，kJ/(kgK)； ta 、tb分别为烟气在蒸发器中的进口温度和出口温度，； h4蒸发器入口处工质的焓值，kJ/kg； h1 蒸发器出口处工质的焓值，kJ/kg。（2） 有机工质在膨胀机内做功过程（1-2）：膨胀机等熵效率为： s，exp=h1-h2h1-h2s （2-2） 膨胀机输出功率为： Wexp=mh1-h2
17、 （2-3）（3） 有机工质等压放热过程（2-3）：Q放=mh2-h3（2-4）式中：h3有机工质在凝汽器出口处的焓值，kJ/kg。（4） 有机工质加压的过程（3-4）：工质泵的等熵效率为： s，p=h4s-h3h4-h3 （2-5） 工质泵消耗的功率为： Wp=mh4-h3 （2-6）式中：h4工质在工质泵出口的焓值，kJ/kg； 系统的净输出功率为： Wnet=Wexp-Wp （2-7）系统的热效率为： I= WnetQ吸 100% （2-8）2.3 有机朗肯循环系统优点概述有机朗肯循环系统的一些优点如下： （1）系统整体的效率相对传统的以水蒸汽为循环工质的朗肯循环效率更高。有机朗肯循环系
18、统中采用沸腾温度点不高的有机工质,即便热源温度不是很高的情况下,有机工质也达到满足相变的温度条件,这让有机朗肯循环技术对于低温烟气中所含能量的利用更为充分。且从汽化潜热这一方面来讲,沸点不高的有机工质的汽化潜热很低,相较于水来讲,有机工质的优势就很大,可以将更多的热量进行再次利用。（2）当低沸点有机工质在膨胀做功的时候,熵变一般为正值或为零,这一点与工质为水蒸气时大不相同。由于低沸点有机工质这一特性,使得膨胀机中的工作状态可以保持在湿度较低的状态,具体来讲,这一过程甚至不会产生小液滴,使膨胀机的使用时间大大加长,使系统的经济效益可以得到提高。（3）整个系统的结构设计不是很复杂,对于具体部件的抗
19、弯或抗拉各种性能要求不高。这是因为在有机朗肯循环系统中,冷凝器的压力在101kpa左右,系统中的低沸点有机工质不容易排到设备外部,所以系统里面不需要设计出真空部分,简化了系统的设计。同时,由于系统中工质临界压力很低,所以对系统中各个管件的抗弯或抗拉各种性能要求不高。（4）有机朗肯循环系统中膨胀机的设计十分灵巧,比一般的膨胀机设计要小很多,节约了大部分空间,而且不会发出太大的声音。沸点温度不高的这类有机工质的比热容不高,其相态由液态变为气态后的比热容很小,这可以大大减小汽轮机以及各个管道的设计尺寸。总体来看,在对低温烟气进行能量的再利用时,有机朗肯循环技术的效率高9,而且系统设计不是很复杂,可以
20、为系统的经济性带来很大的提升,很值得进行实际运用。第三章 有机朗肯循环工质3.1 有机朗肯循环工质优点概述(1)有机工质的沸点很低, 很容易就可以产生压力非常高的蒸汽，对低温热源的利用率更高。(2)有机工质的冷凝压力与大气压相比较为接近, 所以对于系统而言，漏失现象往往不易发生, 从而对真空系统的结构要求不高。(4)有机工质的凝固点很低, 这样就使得它在较低温度下仍然可以释放出能量来做功, 从而减少了冷凝器对于防冻设备的需求10。(5)有机工质密度大，比容小, 系统的工作压力约1.5MPa,从而对管道工艺的要求较低。(6)有机工质一般都是等熵流体或干流体11,循环过程中一直是干燥状态，所以不会
21、对机械设备造成一丝一毫的腐蚀，系统维护成本降低。3.2 有机朗肯循环工质的选取 有机物朗肯循环系统对于循环工质的选择十分重要重要，不同的有机工质的热力性质都不尽相同，所以具体选用所以何种工质，应该按照余热回收系统的实际情况来进行选择，一般来说，有机工质的选择有以下要求：（1）具有较好的热力学性能，较高的热回收效率，良好的传热性，在同样的换热过程中吸收的热量多；（2）要有很好的安全性，不易燃，不易爆，毒性小；（3）价格低廉，容易获取，经济效益好；（4）要具有环境友好性，不会对环境造成很大的危害，消耗臭氧潜能（ODP）值较低，气候变暖潜力值（GWP）较低。本文使用AP1700软件对R245fa、R
22、134a、R601等多种工质进行了比较,工质参数如表2所示。表2. 工质的物性参数工 质分子量（g/mol）临界温度（）临界压力 （MPa）沸点（）GWPODPRC27042.08125.25.58-31.5200R134a102.03101.14.059-26.614300.02R16148.04102.25.09-37.06120R152a 66.05113.34.52-241330R245fa134.05154.013.65115.1410200R60172.15196.63.3736.1200R601a72.15187.23.37827.83200R600a58.12134.73.63
23、-11.7200R60058.121523.8-0.5200根据Chys等的研究表明，混合工质比纯工质的系统效率更高12，再结合Garp等13研究，最终选取70%的R601a和30%的R245fa作为循环工质，通过Refprop计算得到混合工质的参数，如表3所示。表3. 混合工质的参数温度（）分子量（g/mol）压力（MPa）密度（kg/m3）比容（m3 /kg）焓值（kJ/kg）8098.40720.714328.61560.0349445.01439097.46740.888435.4190.0282454.722210096.49211.091143.51580.023464.37561
24、1095.47181.324853.17880.0188473.872112094.39371.59264.7940.0154483.06513093.23921.89578.94170.0127491.7295第四章 有机朗肯循环热源4.1 假定有机朗肯循环热源参数为了简化该研究,在不影响研究结果的条件下,现做如下假设：（1）选取工况为THA14,(即热耗率验收工况,指膨胀机在额定进气参数、额定背压、回热系统正常投运,补水率为0,能连续运行发出的功率)，拟定余热烟气与有机工质换热后从129降低至85。（2）烟气中的成分主要是:H2O,N2,O2,CO2,SO2,固体颗粒,在锅炉燃烧中SO2和
25、固体颗粒的含量相对较少,因此忽略这两种物质对实验的影响。烟气工况如表4所示。引风机出口烟气体积流量（m3 /s）烟气密度（kg/m3）引风机出口烟气质量流量（kg /s）引风机出口烟气温度（）理论空气量（Nm3 /kg）空预器出口烟气质量（kJ/kg）435.90.93401.71295.331.2烟气中RO2体积（Nm3 /kg）烟气中N2体积（Nm3 /kg）烟气中H2O的体积（Nm3 /kg）低位发热量（kJ/kg）过量空气系数烟气通过ORC回收的热量（kW）0.9834.2180.535209351.230597表4. 烟气工况参数4.2 进行系统换热量计算处于标准状态下的1m3三原子
26、气体、氮气、水蒸气、湿空气的体积焓和每千克飞灰的质量焓数据如表5所示，结合烟气焓计算公式可求得烟气焓值，如表6所示。表5. 标准状态下1m3三原子气体、氮气、水蒸气、湿空气的体积焓和每千克飞灰的质量焓14。温度（）hRO2（kJ/ m3）hN2（kJ/ m3）hH2O（kJ/ m3）h湿（kJ/ m3）hfh（kJ/kg）100169.72128.57150.49132.0280.68200356.97259.57303.86265.84168.86烟气焓的计算公式： hy=hy0+-1hk0+hfh （4-1） hy0=VRO20hRO2+VN20hN2+VH2O0hH2O （4-2） h烟
27、=hym （4-3）式中：hy1kg煤在标准态下所产生的烟气质量焓，kJ/kg；hy01kg煤在标准态下所产生的理论质量烟气焓，kJ/kg；hk01kg煤在标准态下所产生的过量空气焓值，kJ/kg；h烟1kg煤在标准态下所产生的质量烟气焓，kJ/kg；hfh所产生的烟气中飞灰的焓，kJ/kg；VRO20,VN20,VH2O0理论烟气量中所含三原子气体、氮气和水蒸气的体积，m3/kg； hRO2,hN2,hH2O1m3三原子气体、氮气和水蒸气在温度t时的体积焓，kJ/m3。表6. 烟气温度及其对应焓值温度（）焓值（kJ/kg）温度（）焓值（kJ/kg）7060110113756711511980
28、73120126858013013990871401529593150165100100160178105106170191第五章 带回热有机朗肯循环系统分析5.1回热有机朗肯循环5.1.1回热有机朗肯循环系统运行原理回热有机朗肯循环系统，由换热器、膨胀机、冷凝器、工质泵以及回热器等设备构成，如图3所示。与一般有机朗肯循环系统相比，回热有机朗肯循环系统在膨胀机出口处增设一个回热器，使得膨胀机出口的低压过热蒸汽在回热器内同经过工质泵加压的工质进行换热15。图4为带回热的有机朗肯循环系统T-S图，6-1为工质在蒸发器中定压吸热；1-2为蒸汽绝热膨胀并推动膨胀机做功，发电机发电；2-3为膨胀做功后的
29、蒸汽进入内回热器，同经工质泵加压的有机工质液进行换热；3-4为从回热器中经过换热的工质在冷凝器中同冷却水进行热交换，释放热量的过程，有机工质成为饱和液体；过程4-5为有机工质在工质泵中绝热升压的过程；过程5-6为经加压的液态工质经过回热器升温后在蒸发器进行热交换，继而开始循环。在基础有机朗肯循环系统基础上增加回热器，一方面使做功后的工质的部分热量得到了回收，同时减少了冷凝器的热负荷，减少了热量的损失；另一方面，蒸发器入口工质的温度得到了提升，从而减少了蒸发器的负荷16,17。图3. 带回热的有机朗肯循环系统图图4. 带回热的有机朗肯循环系统T-S图5.1.2回热有机朗肯循环系统热力分析对带回热
30、的有机朗肯循环系统进行以下理想假设：（1） 系统各部处于稳定运行状态；（2） 忽略系统各热力设备及连接管道的压力损失；（3） 忽略系统各热力设备及连接管道的散热和摩擦损失；（4） 膨胀机和工质泵的等熵效率均为0.8；（5） 经过蒸发器定压加热后循环工质变为饱和气态；（6） 环境温度20；（7） 经冷凝器降温后循环工质变为饱和液态。基于以上假设，带回热的有机朗肯循环系统热力模型由下列方程表述：（1） 蒸发器的定压吸热过程（6-1）：Q吸=mgcta-tb=mh1-h6#（5-1）式中：mg烟气的质量流量，kg/s； m 工质的质量流量, kg/s； c 烟气的定压比热容，kJ/(kgK)； ta
31、 、tb分别为烟气在蒸发器中的进口温度和出口温度，；h6蒸发器入口处工质的焓值，kJ/kg； h1蒸发器出口处工质的焓值，kJ/kg。（2） 有机工质在膨胀机内做功过程（1-2）： 膨胀机等熵效率为： s，exp=h1-h2h1-h2s （5-2） 膨胀机输出功率为：Wexp=mh1-h2#（5-3）（3） 回热器中有机工质的换热过程（2-3和5-6）：Q换=mh2-h3=mh6-h5#（5-4）式中：h5有机工质在凝汽器出口处的焓值，kJ/kg； h3烟气在回热器出口处出焓值，kJ/kg。（4） 有机工质定压冷凝放热过程（3-4）： Q放=mh3-h4#（5-5）式中：h4有机工质在凝汽器出
32、口处的焓值，kJ/kg。（5） 有机工质加压的过程（4-5）：工质泵的等熵效率为： s，p=h5s-h4h5-h4 （5-6） 工质泵消耗的功率为：Wp=mh5-h4#（5-7）式中：h5工质在工质泵出口的焓值，kJ/kg； 系统净输出功率为： Wnet=Wexp-Wp （5-8）系统的热效率为： I= WnetQ吸 100% （5-9）5.2 抽汽回热有机朗肯循环5.2.1抽汽回热有机朗肯循环系统运行原理抽汽回热有机朗肯循环系统，其主要设备包括换热器、工质泵、冷凝器、膨胀机以及抽汽回热器，如图5所示。相较于一般的有机朗肯循环系统，抽汽回热有机朗肯循环系统的不同之处在于，利用从膨胀机中所抽出的
33、部分并未充分膨胀做功的工质18，与泵出口的液态有机工质混合。图6为抽汽回热机朗肯循环系统T-S图，6-1为有机工质在蒸发器中定压吸热，吸收热源的热量从而变成热蒸汽；1-2为蒸汽绝热膨胀推动膨胀机做功，带动发电机发电；2-3为膨胀做功后的低压过热蒸汽在冷凝器中同冷却水进行热交换，释放热量的过程，有机工质成为饱和液体；过程3-4为有机工质在工质泵中绝热升压的过程；1-7-5为未充分膨胀的有机物蒸汽从膨胀机中被抽出同经工质泵加压的有机工质进行混合热交换的过程；过程5-6为再次经过工质泵加压的液态工质继续进去蒸发器进行热交换19，而后进入膨胀机做功，从而完成一个循环。抽气回热朗肯循环提高了蒸发器入口处
34、循环工质的温度，并且被抽出的工质下个循环在膨胀机中做功，增加了膨胀机的输出功率，同时冷凝器的负荷并未增加，从而提高了系统的热效率。图5. 抽汽回热有机朗肯循环系统图图6. 抽汽回热有机朗肯循环系统T-S图5.2.2抽汽回热有机朗肯循环系统热力分析对抽汽0回热有机朗肯循环系统进行以下理想假设：（1） 系统各部处于稳定运行状态； （2） 忽略系统各热力设备及连接管道的压力损失；（3） 忽略系统各热力设备及连接管道的散热和摩擦损失；（4） 膨胀机和工质泵的等熵效率均为0.8；（5） 经过蒸发器定压加热后循环工质变为饱和气态；（6） 环境温度20，抽汽比为0.4；（7） 经冷凝器降温后循环工质变为饱和
35、液态。基于以上假设，有机朗肯循环系统热力模型可由下列方程表述：（1） 蒸发器的定压吸热过程（6-1）：Q吸=mgcta-tb=mh1-h6 #5-10式中：mg烟气的质量流量，kg/s； m 工质的质量流量, kg/s； c 烟气的定压比热容，kJ/(kgK)； ta 、tb分别为烟气在蒸发器中的进口温度和出口温度，； h6蒸发器入口处工质的焓值，kJ/kg； h1 蒸发器出口处工质的焓值，kJ/kg。（2） 抽汽份额： xh7-h5=1-xh5-h4 （5-11） x=h5-h4h7-h4 （5-12）（3） 有机工质在膨胀机内做功过程（1-2）：膨胀机等熵效率为： s，exp=h1-h2h1-h2s （5-13） 膨胀机输出功率为： Wexp=mh1-xh7-1-xh2 （5-14）（3） 有机工质定压冷凝放热过程（2-3）：Q放=mh2-h3#（5-15）式中：h3有机工质在凝汽器出口处的焓值，kJ/kg。（4） 有机工质加压的过程（3-4）：工质泵1的等熵效率为： s1，p=h4s-h3h4-h3 （5-16）工质泵1消耗的功率为：Wp1=m1-xh4-h3#（5-17）式中：h4工质在工质泵1出口的焓值，kJ/kg；工质泵2的等熵效率为：