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1、珠江三角洲城际快速轨道交通高支模施工与安全专项方案广州至佛山段施工11标段编制人： 审核人中铁十六局集团广佛线施工11标项目经理部2008年2月高支模施工及安全专项方案一、工程概况广佛线施工11标菊树站属于地下两层标准式车站，其中负一层层高4.854.95m，负二层层高4.9m，属高支模施工；横断面图如下：二、编制依据本工程实施性施工组织设计及安全专项方案主要依据招标文件、承包合同、施工设计图、地质勘察资料等，在充分考虑我公司现有的技术水平、施工管理水平和机械配套能力的基础上，围绕着确保安全、保证质量、保证工期、降低造价的目标来编制。编制下述文件的主要依据为：1、珠江三角洲城际快速轨道交通广州
2、至佛山段项目施工11标菊树站土建工程招标文件、承包合同、施工设计图；2、我公司现有人员的施工管理水平、技术水平、科研水平、机械设备配套能力以及资金投入能力；3、扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130)；5、建筑施工手册(第四版)。6、混凝土结构工程施工及验收规范 （GB50204-2002）7、建筑施工高空作业安全技术规程 （JGJ33-91）三、模板体系设计 31楼面板模板支架搭设高度为4.7米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。采用的钢管类型为483.5mm
3、。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:1.00。满堂脚手架按要求设置剪刀撑的斜杆，剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在450600之间，剪刀撑的旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离为150mm。 梁顶托拟采用100100mm木方，后经计算选用120 *120 mm木方，具体计算过程如下：9003009001200900900图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 3.1.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.9000.900+0.3500.900=20.565k
4、N/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.400)0.900=3.060kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M =
5、 0.100(1.220.565+1.43.060)0.3000.300=0.261kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26110001000/48600=5.363N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.220.565+1.43.060)0.300=5.213kN 截面抗剪强度计算值 T=35213.0/(2900.00018.000)=0.483N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4
6、/ 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67720.5653004/(1006000)=0.430mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!3.1.2、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。 1）.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.9000.300=6.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.400+2.000)0.300=1
7、.020kN/m 静荷载 q1 = 1.26.750+1.20.105=8.226kN/m 活荷载 q2 = 1.41.020=1.428kN/m 2）.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.689/0.900=9.654kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.650.900.90=0.782kN.m 最大剪力 Q=0.60.9009.654=5.213kN 最大支座力 N=1.10.9009.654=9.557kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10
8、.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.782106/.7=4.69N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35213/(2100100)=0.782N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.
9、6776.855900.04/(1009500.00.5)=0.385mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3.1.3、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 9.557kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.731kN.m 经过计算得到最大支座 F= 31.794kN 经过计算得到最大变形 V= 1.9mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010
10、.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.731106/.7=16.39N/mm2 顶托梁的计算强度大于13.0N/mm2,不满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.9mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 顶托梁采用120*120的方木计算如下： W = 12.0012.0012.00/6 = 288cm3； I = 12.0012.0012.0012.00/12 = 1728cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.73
11、1106/=9.48N/mm2 顶托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.9mm,满足要求！ 所以，顶托梁采用120*120方木。 3.1.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。3.1.5、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1）.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(
12、kN)： NG1 = 0.1494.700=0.700kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.9000.9000.900=18.225kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 19.208kN。 2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.400+2.000)0.9000.900=2.754kN 3）.不考虑风荷载时,立
13、杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.219.208+1.42.754 = 26.9052KN4) .立杆设计允许承载力：N=2050.4890.673=67.4 kNN=26.682 kN N承载力满足要求。3.1.6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 26.91kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/m
14、m2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 178.64N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 81.74N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的
15、安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.012； 公式(3)的计算结果： = 98.41N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!3.2 纵梁 顶板与中板底部纵梁部分采用立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，顶托梁采用120120mm木方，间距200进行局部加强，计算过程如下： 3.2.1模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=12.00012.00012.000/6 = 288.00 cm3；
16、 I=12.00012.00012.00012.000/12 = 1728.00 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.2001.500 = 7.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.200 = 0.070 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.6000.200 = 0.360 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(7.50
17、0 + 0.070) = 9.084 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.360=0.504 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.5040.600 /4 + 9.0840.6002/8 = 0.484 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.504/2 + 9.0840.600/2 = 2.977 kN ； 截面应力 = M / w = 0.484106/288.000103 = 1.682 N/mm2； 方木的计算强度为 1.682 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截
18、面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.6009.084/2+0.504/2 = 2.977 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 2977.200/(2 120.000 120.000) = 0.310 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.310小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 7.500+0.070=7.570 kN/m； 集中荷载 p = 0.360 kN； 最大变形 V= 5
19、7.570600.0004 /(3849500.000.00) + 360.000600.0003 /( 489500.000.00) = 0.088 mm； 方木的最大挠度 0.088 小于 600.000/250,满足要求! 3.2.2木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 9.0840.600 + 0.504 = 5.954 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.953 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.97
20、5 mm ； 最大支座力 Qmax = 19.452 kN ； 截面应力 = 0.953106/5080.000=187.610 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10 mm,满足要求! 3.2.3 模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1494.580 = 0.682 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)：
21、NG2 = 0.3500.6000.600 = 0.126 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0001.5000.6000.600 = 13.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 14.308 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.6000.600 = 1.080 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 18.682 kN； 3.2.4 立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公
22、式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 18.682 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1-
23、计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=18681.554/（0.312489.000） = 122.447 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 122.44
24、7 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.1002 = 1.400 m； Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=18681.554/（0.667489.000） = 57.277 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 57.277 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3)
25、 k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.004 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.004(1.200+0.1002) = 1.747 m； Lo/i = 1747.161 / 15.800 = 111.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=18681.554/（0.509489.000） = 75.056 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 75.056 N/mm2 小于 f =
26、 205.000满足要求！3.3 侧壁负二层侧壁模板为0.9m1.5m钢模板，支撑系统为内墙为单侧模板支架，外墙为钢管对撑系统。负一层由于中板孔洞较多,使用三角背撑比较困难，因此我项目部拟用木模板，采用用双侧立模,拉杆加蝴蝶扣的对拉方式加固。对拉丝采用12钢筋，在出墙体部分加焊止水环片进行防水处理。混凝土侧压力计算F=0.22t012V1/2混凝土的重力密度：取25KN/m3新浇混凝土初凝时间t0=4h混凝土浇筑速度V：1.8m/h外加剂影响修正系数1：掺加缓凝剂，取1.2混凝土修正系数2，取1.15新浇混凝土对模板侧面的压力Fm=0.22t012V1/2=0.222541.21.151.8/
27、2=27.32 KN/m2混凝土倾倒冲击荷载 F1=2 KN/m2振捣产生的荷载 F2=4 KN/m2计算荷载取 F=Fm+ F1+ F2=33.32 KN/m2Fm=H =255=125KN/m2两者取最小值，故Fm=33.32 KN/m23.3.1 负一层侧墙单侧墙体模板支架的组成单侧模板支架由埋件系统部分和架体两部分组成，其中埋件系统包括：地脚螺栓、内连杆、连接螺母、外连杆、外螺母和横梁。单侧模板接高示意图架体部分按高度分为三种规格：H=3600标准节、H=500加高节、H=1600加高节和H=3200加高节。3.3.2 负二层侧墙单侧模板支架受力计算设计取值：外墙最大侧压力33.32K
28、N/m 2砼有效浇筑高度为900mm墙体高度6000mm。计算预埋件受力情况如图（取800mm宽度）所示：分析支架受力情况：取o点的力矩为0则：F12700=F2(5000+1000/3)+F32500 =26(5000+1000/3)+2602500 F1=273KN据最大强度理论计算则预埋件最大拉力：F总=404KN F=404300/800=152KN强度验算预埋件为级螺纹钢d=25mm，有效截面积A=314mm2轴心受拉强度：=F/A=152103 /314=483N/mm 2 f=510N/mm 2符合要求 3.3.3施工流程钢筋绑扎并验收后弹外墙边线安装外墙内侧模板单侧支架吊装到位
29、安装单侧支架安装加强钢管安装压梁槽钢安装埋件系统调节支架垂直度安装操作平台紧固检查一次埋件系统验收合格，弹外墙边线安装外墙外侧模板钢管支撑安装紧固检查验收合格后浇注侧墙混凝土。 砼浇筑操作示意图 3.3.4 负一层侧墙受力计算：采用18厚12002400木胶合夹板作面板，竖木楞间距为0.3m，水平钢管间距最大为500600上疏下密，每道横肋两根钢管，（外墙止水）螺杆12600。胶合板板面强度、挠度验算：（按三跨以上连续梁计算）荷载化为线均布荷载:q1=F0.3/1000=33.320.3/1000=9.996N/mm（用于计算承载力）q=F0.3/1000=27.320.3/1000=8.19
30、6N/mm抗弯强度验算：M=0.1q1l2=0.116.33002=14.67104N/mm=M/W=14.67/6.48=2.26Fm=30N/mm(满足要求)=0.677ql4/100EI=0.67714.93004/(1006500)=0.862mm=1mm(满足要求)外钢楞强度、挠度验算2根483.5mm截面特征为：I=212.19104mm4W=25.08103化荷载为均布荷载：q1=F0.6/1000=33.320.6/1000=19.992N/mm(用于承载力计算)q2=F0.6/1000=27.320.6/1000=16.392N/mm(用于挠度验算)抗弯强度验算：M=0.1q
31、1l2=0.119.9926002=11999.1984N/mm2抗弯承载能力:=M/W=11999.1984/(25.08103)=11.467N/mm2(满足要求)挠度验算:=0.677q2l4/100EI=0.67716.3926004/(1002.06105212.19104)=0.272mm2.4mm(满足要求).木楞强度、挠度验算M=0.1q1l2=11999.19840.5=M/W=M/(1/65105)=1.90515N/mm2(满足要求)W=0.677q2l4/100EI=0.67716.3920.56004/(10011041/12501003)=0.172833.32KN
32、/ m21 m2=33.72KN所以，拉杆强度符合要求。因此整个支模体系满足要求，另外在混凝土浇注过程中，派专人巡察，发现蝴蝶扣有松动处用扳手拧紧加固，在外侧再加装一个蝴蝶扣，确保模板系统稳定。拉杆立面布置示意图3.3.5 外侧墙外侧墙采用483.5mm钢管在外侧模板与围护结构之间对撑，水平间距为500500mm，竖向间距为900900mm，考虑外墙最大侧压力66.72KN/ m 2。检算单元系统如下图：根据示意图,每根钢管轴向力N（66.72KN/ m 29 m 2）/（311）15.62KNNN= 2050.4890.175=17.6 KN钢管轴向力满足要求。钢管受压强度计算：选取上下两断
33、做为计算依据(1)最上端L0/i=3200/15.8=202.53，根据稳定系数表查得=0.175=15000/（0.175489.000） =175.284 N/mm2f=205.000 N/mm2；(2)最下端L0/i=1800/15.8=113.92，根据稳定系数表查得=0.489=15000/（0.489489.000） =62.730 N/mm2f=205.000 N/mm2满足要求。因此，外墙钢管对撑满足要求。3.3.6 中立柱中立柱模板采用固定式钢模体系，模板间采用螺栓连接。施工用操作平台脚手架系统示意图如下： 中立柱操作平台示意图四、施工安全措施：4.1 高支模施工常见安全事故
34、4.1.1高支模施工安全事故主要原因如下：1)模板支架倾倒； 2)脚手架整架失稳，垂直坍塌； 3)人员从脚手架或模板上高处坠落；4)落物伤人(物体打击)； 5)不当操作事故(闪失、碰撞等)；4.1.2 引发事故的主要原因 1)整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架 构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等； 在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等； 构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载； 2)人员从脚手架上高处坠落 作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大； 脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落； 不当操作产生的碰撞或闪失等。 3)不当操作事故
35、用力过猛，致使身体失稳； 在架面上退着行走； 拥挤碰撞； 集中多人搬运或安装较重构件。4)落物伤人(物体打击) 在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人； 架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人； 整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等。 5)其他伤害 在不安全的天气条件(六级以上大风、雷雨和雪天)下继续施工； 在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用； 脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离等。 4.1.3 危险源的监控 1)对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。 2)对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行
36、监控。 3)对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。 4)加强安全管理与日常维护，对施工环境和施工条件进行监控。 4.1.4 安全技术设计 (1)一般规定 1)确定脚手架工程的设计方法和需设计计算的项目。2)选用合适的脚手架设计公式和计算参数。 3)必要时，应对需进行实物(架)试验的单项(件)或整体作出规定。针对以上安全事故，我部制订如下安全施工条例，采取必要措施。4.2 脚手架安全施工措施：首先必须严格执行地铁工程施工安全技术规范的有关度规定,并采取以下各项措施：根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全手册、程序文件，要求按如下规定进行施工： (1)进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟