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1、垃圾填埋场封场工程岩土工程勘察报告【可研勘察】一、概述（一）工程概况陈家林垃圾填埋场封场工程位于广州市增城区新塘镇陈家林。已建筑物包括埋库区、 厂区道路、渗沥液临时调节池，填埋垃圾类型为生活垃圾及生活垃圾废弃物，处理方式 为卫生填埋，场地多为山地，填埋库区结构为土工防渗结构，场地离已有建筑距离较远 且周围地下无管线分布。受新塘镇人民政府业主的委托，中佳勘察设计对该项 目进行可研阶段岩土工程勘察。本次勘察目的是：查明场内外地层的年代、岩性特征、风化程度，地址构造发育情 况，产状及分布特点；查明与场地有关的不良地质作用；查明岩土的物理力学性质（含 水率、密度、比重、孔隙比、液限、塑限、水平与垂直渗
2、透系数）；查明场地、地基和 边坡的稳定性；查明地下水的分布、埋深、径流及与地表水的关系，为环保治理设计、 施工提供更为详尽的岩土工程地质资料。本次勘察工程重要性等级为三级，场地等级为二级，地基等级为二级，勘察等级为 乙级，地基基础设计等级为乙级，建筑物安全等级二级。根据建筑工程抗震设防分类 标准（GB50223-2008）的规定，本工程工程抗震设防类别划为标准设防类。本次勘察属详细勘察，施工场地为不规那么形，孔距按4590nl布设，于场地内共布 设9个钻孔，其中控制性钻孔6个，一般性钻孔3个。钻孔分布情况详见附表1 ”钻探 孔数据一览表”及附图2 “钻孔平面位置图”。（二）勘察技术要求1、严格
3、按照国家、地方现行的规范、规程相关要求执行。2、终孔要求：入中风化岩-2.0米。水试果 下样结 地水验ZK127.676.870.110178.366.847.331.40610.61ZK431.516.210.110182.327.0701.45411.49ZK628.4310.640.170187.276.9701.50112.38地下水评价混凝土结构 （按平均值）按环境类型评价按地层渗透性评价/微微微微微微微/钢筋混凝土结构的钢筋/长期浸水微附录 场地环境类型III透水性B 水化学类型HC03o S04Cao Mgo K+Na 型水注：评价据国标GB50021-2001, 2009年版第
4、12. 2章评价标按照岩土工程勘察规范分类标准，本场地环境类型为III类，按地层渗透性为B 类。经判别地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。经实地调查，本场地及周边均未发现污染源；而地下水位以下的土主要受地下水的 影响，地下水位以上及以下土的腐蚀性基本与地下水水质的腐蚀性一致。因此，综合判 定本工程场地水和土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋均具微腐蚀性, 土对钢结构具微腐蚀性。但填埋场建成后，由于垃圾的污染，必须做好防渗措施，否那么, 场地水和土对混凝土结构、对钢筋混凝土结构中钢筋及对钢结构的腐蚀性将增强，必要 时请按现行国家标准工业建筑防腐蚀设计规范（
5、GB50046-2008）作防腐处理。（五）地下水水质类型根据水质分析资料，地下水属中性水，按矿化度分，属淡水。地下水无色、无味、无臭、透明。六、场地和地基的地震效应（一）场地类别确定本场地土层主要由素填土、全风化岩、强风化岩等组成，根据土层性状结合地区经 验，估算场地地面以下20m内覆盖层各土层的剪切波速为：填土乙=110m/s,残积砂质粘 土 ys=200m/s,全风化岩ys=380m/s,强风化岩乙=450m/s,于场地内选2个孔进行计算,计算得土层等效剪切波速计算表见下表4O表4 工程场地土层剪切波速测试综合判别结果表序号孔号等效剪切波速Vsm （m/s）场地土类型建筑场地类别1ZK2
6、197中软土II2ZK4200. 00中软土II结论为：本场局部孔位填土层厚度较大，出于安全考虑，建议本场地土类型划分为 中软土，建筑场地类别为n类；设计特征周期值为0.35s。（二）场地地震动参数确定按国家标准建筑抗震设计规范（GB50011-2010） （2016年版）的第4. 1节规定 及勘察结果，和广东省地震烈度区划图，本场地位于华南地震区东南沿海地震带亚 区的中部，属频率较低的中强度地震活动带。本场地所在地区广州市增城区抗震设防烈 度为7度，设计地震分组属第一组，设计基本地震加速度值为0. 10g。拟建筑物为垃圾填埋场。根据国家标准建筑工程抗震设防分类标准 （GB50223-2008
7、）,抗震设防类别为标准设防类（丙类）。建筑场地揭露的填土属软弱土，场地土总类型属中软土。场地钻孔中不存在可能发 生液化的砂土层，因此建筑场地处于对建筑抗震不利地段。工程场地无法避开时，建议 必要时应采取有效的预防措施：1）采用水泥土搅拌桩，深度建议应到达下部软土深度以下稳定土层。必要时对填土 进行碾压、强夯。选择水泥搅拌桩时选择有代表性场地进行水泥土搅拌桩法试成桩，确 定各项施工参数，组织有关专家评审通过后实施，搅拌桩施工时应进行桩身质量检验及承 载力检验。2）采用加密法（振冲、振动加密、挤密碎石桩、强夯等）加固，处理至软土深度下 界。3）对填土进行换填七、不良地质作用及特殊性岩土评价（一）不
8、良地质作用本场地在勘察过程中，未发现存在发生滑坡、崩塌、泥石流等地质灾害的条件，但 场地平整后，会出现填方及挖方地段，高边坡、高填方处存在滑坡、崩塌、泥石流的地 质灾害的条件；场地不在灰岩地区，不存在土洞、溶洞、塌陷等岩溶现象。勘察中未发 现全新活动断裂等不良地质现象。场地内不存在埋藏的河道、墓穴、防空洞、孤石等对 工程不利的埋藏物。（二）特殊性岩土1 .杂填土第层人工填土主要为素填土，层厚0.6014. 20m,平均厚度4.86m。组分不均 匀，未经压实为主，均匀性差，力学性质不稳定。为检验填土层浅部一定影响范围内的 人工（处理）地基承载力及其变形参数，防止填土区因不均匀沉降引起工程质量问题
9、， 防治措施：一是可采用工程措施，如碾压、强夯等；二是采用水泥土高压灌浆；三是在 设计时考虑负摩擦力作用，将承载力取值适当降低。2 .残积土第（2）层残积土为花岗岩经风化后未被搬运的原岩风化剥蚀后的产物，其分布主 要受地形的控制。该土层一般因风化不均存在球状风化体，土的成分和结构不呈过渡变 化。该层残积土的广泛存在可能存在的工程地质问题有：建筑物地基不均匀沉降；因土 层厚度、组成成分、结构及物理力学性质变化大，均匀性差，孔隙度较大，受水易软化 等问题导致建筑物沿基岩面或某软弱面的滑动；因球状风化体存在影响桩基施工等。3 .风化岩及孤石第（4-1）层全风化岩、第（4-2）层强风化岩基岩，岩性主要
10、为花岗岩，岩质极软, 赋水条件较差，受水极易软化，失水崩解；对于强风化岩易遇水软化、易崩解，对预制 管桩的桩端持力层而言，有软化持力层的负面影响，防治措施：施工完成后采用素混凝土封堵桩底，尽量减少对地基岩土的扰动、受水，防止持力层软化，降低其承载能力。 基岩风化程度不均匀，局部存在“软、硬”夹层或球状风化孤石现象；岩面起伏变化较 大，桩基施工时需注意。八、场地稳定性与适宜性评价本场地之地基由杂填土、淤泥、粉质粘土、残积砂质粘土及燕山期花岗岩组成，钻 探中未发现断裂构造岩等不良地质作用。场地目前未发现滑坡、崩塌、泥石流等地质灾 害条件。根据国家标准建筑抗震设计规范（GB50011-2010） （
11、2016年版）第4.1.7 条，抗震设防烈度小于8度可忽略发震断裂错动对地面建筑的影响；而广州市增城区抗 震设防烈度为7度，因此，可不考虑断裂构造对场地稳定性的影响。本场地地基内杂填土、淤泥、残积土、风化岩属特殊性岩土，存在风化岩受水极易 软化，失水崩解，基岩风化程度不均匀，对地基的稳定性有一定的影响。总体评价本场地处于地质构造相对稳定区，属相对稳定地基，岩土工程地质条件一 般，在充分考虑不良地质因素前提下，并采取相应的措施后，适宜本工程建设。九、评价、建议和结论（一）各岩土层评价1 .第（1）层杂填土，未经压实，均匀性差，性质不稳定，未经处理不得作拟建物 基础持力层。2 .第（2-1）层淤泥
12、，流塑状，均匀性差，性质不稳定，未经处理不得作拟建物基 础持力层。3 .第（2-2）层粉质粘土，均匀性差，性质不稳定，未经处理不得作拟建物基础持 力层。4 .第（3）层残积砂质粘土，硬塑为主，局部为可塑，不均匀，厚度变化大，承载力 不高。5 .第（4-1）层全风化岩，分布不均匀，厚度变化较大，具有一定的承载力。6 .第（4-2）层强风化岩，承载力较高，可作拟建物预应力混凝土管桩基础持力层。7 .第（4-3）层中风化岩，承载力较高，可作拟建物钻孔灌注桩桩基础持力层。（二）地基均匀性评价1 .场地地处山前冲积平原，受地貌地形和原始沉积环境等因素的影响，岩土层的种 类较少，主要以杂填土、残积土为主，
13、场地高差大，分布不均匀，地基的均匀性稍差， 在荷载作用下易发生应力集中或应力扩散，从而导致场地产生不均匀沉降，影响地基的 稳定性。2 .场地基岩在水平及垂直方向风化程度变化较大，岩性为花岗岩，风化程度不均匀, 桩基持力层的均匀性较差。工程设计与施工时应确保桩基进入设计的风化岩带，同时应 注意防止桩身歪斜、断桩的质量事故。综上所述，本场地地基地表存在人工填土、淤泥、残积土为特殊性岩土，土层分布 不甚均匀，下部基岩垂向风化不甚明显，本场地地基为一般均匀地基。（三）库区坝基础、填埋场开挖与防渗A、基础选型建议拟建建筑物为垃圾填埋场，根据本次勘察资料，本场地地基土上部覆盖层及全风化 岩面起伏较大，根据
14、场区地质条件、拟建物特点及经济合理的要求，建议如下：1 .拟建物假设采用天然地基浅基础，建议以残积砂质粘土或全风化岩作桩端持力层。2 .本工程也可采用6 400500mm预制桩基础，采用摩擦桩，以残积砂质粘土或全风 化岩作桩端持力层，宜采用静压法沉桩，由于持力层层面起伏变化较大，因此较难配桩, 须开工时进行有效的试桩以确定有效桩长。单桩竖向承载力特征值一般宜采用现场静载 荷试验确定。（1）在桩基础设计时可依照广东省标准建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2016） 相关条文、公式进行估算。估算公式为：兄=4)aAp+4 Qsai Li式中：尼单桩竖向承载力特征值（kN） 蠹一第i 土层桩侧
15、的摩阻力特征值（kPa）（参见表2） 册准端持力层端阻力特征值（kPa）（参见表2） 仄一桩身截面周长（m）U第i层岩土的厚度（m）AP-一桩底端横截面面积（m2） o（2）成桩的可能性及桩基础施工对环境的影响分析：本场地分布有人工填土，采用桩基础时应考虑负摩阻力对桩基承载力和沉降的影响, 确保成桩质量。填土负摩阻力系数（Cn）取值填土取0.35,残积砂质粘土取0.40。场区内浅层土层并无大面积障碍物，上部土层较厚，持力层以上土层强度较小一般, 对预制桩施工无大的影响，能穿过上部土层进入持力层。离已有建筑物距离相对较远， 桩的施工对周边已有建筑物影响不大。地下水对桩基设计及施工的影响分析：在施
16、工期会引起临近区域地下水位下降，而桩 身处及附近地下水位上升（沿桩周渗水），最终不会稳定到施工前的稳定地下水状态。 但会形成一种新的地下水平衡状态。地下水对预制桩（挤土桩）的承载力有一定的影响, 但影响的程度和土质、地下水的特征有关。考虑成桩过程中对土体扰动所产生的对侧摩 阻力和端阻力的影响。这不仅使桩与桩周土之间的摩阻力受影响，桩周土本身的抗剪强 度也会受到影响，大大降低侧摩阻力。总体上：对于预制桩，地下水会产生一定的浮托作用，影响桩基稳定性，设计时应予 以重视。3 .地下水对桩基设计及施工的影响在施工期会引起临近区域地下水位下降，而桩身处及附近地下水位上升（沿桩周渗 水），最终不会稳定到施
17、工前的稳定地下水状态。但会形成一种新的地下水平衡状态。地下水对预制桩（挤土桩）的承载力有一定的影响，但影响的程度和土质、地下水 的特征有关。考虑成桩过程中对土体扰动所产生的对侧摩阻力和端阻力的影响。这不仅 使桩与桩周土之间的摩阻力受影响，桩周土本身的抗剪强度也会受到影响，大大降低侧 摩阻力。地下水对建筑材料有腐蚀性，桩基需要考虑钢筋的最小保护层厚度问题，即工 程中的结构耐久性问题。B、填埋场开挖支护建议生活垃圾卫生填埋处理技术规范(GB 50869 - 2013)规定，场底地基是具有承载 能力的自然土层或经过碾压、夯实的平稳层，且不应因填埋垃圾的沉陷而使场底变形、 断裂，场底基础外表经碾压后，
18、方可在其上贴铺人工衬层。场底应有纵、横向坡度。纵 横坡度宜在2%以上，以利于渗滤液的导流。为确保填埋场安全，考虑到填埋场岩体条件 较差，需要对其整形，坑底及周围进行平整，取土同时作为坑四壁局部填土、每日覆盖 用土和最终覆盖用土。填埋区底部按设计高程完成基底工程以后，底部要求平整，以利 于防渗膜的铺设。考虑到填埋场原始坡度较陡，建议采用阶梯型场底，一方面可以有效地保证填埋场 的安全运行；另一方面，使填埋场场底保持一个比拟陡的整体坡度。减少场地平整开挖 量，降低土石方工程量，节约工程投资和建设本钱。1 .本场地为垃圾填埋场，开挖深度范围内的土层为素填土、淤泥、粉质粘土、残积 砂质粘土、全风化花岗岩
19、；填埋场底面处于地下水位以下，在开挖时注意地面变形，同 时开挖时应按有关规范做好边坡支护、治理措施。2 .场地离居民房较远处，建议分层放坡开挖。可采用排水沟和集水坑相结合的方式降 低地下水位。3 .开挖对周边道路有较大的影响。建议在施工期间，委托有资质的专业队伍制定监 测方案并进行监测，建立严格的监测网，对施工全过程的安全及周边环境进行严密监测, 及时把信息反应给设计和施工单位，及时对支护方案进行优化，确保安全和合理施工。4 .建议对地填埋场底板进行抗浮验算，当填埋场自重及地面上作用的永久荷载标准 的总和不满足式W/F21.05要求时，应采取抗浮措施。根据国标岩土工程勘察规范 (GB 5002
20、1-2001, 2009年版)关于地下水力作用的评价，对地下结构物应考虑在最不利 组合情况下，地下水对结构物的上浮作用，原那么上应按设计水位计算浮力。考虑到勘察 施工期间测得的相对稳定水位不能代表场地的常年稳定水位，更不是建筑物设计使用年 限内可能产生的最高水位，根据广东省标准建筑地基基础设计规范(DBJ15-31-2003) 的相关规定，建议设防水位取基瓦顶板面标高二抗浮不能满足要求时，应设置抗浮桩。5 .开挖设计参数建议值根据场地内土工样试验结果及有关规范，结合佛山周边地区的经验本场地土层的有 关数建议值见表5。表5开挖及支护设计岩土参数推荐值表注：表内数值除带“*”者为经验值。层号土层
21、名称重力 密度 (kN/m3)压缩模量 Es(MPa)粘聚力 C(kPa)摩擦角 0( )渗透系数 K2o(cm/s)透水性锚杆的极限 粘结强度标 准值(kPa)(1)素填土18公二3. 7015103.50E-04 *弱 中等透水22(2-1)淤泥15.4Es-2. 105.931.16E-06微透水层10(2-2)粉质粘 土16&二4. 0017.491.16E-05弱透水层40(3)残积砂 质粘土18公二4. 9032.012.35.74E-05弱 中等透水75(4-1)全风化 石18s=4.7026.915.37.92E-05弱 中等透水80(4-2)强风化 岩19*s=5. 50*3
22、2.0*25.0*2.50E-04 *弱 中等透水150C、填埋场的防渗系统填埋场自然场底外表覆盖层渗透系数为：残积土渗透系数标准值K=5. 74 X 10-5cm / s,下伏基岩层的渗透系数为全风化岩渗透系数K=7. 92X10-5cm/s,强风化岩渗透系数 K=2. 50X10-4cm/s,属于弱中等透水。且场地底层结构主要由残积砂质粘性土和风化花 岗岩组成，远不能满足渗透系数小于1义10十cm/s的自然防渗要求.必须进行人工水平 防渗。填埋场水平防渗衬层采用高密度聚乙烯膜(HDPE)人工合成衬层；填埋场边坡防渗以 袋装土作为支持层，其上铺设HDPE防渗膜，在边坡顶部开挖防渗膜锚固沟锚固
23、；止匕外， 垃圾坝内侧也铺设防渗膜，从而使填埋场形成一个独立的封闭单元，保证填埋场产生的 渗滤液得以有效地控制。填埋场防渗系统，不仅要能防止渗滤液渗出污染地下水，还要防止地下水涌入填埋 场。场底防渗系统主要有水平防渗系统和垂直防渗系统两种类型。水平防渗系统是在填 埋区底部及周围铺设低渗透性材料制作的衬层系统。垂直防渗系统将密封层建在填埋场 的四周，主要利用填埋场基础下方存在的不透水层或弱透水层，将垂直密封层构筑在其 上，以到达将填埋气体和垃圾渗滤液控制在填埋场之内的目的，同时也有阻止周围地下 水流入填埋场的功能。防渗层的建设方法多种多样，采用何种工艺方法建设防渗层是设计中的重要内容， 无论使用
24、什么方法、什么材料，最终到达的目的是渗透系数L小于规定标准，我国要求Kf 小于 10 9m/ s o（四）建议1 .场区内覆土层和风化基岩的渗透系数较大，不能采用自然防渗措施，需进行防渗 处理，严防垃圾渗沥液渗漏。2 .场区地下水位埋深2. 10-6. 20m,且水位不连续，因此在工程设计中采取措施防止 地表水直接流入填埋区，抬高地下水位，增大水利坡度，并保证下流出口径流排泄的情 况下不会对防渗层造成威胁。3 .场地周围坡度较大的山岗，进行边坡开挖时会形成侧向临空面，开挖过程中应力 分布不均，在应力集中分布以及花岗岩风化面等不利因素下会产生沿连续破裂面移动或 者崩塌现象，因此建议施工期间对必要
25、地段进行边坡支护。4 .场地处于山沟，汇水面积较大，要做好截排洪沟，防止洪水及泥石流灾害。5 .场地后期建议作详细勘察、地灾评估、地震安全性评价。（五）结论1 .本拟建建筑工程重要性等级为三级。建筑场地处于对建筑抗震一般地段；场地 地形地貌简单，场地等级为二级（中等复杂场地）。岩土种类较少，但不均一，起伏变 化大，地基等级为二级（中等复杂地基）。勘察等级为乙级。2 .本场地抗震设防烈度为7度，设计地震分组属第一组，设计基本地震加速度值 为0.10g。抗震设防类别为标准设防类（丙类）。3 .本场地土类型属中软土，建筑场地类别为II类；设计特征周期值为0.35s。建筑 场地处于对建筑抗震一般地段；
26、请按相关规范要求作抗震设防。4 .场地钻孔中不存在可能发生液化的砂土层。5 .本场地地下水涌水量较贫乏。综合判定本工程场地水和土对混凝土结构具微腐蚀 性，对钢筋混凝土结构中钢筋均具微腐蚀性，土对钢结构具微腐蚀性。必要时请按现行 国家标准工业建筑防腐蚀设计规范（GB50046-2008）作防腐处理。6 .本场地处于地质构造相对稳定区，属相对稳定地基，岩土工程地质条件一般，在充分考虑不良地质因素前提下，并采取相应的措施后，适宜本工程建设。3、取样：控制性钻孔的土层均取土工样。4、标贯试验：控制性孔均作标准贯入试验，标准贯入试验间距不小于2. 03. 0m。5、实测各钻孔的初见水位及相对稳定水位，采
27、集地下水样3个，用于评价地下水对 混凝土结构和对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性。取易溶盐样2件，用于评价浅层土对建 筑材料的腐蚀性。6、勘探孔进行岩土芯及施工现场照相，24小时后测量地下水相对稳定水位。(三)勘察依据1、双方签订的岩土工程勘察合同书和业主提供的钻孔平面图。2、勘察过程执行及参考的规范与规程：岩土工程勘察规范(GB5OO21-2001) (2009年版)；市政工程勘察规范(CJJ 56-2012)；生活垃圾卫生填埋场岩土工程技术规程(CJJ-176-2012)建筑垃圾处理技术规范(CJJ 134-2009)；生活垃圾卫生填埋处理技术规范(GB 50869-2013)；建筑地基基础设
28、计规范(GB50007-20H)；建筑抗震设计规范(GB50011-2010) (2016版)；建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)；建筑地基处理技术规范(JGJ79-2012)；土工试验方法标准(GB/T50123-1999) (2007版)；工程岩体分级标准(GB50218-2014)；建筑工程抗震设防分类标准(GB50223-2008)；建筑工程地质勘探与取样技术规程(JGJ/T87-2012)；建筑地基基础设计规范(DBJ15-31-2003)；岩土工程勘察报告编制标准(CECS99:98)；房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定(2010年版)等现行规范规程。（四）勘察方
29、法与完成工作量接受委托后，我院于2018年5月22日组织2台XY-1型工程钻机进场施工。勘察过 程采用全孔段取芯法，用泥浆、钢管护壁回转钻进工艺；原位测试为标准贯入试验，采 用63. 5kg自动脱钩落锤进行锤击；勘察过程中取土器类型为厚壁敞口取土器，取样方法 为快速静力连续压入法。土试样质量等级：粘性土、砂性土为II级。原状土样及时蜡封, 一般是当天送至实验室，最长不超过两天，防止湿度变化；水样中加入23g大理石粉, 固定游离C02,以便分析侵蚀CO2。样品用木箱装好后以汽车运至实验室，木箱底部垫放 纸皮布碎，汽车慢速行驶，防止振动。勘察外业工作于2018年5月31日结束，继而进行样品测试、资
30、料整理及报告编写 工作。完成工作量见表1。表1 工作量统计表勘察阶段程孔个 工钻1工程钻探 总进尺 （m）标准贯 入试验 （次）取土工 试验样 （件）取易溶盐 （件）取工程 水样 （件）岩（土） 芯相片 （幅）可研勘察9227.06914239钻探孔位置根据业主提供的图纸，由工程技术人员在实地测定。坐标采用佛山市统一坐标，钻孔标高采用85高程系统。详见附表1 “钻探孔数据一览表”。本次勘察土工样测试、工程水样水质分析及土中易溶盐分析由广东省佛山地质局实 验室完成。本次勘察由叶荣健负责野外跟班地质编录、资料整理及报告编写；所有成果资料由 宁轲岩土工程高级工程师审核，最终由李水明岩土工程高级工程师
31、审定。本次勘察各项外业工作均作了详细记录，各类资料内容翔实；工作全过程质量保证 体系完善，勘察成果资料符合国家和广东省相关规范要求，可作为拟建物基础施工图设 计的依据。二、区域自然地理（一）区域地理位置勘察场地位于位于广州市增城区新塘镇陈家林，陈家林路西侧，交通较为便利。（二）区域自然环境广州市增城区地处位于北回归线以南，属南亚热带季风气候区，受海洋气候调节，气 候温暖湿润，温差小，雨量充分。日照时间长，光能充足，但早春阴雨寡照；太阳幅射 总量大。根据广州市气象局1980年以来资料，本区多年平均气温25. 6,最冷是1月， 月平均最高气温31. 5,最低15；年平均日照1582. 7小时；太阳
32、辐射总量152. 1千 卡/平方厘米。根据广州市气象局资料，2005年一2017年平均年降雨量1696. 128 mm （表 2-1）,年降雨量最大达2477mm （2016年），月最大降雨量753. 8mm （2015年5月）， 日最大降雨量542. 7mm（2017年5月7日黄埔区九龙镇），1小时最大降雨量184. 4mm（2017 年5月7日5时一6时增城永宁街）；降雨量季节分布不均匀，一般春末夏初雨量集中, 时有大雨和暴雨，是地质灾害的多发期。每年49月多为南、东南风，风力24级；10月至次年3月多为北、偏北风，风 力45级。79月常有强热带风暴侵袭本区，风力常达79级。多年平均风速为
33、2. 2m/so 历年最大风速24. Om/so区内气象灾害主要有台风、暴雨、洪涝、寒潮等。（三）地形地貌勘察场地地貌类型为丘陵，地面高程为24. 36m78. 23m,地形起伏较大。（四）区域地层根据1:5万中新幅区域地质图，根据现场调查和区域地质资料，区域地层为前 震旦纪云开岩群（PtY）、中元古代片麻岩（Ptgn）、奥陶纪侵入岩（Oi n 丫）、三叠纪细中粒斑状黑云母二长花岗岩（T3Q 丫）、侏罗纪侵入岩（J2+3n Y）以及白垩系侵入岩（KinY）以及新生界第四系（Q）三、区域地质背景（一）大地构造位置广州地区位于华南准台地（一级构造单元）湘桂赣粤褶皱系（二级构造单元）粤中 拗褶束（三
34、级构造单元）的中部，即广花凹陷、增城凸起和三水断陷盆地的交接处。评 估区位于广从断裂以西、瘦狗岭以北构造区，区域构造主体格架为东西向、北东向和北 西向。（二）断裂构造特征根据区域地质调查资料，区域褶皱构造不甚发育，但断裂构造发育，主要由北东向 广从断裂和东西向瘦狗岭断裂组成。广从断裂走向北北东，北起从化良口，往南西经温泉、从化、神岗至三元里，隐伏 于平洲西等地，抵西江左岸九江一带后为西江断裂所截，全长约90km。越秀山以南，断 裂隐伏在第四系之下，根据钻探、坑探及物探资料，东风西路见白垩系内形成数十米宽 的破碎带，中山七路等地的上白垩统地层中见断层切割上白垩统三水组，使该组的东湖 段与西濠段呈
35、断层接触。人防9号工程在广州医学院的巷道人工剖面上见侏罗系灰岩与 白垩系砂砾岩呈断层接触，断层破碎带宽26m,由成份为灰岩、灰质页岩、粗砂岩、粉砂 质泥岩的角砾组成，断层下盘是侏罗系花岗岩、上盘是白垩系砂砾岩，走向北东40。， 倾角65。，属正断层性质。龙溪大道五丫 口大桥以及广佛地铁的地质钻探亦揭露断层构 造岩。在佛山市中央服务区进行的电磁测深探测，结果反映断裂两侧的电阻率有明显的 差异。这些迹象是断裂带自越秀山以南仍继续向南西方向延伸的迹象。但自广佛地铁往 南西至西江左岸左滩右滩之间近20km地段间，全为第四系覆盖而情况不明，但根据该东 北所掌握的情况及西南左、右滩地表显露的位置，推测断裂
36、大致部位自东北而西南应大 抵在湾头村、劳村西、流勒西等之地下伸展。至于在龙江岗、龙江水坑以及左、右滩一 带，断裂地表显示极为清晰。在左滩西牛山地区，断在上二迭统砂页岩与粉砂岩内，形 成宽达近20m由透镜体、石英脉与断层压碎岩等组成的破碎带，自上盘面向东南，可见 多组与断面平行的破裂面形成的三角岩面；在右滩象山一带，亦可见宽达20m的断裂破 碎带，自上而下可分三带：即硅化带、压碎岩带及由石英细脉穿插的角砾岩带。瘦狗岭断裂呈近东西向展布，局部略有偏转呈南东东或北西西向，倾向南，局部南 南东或南南西，倾角5085。主要活动方式为北盘（下盘）上升，南盘（上盘）下降。 历史时期沿该断裂发生过一些中、小强
37、度的地震，如1372年的4. 75级地震和1999年的 1.7级地震等，说明瘦狗岭断裂现在仍有一定程度的活动性。本场地离断裂较远，但根据本次勘察结果，在基岩中未见断裂构造形迹，岩石总体 稳定性较好。同时，根据国家标准建筑抗震设计规范（GB50011-2010） （2016版） 第4. 1. 7条，抗震设防烈度小于8度可忽略发震断裂错动对地面建筑的影响；而广州市 增城区抗震设防烈度为7度，因此，可不考虑断裂构造对场地稳定性的影响。供参考。四、岩土工程地质特征（一）岩土层分布及其物理力学性质经钻探揭露，本场地地基土由素填土层（QH）、冲积层（Q%、风化残积层（Qd） 组成，基底岩石为燕山期（Y）花
38、岗岩。风化基岩埋藏深度较浅。现自上而下分述如下:1、人工填土 （Q吟（1）杂填土：场地内4个钻孔有揭露，层厚1.2039. 70m,平均厚度14. 50m。详 见附表2剖面分层数据统计表”（下同）。土层呈褐黄、褐灰色，主要由粘性土及砂回 填而成，稍湿，未经压实；回填约46年。2、冲积层（QR）（2-1）淤泥：场地内1个钻孔有分布，层厚2. 40m,平均厚度2. 40m。详见附表2 “剖面分层数据统计表”（下同）。土层呈褐黄、褐灰色，主要由粘性土及砂回填而成,稍湿，未经压实；回填约46年。（2-2）粉质粘土：场地内1个钻孔有分布，层厚4. 30m,平均厚度4. 30m。详见附表2 ”剖面分层数据
39、统计表”（下同）。土层呈褐黄、褐灰色，主要由粘性土及砂回填而 成，稍湿，未经压实；回填约46年。3、风化残积层（QD（3）残积砂质粘土：场地内6个钻孔有分布，层厚0. 905. 00m,平均厚度3. 48m； 层顶埋深0. 001. 70m,顶界标高23. 1877. 60m。土层呈褐黄、黄、褐红、褐灰、褐黄 色等，原岩经强烈风化残积而成，含砂量较多，以可-硬塑状为主，局部中密砂土状。4、燕山期花岗岩（丫）本场地基底岩石为燕山期（丫）花岗岩，垂直风化分带明显，按风化程度分为全风 化、强风化、中风化三个风化岩带，现按风化岩带分述如下：（4-1）全风化岩带：场地共6个钻孔有揭露。揭露厚度11. 2
40、014. 80m,平均厚 度12. 78m,层顶埋深2. 10-6. 70m,顶界标高19. 66-72. 60m,岩面起伏变化较大。岩性 为花岗岩。褐黄、紫红色，含砾，原岩经强烈风化而呈坚硬土密实砂土状，岩质极松软, 遇水极易软化，偶见夹强风化岩块。本风化岩带岩石坚硬程度为极软岩，岩体完整程度极破碎，岩体基本质量等级为V 级。（4-2）强风化岩带:场地共9钻孔有揭露。揭露厚度4. 0010. 40m,顶界标高6. 38 61.40mm。岩性为花岗岩。灰褐色，风化强烈，呈半岩半砂土状，岩质松软易折断，遇水 易软化。本风化岩带岩石坚硬程度为极软岩，岩体完整程度破碎，岩体基本质量等级为V级。（4-
41、3）中风化岩带:场地共9钻孔有揭露。揭露厚度0. 802. 50m,平均厚度1. 42m, 顶界标高2. 0655. 80m。岩性为花岗岩。浅灰色，花岗结构，块状构造，岩芯较破碎, 呈短柱状，岩质较硬。（二）岩土层力学参数根据本次勘察原位测试、土工试验及岩石抗压试验结果，以及有关规范查值，结合 本地区经验值，提出本场地各岩土层的主要物理力学参数推荐值，综合列于表2。表2岩土层力学参数推荐值一览表(按 DBJ15-31-2016)层岩土层岩性地基承载力 特征值（Ak、/a）桩侧摩阻力特征值桩端土 （岩）承载力特征值（qpa）（kPa）(sa)(kPa)预制桩钻孔桩抗浮抗拔桩 桩侧摩阻力 折减系数
42、建 议值（入i）号状态或密度或抗压汕度侪） （kPa）预应力 碎管桩钻、冲 孔桩9 L6m1615m(1)素填土（未经压实）108(2-1)淤泥,k 二 5076(2-2)粉质粘土,k 二 1602016(3)残积砂质粘土 （可-硬塑）和二 1903326120015004500.4(4-1)全风化岩（极软岩）A =3005040200025006000. 60(4-2)强风化岩（极软岩）ya =450-600801006090300035003500400080010000.70五、水文地质特征（一）地表水特征场地所处地段是一片低洼地段，两面山岗，中间有贯穿一条贯穿场地的小溪，水流 方向总体
43、为西北向东南方向，最终汇入河流。（二）地下水特征钻探施工时测得初见水位为2. 00-6. 00m,终孔24小时后实测地下水位埋藏为 2. 106. 20m,水位变化年幅度约0.401. 10m,受勘察施工用水的影响，本次勘察所测 地下水位是勘察期间的水位，不能代表本场地的长期稳定水位，更不是建筑物设计使用 年限内可能产生的最高水位。地下水含水类型为素填土中的上层滞水及风化基岩裂隙水。1、上层滞水：主要为包气带中隔水层之上的重力水，该场地分布于素填土部位。 上层滞水由雨水等渗入时被局部隔水层阻滞而形成，消耗于蒸发及沿隔水层边缘下渗。 由于接近地表和分布局限，上层滞水的季节性变化剧烈，一般多在雨季
44、存在，旱季消失。 地下水补给来源为大气降雨、地下水循环及生活废水，靠蒸发及地下迳流排泄；受季节 性影响较大。2、基岩裂隙水：基岩裂隙水含水层为裂隙较为发育的全风化岩、强风化岩，基岩 裂隙水含水岩性为花岗岩岩石裂隙中，具较好连通性的部位地下水活动较强烈，含水量 稍丰富，但分布不均匀，其水质会较好。基岩裂隙水的补给来源为第四系孔隙水的垂直 渗入及含水层侧向渗流补给，排泄方式为蒸发及向下渗透。综合评价本场地地下水涌水量较贫乏。地下水补给来源为大气降雨，靠蒸发及地下迳流排泄；受季节性影响较大。本场地地下水环境类型属in类，按地层渗透性划分主要属弱透水层（B类）。（三）土对建筑材料腐蚀性评价本次勘察在Z
45、K1、ZK6孔采各取土样1件，进行易溶盐分析，其主要分析指标如下表3。指标pH值Ca2+ mg/kgMg2+ mg/kgcr mg/kgSO2- mg/kgHaV mg/kgC032- mg/kg腐蚀性评价土样ZK15.943.681.1130.9440.3458.120.00结凝筋均 土混钢构*0 凝筋中结tjilt 混钢构钢腐 对对结对微 土构土及具（素填土）ZK65.965.535.5426.5236.5072.650.00表3土的腐蚀性评价表按照岩土工程勘察规范分类标准，本场地环境类型为m类，浅层土渗透性为b类。经判别场地土对混凝土结构、对钢筋混凝土结构中钢筋及对钢结构均具微腐蚀性。应按现行国家标准工业建筑防腐设计规范（GB 50046-2008）的规定对建筑材料进行防护。（四）水对建筑材料腐蚀性评价为评价地下水对建筑材料的腐蚀性，在场地内的取工程水分析样13件，水质分析结 果详见附件之“水质分析报告”及下表4。腐蚀性评价指标SO?NA 2 +MgnhJOH-矿度 总化pH 值侵蚀性 C02HCO；Cl含量单位mg/Lmg/Lmmol/Lmg/L表4地下水对建筑材料腐蚀性评价表