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1、第一局部、计算依据及说明3一、工程概况说明3二、设计依据3三、基本计算公式5第二局部、玻璃幕墙计算8一、荷载计算81、风荷载标准值计算82、风荷载设计值计算113、水平地震作用计算114、荷载组合计算11二、水密性指标值计算121、水密性计算12三、玻璃计算121、玻璃面积122、玻璃板块自重133、玻璃强度计算134、玻璃跨中挠度计算15四、立柱计算161、立柱材料预选162、选用立柱型材的截面特性183、立柱的强度计算194、立柱的刚度计算205、立柱抗剪计算20五、立柱与主结构连接计算211、立柱与主结构连接计算21六、横梁计算231、选用横梁型材的截面特性232、横梁的强度计算233、
2、横梁的刚度计算264、横梁的抗剪强度计算265、横梁的各种强度效核及构造27七、横梁与立柱连接件计算271、横梁与角码连接计算272、角码与立柱连接计算28八、预埋件计算291、预埋件受力计算292、预埋件面积计算303、锚筋锚固长度计算314、锚板厚度验算32九、伸缩缝计算331、立柱伸缩缝设计计算33%尸6对于立柱有:12053%nl=T. 48874 对于横梁有：shpl=1. 17484shnl=-l.56478面板正风压风荷载标准值计算如下面板正风压风荷载标准值计算如下Xu X u XWn kp gz spl z 0=1.64475x1.2x1. 17873x0.3=0.697937
3、 kN/m2W, -lkN/m2, =-lkN/m2 knkn同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下W, =3 Xu . x U xwnkvp gz svpl z 0=1. 64475x1. 12053x1. 17873x0. 3=0.651715 kN/m2W1 -lkN/m2, W =-lkN/m2 kvnkvn同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下W, = 0 x U k x U xwn khp gz shpl z 0=0.683306 kN/m2W, =3 Xu . x U xwnkvp gz svpl z 0=1. 64475x1. 12053x1. 17873x0. 3=0.65171
4、5 kN/m2W1 -lkN/m2, W =-lkN/m2 kvnkvn同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下W, = 0 x U k x U xwn khp gz shpl z 0=0.683306 kN/m2(GB50009-2012 8.1.1-2)(GB50009-2012 8.1.1-2)(GB50009-2012 8.1.1-2)W1U -lkN/m；取W- =-lkN/m2 khnkhn2、风荷载设计值计算w：风荷载设计值：kN/m2yw ：风荷载作用效应的分项系数：1.4按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003 5. 1.6条规定采用 面板风荷载作用计算Wp= y wxWk
5、p=l. 4x1=1. 4kN/m2Wn= y wxWkn=l. 4x (-1)=-1. 4kN/m2立柱风荷载作用计算Wvp= y wxWkvp=l. 4x1=1. 4kN/m2Wvn= y wxWkvn=l. 4x(-l)=-l. 4kN/m2横梁风荷载作用计算Whp= y wxWkhp= 1. 4x1=1.妹N/n?Whn= y wxWkhn=l. 4x(-l)=-l. 4kN/m23、水平地震作用计算GAK:面板平米重量取0.3072kN/m2a max:水平地震影响系数最大值:0.08qEk:分布水平地震作用标准值(kN/mqEk= B Ex q maxxGAK(JGJ102-200
6、3 5.3.4)=5x0. 08x0. 3072 =0.12288kN/m2rE:地震作用分项系数：1.3qEA:分布水平地震作用设计值(kN/布)qEA=rExqEk =1. 3x0. 12288 =0.159744kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp= lkN/m2Szp=Wkpx y w+qEkx y Ex i)E =1x1. 4+0. 12288x1.3x0.5 =1.47987kN/m2考虑负风压、地震荷载组合：Szkn=Wkn=-lkN/m2Szn=Wknx y w-qEkx y Ex 巾 E =-lxl. 4
7、-0. 12288x1.3x0.5 =-l. 47987kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为IkN/m2面板荷载组合设计值为1. 47987kN/m2立柱承受风荷载标准值为IkN/m2横梁承受风荷载标准值为IkN/m2二、水密性指标值计算1水密性计算根据建筑幕墙GB/T 20186-2007 5. 1. 2. 1要求，水密性能指标应按照如下方法确定, 对于IHA和IVA地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算：P = 1000x H X u XmGB/T 201862007 5. 1. 2. 1z c 0z :计算高度17.3mu
8、 ： 17. 3m高处风压高度变化系数(按B类区计算)：(GB50009-2012条文说明8. 2. 1) zuz=lx()-3=l. 17873u ：风力系数，可取1. 2 cC00：成都市地区基本风压，取0.3kN/m2,成都市地区所属气候区域为IA类气候 所以有：P = 1000x u X U Xcon z c 0二 1000x1. 17873x1.2x0.3 =424.342Pa由于该地区所属气候区域为IA类气候，根据GB/T 201862007 5.1.2.1 (b)规定，实际 水密性能按照上式的75%进行设计，即PxO.75 = 318.257Pa三、玻璃计算1、玻璃面积B:该处玻
9、璃幕墙分格宽：1mH:该处玻璃幕墙分格高：2mA:该处玻璃板块面积：A=BxH=1x2=2m22、玻璃板块自重Gal：中空玻璃板块平均自重(不包括铝框)： o/iK玻璃的体积密度为：25.6(kN/m3)(JGJ102-2003 5. 3. 1)BL_w:中空玻璃外层玻璃厚度：6mmBL_n:中空玻璃内层玻璃厚度：6mmBL_w+BL_nGSAk=25- 6x-iooo-6+6=25- 6xiooo=0. 3072kN/m23、玻璃强度计算选定面板材料为:6 (TP) +12+6 (TP)中空玻璃校核依据：oWf gq：玻璃所受组合荷载：L 47987kN/m2a:玻璃短边边长：1mb:玻璃长
10、边边长：2mt :中空玻璃外层玻璃厚度：6mm o%:中空玻璃内层玻璃厚度：6mmE:玻璃弹性模量:72000N/mm2m:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表1得：0.1n :折减系数,根据参数0查表6.1. 2-2。：玻璃所受应力：Wq=l. 47987kN/m2荷载分配计算：t 30q =1. Ixqxo. 3 . . 3t +t.0163=1. 1x1. 47987x33 =0.81393t?iq =qxt 3+t.3o i63二 1.47987X 国不=0.739936t 3o为产气一O 163 L1X1W=0. 55t.3iQi .=Qi 义kl K3+十 3O 163=1W=
11、0. 5参数。计算:qk()Xa4X109Ext 4o(JGJ102-2003 6. 1.2-3)0. 55xTxiO972000x6l=5. 8942查表6. 1. 2-2得n o=5. 8942查表6. 1. 2-2得n o0.9928469iqj.XaXlO9Ext.4i0, 5xl4X10972000x6“=5.35837查表6. 1.2-2得%查表6. 1.2-2得%0.997133玻璃最大应力计算:6xmxq X a2X 1000(JGJ102-2003 6. 1.2-1)o 二X nwo2oo6x0. 1x0. 81393xfx 100062=13. 4685N/mm2XO. 9
12、928466xmxq.Xa2X1000O .=X n iW12V/ 16x0. 1x0. 739936xrxi00062=12. 2969N/mm2XO. 99713313.4685N/mmWfg=84N/而12. 2969N/mmWf =84N/mm2 g玻璃的强度满足4、玻璃跨中挠度计算校核依据：dWd门.=;X 1000-16. 6667mm f film 60D:玻璃刚度(Nmm)v :玻璃泊松比：0.2E:玻璃弹性模量:72000N/mm2t :中空玻璃的等效厚度 e=0. 95x/63+63=7.18155mmExt：D-12x(1-v2)72000x7, 181553 - 12x
13、(1-0.22)=2.31491e+006N-mmqk：玻璃所受组合荷载标准值：lkN/n)2口：挠度系数，按边长比a/b查表6. 1.3得：0.01013参数0计算：q, X a1 = (JGJ102-2003 6.1. 2-3)Ext 4 e二X 1 0972000x7.181551=5.22149H :折减系数,根据参数9查表6. 1. 2-2得n=0. 998228dj玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值H X a ,df=5-x nH X a ,df=5-x n(JGJ102-2003 6. 1.3-2)X0. 998228x1090.01Q13X1X14 2.31491e+006=4
14、.36822mm4. 36822mmdfl,m=16, 6667mm玻璃的挠度满足四、立柱计算1、立柱材料预选(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)Y w：风荷载作用效应的分项系数：L4W.:风荷载标准值：lkN/布 KB：幕墙左分格宽：1mB :幕墙右分格宽：1m rB +B 1 r%rwkx-1+1=1XV=lkN/m4x%k=1. 4x1=1. 4kN/m分布水平地震作用设计值Gal1：立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：0.5kN/n)2 11K1Gal :立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：0.5kN/m2qr
15、A1 =5xa XGa1 n (JGJ102-2003 5. 3.4)MEAkl max AkiJ J=5x0. 08x0. 5=0. 2kN/m2qDA1 =5xa XGa1 (JGJ102-2003 5. 3.4)EAkr max Akr=5x0. 08x0. 5=0. 2kN/m2qEkCBNEkrXBrqek-20. 2x1+0. 2x1=2=0.2kN/m%=1-3X%k=1. 3x0. 2=0. 26kN/m立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为：qk=qwk=lkN/m立柱所受组合荷载设计值为：q力=1. 4+0. 5x0. 26二1. 53kN/m立柱弯矩：M :风荷载作用下立柱
16、弯矩(kN.m) wq :组合线分布最大荷载集度设计值：l.53(kN/m)H ：立柱计算跨度：Hvcalm vealL53x3. 6?=8=2. 4786kN-m(5)W:立柱抵抗矩预选值(cnf)M3W=-7-77XIO3Y X 1402.4786305x140*10=16. 8612cm3选定立柱抵抗矩应大于：16. 8612cm3(6)1-立柱惯性矩预选值(cn?)vealq, XH 5k veallea5x10 X384x70000x0.00555556_5 1x3. 6,二5x1。X384x70000x0.00555556=156.214cm1选定立柱惯性矩应大于：156. 214
17、cm12、选用立柱型材的截面特性选定立柱材料类别：铝-6063-T6 选用立柱型材名称：明框125*60*3 型材强度设计值：140N/mm2型材弹性模量：E=70000N/mm2X 轴惯性矩：Ix=286. 715cm4Y 轴惯性矩：ly=69.111c/X轴上部抵抗矩：Wxl=37. 9721cm3X轴下部抵抗矩：Wx2=40.2068cn?Y轴左部抵抗矩：Wyl=23.037cm3Y轴右部抵抗矩：Wy2=23.037cm 型材截面积：A=12. 2561cm2 型材计算校核处抗剪壁厚：t=3niin 型材截面面积矩：Ss=26. 5646cm3 塑性开展系数：丫二1.05明框 125*6
18、0*33、立柱的强度计算N M 校核依据：A +而B：幕墙左分格宽：1mBr：幕墙右分格宽：ln)(JGJ102-2003 6.3.7)Hy：立柱长度Ga11:幕墙左分格自重：O.SkN/ni?AK1GAkr：幕墙右分格自重：-5kN/m2 幕墙自重线荷载：r GAklXBl+GAkrXBrGk= 20. 5x1+0. 5x1=2二0. 5kN/mN立柱受力：KN. =G, X Hk k v=0. 5x3. 6=1.8kNN:立柱受力设计值：Yr：结构自重分项系数：1.2N=L 2xNK=1.2x1. 8=2.16kNf ：立柱计算强度(N/nim?)A:立柱型材截面积：12. 2561cn?
19、M:立柱弯矩：2. 4786kN mW 9:立柱截面抵抗矩：37.9721cm3Y：塑性开展系数：L05NxlO+MxlOL05x%第三局部、玻璃雨篷34一、荷载计算341、风荷载标准值计算342、风荷载设计值计算353、雪荷载标准值计算354、雪荷载设计值计算355、自重荷载设计值356、竖向均布地震作用计算357、荷载组合计算36二、玻璃计算371、玻璃面积372、玻璃板块自重373、玻璃强度计算374、玻璃跨中挠度计算39三、雨蓬杆件计算401、雨蓬杆件承受组合荷载计算402、雨蓬杆件型材截面信息413、雨蓬杆件强度验算424、雨蓬杆件剪应力计算425、雨蓬杆件挠度计算43四、横向杆件计
20、算431、选用型材的截面特性432、杆件强度计算443、杆件剪力计算464、杆件刚度计算46五、预埋件计算471、预埋件受力计算472、预埋件面积计算473、锚筋锚固长度计算492. 16x102.4786x1。12. 2561 + =63.9283N/mm263. 9283N/mm2 Wf =140N/mn? a立柱强度满足要求4、立柱的刚度计算校核依据：u W七且U W20mm max 180 max:立柱最大允许挠度： imaxvealfmax 180X10003.6180X1000=20mm3立柱最大挠度qwk ：荷载组合标准值IkN/m2%cai：立柱计算跨度3. 6mE :立柱材料
21、的弹性模量70000N/nun2I :立柱截面的惯性矩286.715cm4XUmaxUmax5X%kXnvcal4X1S384XEX%5x1x3, 64X108384x70000x286.715=10. 8968nlmW20mm立柱最大挠度为：10.8968加式2。颉挠度满足要求5、立柱抗剪计算校核依据：t t =81. 2N/mm2 maxQ：立柱所受剪力：q:组合线荷载1. 53kN/mQ-qxH ，2 veal=2.754kN立柱剪应力：T ：立柱剪应力：S :立柱型材截面面积矩：26. 5646cm3 sI :立柱型材截面惯性矩：286. 715cm Xt:立柱抗剪壁厚：3mmQxS
22、X100 sT =I xt x2.754x26. 5646x100=286. 715x3=8.50542N/mm28. 50542N/mm281. 2N/mm2立柱抗剪强度可以满足五、立柱与主结构连接计算1、立柱与主结构连接计算连接处角码材料：钢-Q235连接螺栓材料：C级普通螺栓-4.8级L :连接处角码壁厚：8mm ctD :连接螺栓直径：12mm VD :连接螺栓有效直径：10.36mm veN 连接处水平总力(N): h*二Q=2. 75妹NN :连接处自重总值设计值(N): gN =2. 16kNgN:连接处总合力(N):/2. 162+2. 7542X 1000 =3500.02N
23、Nb：螺栓的承载能力：Nv：连接处剪切面数：2(DN =2x3. 14x U 2义14010. 36=2x3. 14x1kx 140=23603N(GB 50017-2003 7.2. 1-1)Nnum：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:NN = 由n b3500.02-23603=0.148287 个取2个N :立梃型材壁抗承压能力(N):Nd：连接处剪切面数：2X2t:立梃壁厚：3mmN二D X2xl61xtxN cbl vnum=12x2x161x3x2=23184N3500.02N W 23184N立梃型材壁抗承压能力满足Ncbg：角码型材壁抗承压能力(N):N 卜二D X2x325x
24、L XN cbg vct num=12x2x325x8x2=124800N3500.02N W 124800N角码型材壁抗承压能力满足(GB 50017-2003 7.2.1-3)50017-2003 7.2.1-3)六、横梁计算1、选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别：铝-6063-T6 选用横梁型材名称：60*60*2.5 型材强度设计值：140N/mm2 型材弹性模量：E=70000N/mm2X 轴惯性矩：Ix=33. 694cm4Y 轴惯性矩：Iy=52. 4107cm4X轴上部抵抗矩：Wxl=lL 5815cm3X轴下部抵抗矩：Wx2=10.9017cn?Y轴左部抵抗矩：Wyl=1
25、3.9864CD?Y轴右部抵抗矩：Wy2=IL 8191cm 型材截面积:A=7. 48161cm2 型材计算校核处抗剪壁厚：t=2.5nim 型材截面绕X轴面积矩:Ss=6. 87795cm3 型材截面绕Y轴面积矩：Ssy=8. 97822cm3 塑性开展系数：Y=1.0560*60*2.52、横梁的强度计算(JGJ102-2003 6.2.4)(JGJ102-2003 6.2.4)M M校核依据：+ =140 y XW y XW axy横梁在自重作用下的弯矩(kN - m)H 幕墙分格高：1.8m hBh：幕墙分格宽：ImGA，b :横梁上部面板自重：0.5kN/nT 八KnuG li.横
26、梁下部面板自重：0- 5kN/m2 AKllGG.,:横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m): HKGU1 =0. 5xHu hk h=0. 5x1. 8 =0. 9kN/mG.:横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m) nG, = Y r X G, h G hk =1. 2x0. 9 =1. 08kN/m 横梁承受的组合荷载作用计算横梁承受风荷载作用w, =lkN/m2 kqAk：横梁平面外地震荷载： Lv/iK8不动力放大系数：5a:地震影响系数最大值：0. 08maxqCA1 a X0.5(JGJ102-2003 5. 3.4)EAku E max =5x0. 08x0
27、. 5 =0. 2kN/m2qrA1 a X0.5(JGJ102-2003 5. 3.4)EAkd E max =5x0. 08x0. 5 =0. 2kN/m2 荷载组合： 横梁承受面荷载组合标准值：qAk=wk = IkN/n?横梁承受面荷载组合设计值：q =丫 Xw. +0. 5x y rXqAu w kE EAku=1. 4x1+0. 5x1. 3x0. 2 =1.53kN/m2q二丫 Xw +0. 5x y Xq Ad w kE EAkd=1. 4x1+0. 5x1. 3x0. 2=1. 53kN/m2横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN m)分横梁上下局部别计算H.:横梁上部面板高度1.
28、8m nuK横梁下部面板高度1.2mndH :横梁上部面板荷载计算有效高度为0.9m euH,：横梁下部面板荷载计算有效高度为0. 6m eaq =q. XH u Au eu=1. 53x0. 9二1. 377kN/mqd=qAdXHed=1. 53x0. 6=0.918kN/m组合荷载作用产生的线荷载标准值为:%k=qAkXHeu= 1x0.9=0. 9kN/mqdk=qAk X Hed=1x0.6=0. 6kN/m 横梁荷载计算:qk=quk+qdk=1. 5kN/m=2.295kN/mZZ横梁受力简图横梁强度计算信息： 横梁荷载作用简图如下:ql=2. 295kN/mgl=l. 080k
29、N/m横梁在荷载作用下的弯矩图如下:横梁弯矩图横梁在荷载作用下的弯矩以及正应力数据如下表所示:编号条目123456789101偏移0.0000.1120.2250.3380.4500.5500.6620.7750.8871.000My0.000-0.115-0.200-0.257-0.284-0.284-0.257-0.200-0.1150.000Mz0.000-0.054-0.094-0.121-0.134-0.134-0.121-0.094-0.0540.000。y0.000-9.232-16.124-20.675-22.885-22.885-20.675-16.124-9.2320.00
30、0o z0.000-4.710-8.226-10.548-11.676-11.676-10.548-8.226-4.7100.000o0.000-13.942-24.350-31.223-34.561-34.561-31.223-24.350-13.9420.000说明：偏移单位为叱弯矩单位为kN.m；应力单位为N/mni?。横梁在组合荷载作用下的支座反力信息如下表所示:支座编号Y向反力(kN)Z向反力(kN)Y向转角反力(kN. m)Z向转角反力(kN. m)n0-1. 147-0.540nl-1. 147-0.5403、横梁的刚度计算横梁在荷载作用下的挠度图如下:横梁位移图横梁在荷载作用下
31、的挠度数据如下表所示:编号条目12345678910偏移0.0000.1120.2250.3380.4500.5500.6620.7750.8871.0001Dy0.000-0.187-0.349-0.466-0.526-0.526-0.466-0.349-0.1870.000Dz0.000-0.175-0.326-0.435-0.491-0.491-0.435-0.326-0.1750.000D0.0000.2560.4770.6380.7190.7190.6380.4770.2560.000说明:偏移单位为m；挠度单位为mm。4、横梁的抗剪强度计算横梁在荷载作用下的剪力图如下:横梁剪力图横
32、梁在荷载作用下的剪力以及剪应力数据如下表所示:编号条目12345678910偏移0.0000.1120.2250.3380.4500.5500.6620.7750.8871.000Qy1.1470.8890.6310.3730.115-0.115-0.373-0.631-0.889-1.147Qz0.5400.4190.2970.1750.054-0.054-0.175-0.297-0.418-0.540T y7.8636.0944.3252.5550.786-0.786-2.555-4.325-6.094-7.863T Z4.4093.4172.4251.4330.441-0.441-1.4
33、33-2.425-3.417-4.409T9.0156.9864.9582.9300.9010.9012.9304.9586.9869.015说明：偏移单位为叱 剪力单位为kN；剪应力单位为N/mm?。5、横梁的各种强度效核及构造校核依据：UmaxL/180且Umax W20m叫且满足重力作用下UgmaxL/500, Ugmax3mm 横梁在各种荷载组和作用下的强度效核表格如下：编号长度 (m)0 (N/mm2)t (N/mm2)D(mm)最大值位置 (m)最大值位置 (m)最大值位置 (m)D/LenDgDgPos(m)Dg/Len11.00034.9100.5009.0150.0000.5
34、320.5000.000530.4970.5000.00050说明：强度验算不合格的数据以红色标明横梁正应力强度满足要求横梁抗剪强度满足要求横梁挠度满足要求七、横梁与立柱连接件计算1、横梁与角码连接计算Q：连接部位受总剪力：采用Sw+0.5Se组合Q=l.1475kN横梁与角码连接螺栓材料:C级普通螺栓-4. 8级 螺栓连接的抗剪强度计算值：IMN/mn?剪切面数：1D :螺栓公称直径：6mmD :螺栓有效直径：5. 06mm eNvbh：螺栓受剪承载能力计算:De 9(GB50017-2003 7.2.1-1)N K =N X3. 14x 2X140 vbh v=1x3. 14x=1x3.
35、14xX140二2815.26N二2815.26N兀：螺栓个数:Nnum一Lbh1. 14752815.26x10001. 14752815.26x1000=0. 4076横梁与角码连接螺栓取2个除连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力计巢 t:幕墙横梁抗剪壁厚：2.5mmN =Dxtxl61xN cbnum=6x2. 5x161x2=4830N1147. 5N W4830N横梁与角码连接强度满足要求2、角码与立柱连接计算G自重荷载(N): nG =0.54kN hN:连接处组合荷载:采用 Sg+Sw+与XSe二、0. 542+l. 14752 =1.26821kN二、0. 542+l. 14752
36、 =1.26821kNNv：剪切面数：1Nv：剪切面数：1Dp :螺栓公称直径：6mmDp :螺栓公称直径：6mmDeP：螺栓有效直径：5.06mm角码与立柱连接螺栓材料:C级普通螺栓-4. 8级Nvbhv:螺栓受剪承载能力计算:N kk =N X3. 14x2X140vbhv v1 2 )X140(GB 50017-2003 7.2.1-1)=2815. 26NNiim9：螺栓个数： num/N= N/Nnum2 vbhv=0.450477立柱与角码连接螺栓取2个N连接部位角码壁抗承压能力计算:c U JLctl：角码壁厚：4丽cbj=DxLctlX120Nnum2(GB 50017-200
37、3 7. 2. 1-3)=6x4x120x2=5760N1268.21N W 5760N立柱与角码连接强度满足要求八、预埋件计算1、预埋件受力计算V:剪力设计值：V=2160NN:法向力设计值：N=2754Ne2:螺孔中心与锚板边缘距离：60mmM:弯矩设计值(Nmm):M=Nxel+Vxe2=2754x0+2160x60=129600N-mm第一局部、计算依据及说明一、工程概况说明工程名称:学生宿舍工程所在城市:成都市工程所属建筑物地区类别:B类 工程所在地区抗震设防烈度:七度工程基本风压：0.3kN/m2二、设计依据序号标准名称标准号1建筑结构荷载规范GB 50009-20122建筑工程用
38、索JG T 330-20113铝合金门窗工程技术规范JGJ 214-20104混凝土结构设计规范GB 50010-20105吊挂式玻幕墙支承装置JG 139-20106点支式玻幕墙支承装置JG 138-20107建筑抗震设计规范GB 50011-20108天然花岗石建筑板材GB/T 18601-20099石材幕墙接缝用密封胶GB/T 23261-200910铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求YS/T 437-200911建筑用平安玻璃防火玻璃GB 15763.1-200912建筑抗震加固技术规程JGJ/T116-200913公共建筑节能改造技术规范JGJ176-200914浮法玻璃GB11
39、614. 2-200915建筑陶瓷薄板应用技术规程JGJ/T 172-200916夹层玻璃GB15763. 3-200917建筑玻璃应用技术规程JGJ 113-200918平板玻璃GB11614-200919铝合金建筑型材基材GB/T 5237. 1-200820耐候结构钢GB/T4171-200821干挂空心陶瓷板JC/T1080-200822搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带GB/T13790-200823铝合金建筑型材隔热型材GB/T 5237.6-200824铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材GB/T 5237.5-200825铝合金建筑型材粉末喷涂型材GB/T 5237.4-200826半钢化玻璃G
40、B/T17841-200827铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材GB/T 5237.2-200828陶瓷板GB/T23266-200829中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定GB/T 22476-200830塑料门窗工程技术规程JGJ 103-200831建筑玻璃采光顶JG/T 231-20082、预埋件面积计算N :锚筋根数：4根 snum锚筋层数：2层Kr：锚筋层数影响系数：1混凝土级别：混凝土-C30混凝土强度设计值:f =14. 3N/mm2 c按现行国家标准W混凝土结构设计规范2 GB 50010采用。锚筋级别：锚筋-HRB335锚筋强度设计值:f =300N/mm2 yd:钢筋直
41、径：12nlm &v：钢筋受剪承载力系数：a v二(4-0. 08xd) xA / (JGJ102-2003 C. 0. 1-5)/、/14.3= (4-0. 08x12)xa / JUU=0.663714Q 取 0.663714 vt ：锚板厚度：lOnrni。卜：锚板弯曲变形折减系数： bt/、a =0. 6+0. 25x-(JGJ102-2003 C.0.1-6)bd10=0. 6+0. 25xJL乙=0.808333Z:外层钢筋中心线距离：120mmA :锚筋实际总截面积： sN X3. 14xd2 snumA =s 44x3. 14x12?=4=452. 389mm2锚筋总截面积计算值：VNMA =