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1、第一局部、计算依据及说明3一、工程概况说明3二、设计依据3三、基本计算公式5第二局部、玻璃幕墙8一、荷载计算81、风荷载标准值计算82、风荷载设计值计算113、水平地震作用计算114、荷载组合计算11二、水密性指标值计算121、水密性计算12三、玻璃计算121、玻璃面积122、玻璃板块自重133、玻璃强度计算134、玻璃跨中挠度计算15四、玻璃托块计算161、托板计算参数说明162、托板强度计算163、托板局部抗压强度计算174、佛钉抗拉强度计算185、钾钉抗剪强度计算18五、结构胶计算181、结构胶宽度计算182、结构胶厚度计算183、结构胶强度计算19六、立柱计算201、立柱材料预选202
2、、选用立柱型材的截面特性223、立柱的强度计算234、立柱的刚度计算245、立柱抗剪计算25七、立柱与主结构连接计算251、立柱与主结构连接计算25八、横梁计算271、选用横梁型材的截面特性272、横梁的强度计算283、横梁的刚度计算314、横梁的抗剪强度计算32九、横梁与立柱连接件计算33对于立柱有:U09611096对于横梁有:4 16353面板正风压风荷载标准值计算如下V%ZXUsp1X11zXW0(GB50009-2012 8.1. 1-2)=0.740113 kN/m2WkplkN/m2,Wkp=lkN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下(GB50009-2012 8.1.1-2)(
3、GB50009-2012 8.1.1-2)W. =3 X u Xu xwnkn gz snl z 0=-0.740113 kN/m2WkJTkN/出取Wk：TkN/n?同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下WkvP=3gZXsvplXzXW0WkvP=3gZXsvplXzXW0(GB50009-20128. 1. 1-2)=1. 62171x1. 11096x1. 26772x0. 3=0.685199 kN/m2Wkvp-lkN/m2,取=-lkN/m2 kvnkvn同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下(GB50009-2012(GB50009-20128. 1. 1-2)WkhpX-zXW
4、=0. 717621 kN/m2Wlk -lkN/m2,取V； u =-lkN/m2 khnkhn2、风荷载设计值计算w：风荷载设计值:kN/m2Yw :风荷载作用效应的分项系数：1.4按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003 5.1. 6条规定采用 面板风荷载作用计算Wp= y wxWkp=l. 4x1=1. 4kN/m2Wn= y wxWkn=l. 4x (-1)=-1. 4kN/m2立柱风荷载作用计算Wvp= y wxWkvp=l. 4x1=1. 4kN/m2Wvn二 y wxWkvn= 1 4x(-1)=-1. 4kN/m2横梁风荷载作用计算Whp= y wxWkhp=l. 4x
5、1=1. 4kN/m2Whn= y wxWkhn=l. 4x4kN/m23、水平地震作用计算GAK:面板平米重量取0. 3072kN/n2a max:水平地震影响系数最大值:0.08qEk:分布水平地震作用标准值(kN/m?)qEk=3 Ex a maxxGAK(JGJ102-2003 5.3.4)=5x0. 08x0. 3072 =0. 12288kN/m2rE:地震作用分项系数：1. 3qEA:分布水平地震作用设计值(kN/m?)qEA=rExqEk=1.3x0. 12288 =0.159744kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Sz
6、kp=Wkp=lkN/m2Szp=Wkpx y w+qEkx y Ex ip E=1.47987kN/m2考虑负风压、地震荷载组合：Szkn=Wkn=-lkN/m2Szn=Wknx y w-qEkx y Ex 巾 E=-L 47987kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为IkN/m2面板荷载组合设计值为1. 47987kN/m2立柱承受风荷载标准值为IkN/m2横梁承受风荷载标准值为IkN/m2二、水密性指标值计算1、水密性计算根据建筑幕墙GB/T 20186-2007 5. 1.2. 1要求，水密性能指标应按照如下方法确定, 对于HIA和IVA地区，即
7、热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算：P = 1000x U X p XmGB/T 201862007 5. 1. 2. 1z c 0z :计算高度22.05muz： 22. 05m高处风压高度变化系数(按B类区计算)：(GB50009-2012条文说明8. 2. 1)Uz=lx()0 3=l. 26772u :风力系数，可取1.2 c30:成都市地区基本风压，取0.3kN/nA成都市地区所属气候区域为IA类气候所以有：P = 1000x p X u Xcon z c 0=456.378Pa由于该地区所属气候区域为IA类气候，根据GB/T 201862007 5. 1. 2.
8、 1 (b)规定，实际 水密性能按照上式的75%进行设计，即PxO.75 = 342.284Pa三、玻璃计算1、玻璃面积B:该处玻璃幕墙分格宽：1mH:该处玻璃幕墙分格高：2.6mA:该处玻璃板块面积：A=BxH=1x2. 6=2. 6m22、玻璃板块自重G_ :中空玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为：25.6(kN/m3)(JGJ102-2003BL_w:中空玻璃外层玻璃厚度：6mmBL_n:中空玻璃内层玻璃厚度：6mm八BL_w+BL_nGSAk=25 6X-WOO-6+66xI300二0. 3072kN/m23、玻璃强度计算选定面板材料为:6 (TP) +12+6 (TP)
9、中空玻璃校核依据：oWfgq:玻璃所受组合荷载：L 47987kN/n)2a:玻璃短边边长：Imb:玻璃长边边长：2. 6mt0:中空玻璃外层玻璃厚度：6mm%:中空玻璃内层玻璃厚度：6mmE:玻璃弹性模量:72000N/mm2m:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表得:n ：折减系数,根据参数0查表6.1. 2-2。川：玻璃所受应力：Wq=L 47987kN/m2荷载分配计算：t 3oq =1. Ixqxt 3+t,3o i635. 3. 1)5. 3. 1)0.112929=1. 1x1.47987x3 =0.81393qqxt 3+t.63 =1.47987x3=0.739936t
10、3 o %o=x%X O 163=1. ixlXTTTIi 6 +b=0. 55t?口二一 0163=1W=0.5参数。计算：q XaXIO90 =- (JGJ102-2003 6. 1.2-3)O 厂 ，4EXto0. 55xl4X10972000x6，=5. 8942查表 6. 1.2-2 得 n o = 0. 9928469iqk.Xa4X109Ext.4i0, 5xl4X109- 72000x64=5.35837查表 6. 1.2-2 得 n j = 0. 997133玻璃最大应力计算：(JGJ102-20036. 1.2-1)6xmxqoXa2X1000 o =x nWO2OVo6x
11、0. 112929x0. 81393xl2X 1000=-1X0. 992846=15. 2097N/mm26xmxq. Xa2X 1000 o X n iW12V* 16x0. 112929x0. 739936xl2X 1000=qX0. 997133=13. 8867N/mm215. 2097N/mm2f =84N/mm2 g13. 8867N/n而Wf =84N/mm2 g玻璃的强度满足4、玻璃跨中挠度计算校核依据：1000=16. 6667mm i film 60D:玻璃刚度(Nmm)v :玻璃泊松比：0.2E:玻璃弹性模量:72000N/mm2t :中空玻璃的等效厚度 ete=0.
12、95xa=0. 95x起方=7. 18155mmExt：D-12x(1-v2)72000x7. 18155312x(l-0. 22)=2.31491e+006N-mmqk：玻璃所受组合荷载标准值：lkN/m2u：挠度系数，按边长比a/b查表6. 1.3得：0.0115553参数e计算：q X a4e = (JGJ102-2003 6.1. 2-3)Ext 4 e1X119=x i(Y72000x7.181551=5. 22149n :折减系数,根据参数。查表6. 1. 2-2得n=0. 998228df:玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值U Xq Xa1U Xq Xa1(JGJ102-2003
13、 6. 1.3-2)0. 0115553x1x1 2.31491e+0060. 0115553x1x1 2.31491e+006X0. 998228x10=4. 98285mm4. 98285mmdfl,m=16, 6667mm玻璃的挠度满足四、玻璃托块计算1、托板计算参数说明玻璃托板采用材料为铝-6063-T5,托板厚度为3,托板宽度为100,计算的玻璃下部有2个 托板,玻璃板块传递的重力设计值为1. 07827kN,托板上重力作用点距离托板边部距离为25nun, 托板水平边总长度30nmi，托板竖向边总高为20m叫连接钾钉材料级别为碳素钢钏钉-30,佛钉 直径3. 2mm,每个托板上连接钾
14、钉数量为2个。托板具体见下示意图托块计算参数示意图托块计算参数示意图2、托板强度计算作用在每个托块上的P二二1.0：27二0, 539136kN 1、乙托块与主型材接触角部的截面抵抗矩为100x32W 二;x 6二 150mm3玻璃重力作用产生的弯矩为=0.539136x1000x25二 13478.4N. mm所以由于弯矩作用产生的正应力Mo = WX_ 13478.4二 150=89. 856N. mm2由重力作用产生的剪应力PT 二 A_ 0. 539136X1000二 100x3=1.79712N. mm2考虑折算应力0 = -J G 2 + 3x T 2S V二 a/89. 8562
15、 + 3X1. 797122=89. 9099N. mm2由于。1. 1*85.5=94.05*1111112,托板强度满足要求 S3、托板局部抗压强度计算托板在玻璃板块重力作用下,通过钾钉连接到主型材上,在钾钉连接处会产生局部压应力 作用。钾钉数量为N =2m钾钉与托板连接接触面按照半圆来考虑，单个钾钉接触面面积为D4mA 二兀 X X tm23.2二 ji XX3乙二 15. 0796mm2Po =p N XAm m_ 0.539136x1000二 2x15.0796=17. 8763N/mm2由于。W120立111小托板局部抗压强度满足要求I J4、钏钉抗拉强度计算佛钉连接处距离托板底部
16、为H=15mni由于重力作用,托板竖向边对钾钉产生拉拔作用力，故需要验算钾钉的抗拉强度。由上面计算得到重力作用产生的以托板角部为支点的弯矩为M=13478. 4N. mmM 1347S 4每个钾钉上承受的拉拔力F二二-=449. 28NHxN 15x2 m由于F W1070N,钾钉抗拉强度满足要求5、钏钉抗剪强度计算由于重力作用,钾钉同时还承受剪力作用。PV =Nm_ 0. 539136X1000二 2=269.568N由于V W900N,佛钉抗剪强度满足要求五、结构胶计算1、结构胶宽度计算组合荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：C -组合荷载作用下结构胶粘结宽度(mm) siW:风荷载设计值：1
17、.47987kN/m2a:矩形分格短边长度：Im勺：结构胶的短期强度允许值：0.2N/mm2按5. 6. 2条规定采用WxaC =(JGJ102-2003 5. 6.3-1)2xfL 47987x12x0. 2=3.69968mm 取 4mm结构硅酮密封胶的最小II算宽度：4mm2、结构胶厚度计算温度变化效应胶缝厚度的计算：温度变化效应结构胶的粘结厚度：mm不：结构硅酮密封胶的温差变位承受能力：0.125 T :年温差：80Us：玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm铝型材线膨胀系数：al=2. 35X10-5玻璃线膨胀系数：aw=lX105bXZTX(2. 35T)Us= ioo
18、2. 6x80x (2. 35T)=100=2.808mmTs- /=(JGJ102-2003 5.6.5)S a/81X(2+81)2. 808“0. 125x(2+0. 125)=5. 44832mm地震作用下胶缝厚度的计算：Ts：地震作用下结构胶的粘结厚度：mmH:幕墙分格高：2.6m9 :幕墙层间变位设计变位角1/80059：结构硅酮密封胶的地震变位承受能力：0.1250 XHX1000T - J=S A/82X(2+82)16x1000 o(J(J司0. 125x(2+0. 125)=6.30593mm结构硅酮密封胶的最小计算厚度：7mm3、结构胶强度计算设计选定胶缝宽度和厚度：胶缝
19、选定宽度为：12 mm胶缝选定厚度为：8 mm幕墙玻璃相对于铝合金框的位移:Us = 9 XH g1二 77ZX2. 6X1000 oUU二 3. 25mm1、横梁与角码连接计算332、角码与立柱连接计算34十、幕墙固定压块强度计算351、固定压块计算信息352、压块强度计算363、压块刚度计算364、螺栓抗拉强度计算36十一、预埋件计算371、预埋件受力计算372、预埋件面积计算373、锚筋锚固长度计算394、锚板厚度验算40十二、伸缩缝计算401、立柱伸缩缝设计计算40短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力：W:风荷载以及地震荷载组合设计值：L 47987kN/n)2a:矩形分格短边长度：I
20、mCs：结构胶粘结宽度：12 mmWxao 二2气1.47987x1=212=0.0616613N/mm2短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力：考虑托块作用，不考虑重力作用产生的剪应力影响,取。2-ON/mm2=/o. 0616613W二0. 0616613N/mm20. 2N/mm2结构胶短期强度满足要求六、立柱计算1 V立柱材料预选(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)Yw：风荷载作用效应的分项系数：1.4W风荷载标准值：lkN/n)2 KB：幕墙左分格宽：1mBr：幕墙右分格宽：ImB+B%k=WkX -+ 1F=lkN/m%=
21、1- 4x%k=1. 4x1=1. 4kN/m分布水平地震作用设计值G. 立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：0.5kN/n)2 iiK 1Ga,:立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：0.5kN/n)2 AkrqrA1 =5x a XGA1 .(JGJ102-2003 5. 3.4)EAkl max Aki=5x0. 08x0. 5=0. 2kN/m2qrA1 =5xq XGm (JGJ102-2003 5. 3.4)EAkr max Akr=5x0. 08x0. 5=0. 2kN/m2qEklXB/qEkrXBrQek=20. 2xl+0, 2x1=2=0. 2kN/m%=1
22、-3XQek=1.3x0. 2=0. 26kN/m立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为：qk-%k=lkN/m立柱所受组合荷载设计值为：q=1.4+0. 5x0. 26=1. 53kN/m立柱弯矩：M :风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) Wq ：组合线分布最大荷载集度设计值：L53(kN/m)H 1 :立柱计算跨度：Hvcalm vealL 53x4. 13之8=3. 26213kN.m(5)W:立柱抵抗矩预选值(ci?)M 3W=-7-7X 103Y X 1403.262133=22. 1914cm3选定立柱抵抗矩应大于：22. 1914cm3(6)1向：立柱惯性矩预选值(cn?) veal
23、qi, 5k vealvcar5x10 X 384x70000x0. 00555556的及*384x70000x0.00555556=235.865cm1选定立柱惯性矩应大于：235. 865cm42、选用立柱型材的截面特性选定立柱材料类别：铝-6063-T6 选用立柱型材名称：60X125X3-4型材强度设计值：140N/mm2 型材弹性模量：E=70000N/mm2X 轴惯性矩：Ix=271. 521cm4Y 轴惯性矩:Iy=72. 7055cm4X轴上部抵抗矩：Wxl=45.931cn)3X轴下部抵抗矩：Wx2=4L2112cni3Y轴左部抵抗矩：Wyl=24.237cn?Y轴右部抵抗矩
24、：Wy2=24. 2334cm3 型材截面积：A=12. 8704cm2 型材计算校核处抗剪壁厚：t=3mrn 型材截面面积矩：Ss=26. 8284cm3 塑性开展系数：丫=1.0560X125X3-43、立柱的强度计算N M校核依据：中Wf (JGJ102-2003 6. 3. 7) aB：幕墙左分格宽：1mBr：幕墙右分格宽：nv：立柱长度gau 幕墙左分格自重: rK 10. 5kN/m2GA,:幕墙右分格自重: /1KI0. 5kN/m2幕墙自重线荷载:GAklXBl+GAkrXBrGk=20. 5x1+0. 5x12二0. 5kN/mN立柱受力:KNrGkXHv二0. 5x4. 1
25、3二2. 065kNN:立柱受力设计值:Yr：结构自重分项系数：1.2N=l. 2xN, k=1. 2x2. 065=2. 478kNf:立柱计算强度(N/mn?)A:立柱型材截面积：12. 8704-2M:立柱弯矩：3. 26213kN mW 9：立柱截面抵抗矩：41.2112cm3 A乙Y :塑性开展系数：L 05NxlO MxlO3+ A 1. 05xW 0x2478x103.26213x10-12. 8704 + =77.3124N/mm277. 3124N/mm2 Wf =140N/mm2a立柱强度满足要求4、立柱的刚度计算校核依据：UW告且u w20mmilldX JL OUIll
26、dX以:立柱最大允许挠度：I maxH .Dfmax二询义1。4 1 3-180 X1000-22. 9444mm3立柱最大挠度qwk :荷载组合标准值IkN/m2H ”立柱计算跨度4. 13m vealE :立柱材料的弹性模量70000N/mm2Ix：立柱截面的惯性矩271.521cm4“ 5x%kXHvcal4X1SU -“ 5x%kXHvcal4X1SU -max384XEXI、5x1x4, 134X108384x70000x271.521=19. 9314mm22. 9444mm立柱最大挠度U 为：19. 9314mm20mm max挠度满足要求5、立柱抗剪计算校核依据：t max 7
27、 =8L 2N/mm2Q：立柱所受剪力：q:组合线荷载1.53kN/mQ=qxH /2veal=1. 53x2. 065=3. 15945kN立柱剪应力：T ：立柱剪应力：S :立柱型材截面面积矩：26. 8284cm3 sIx：立柱型材截面惯性矩：271.521cm1t:立柱抗剪壁厚：3mmQxS X100sT =I xtx=271.521x3=10.4059N/mm210. 4059N/mm281. 2N/mm2立柱抗剪强度可以满足七、立柱与主结构连接计算1、立柱与主结构连接计算连接处角码材料：钢-Q235连接螺栓材料：不锈钢螺栓-A2-70L :连接处角码壁厚：8mm ctD :连接螺栓
28、直径：12mmvDye：连接螺栓有效直径：10.36mniNh：连接处水平总力(N):N：Q=3. 15945kNNj连接处自重总值设计值(N): gN =2. 478kNgN:连接处总合力(N):R2.4782+3. 159452 X 1000 =4015.3NNb：螺栓的承载能力：Ny：连接处剪切面数：2(GB 50017-20037.2. 1-1)Nnum：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:numb4015. 344677.1=0.0898737 个取2个N用:立梃型材壁抗承压能力(N): cblNd：连接处剪切面数：2X2 t:立梃壁厚：3mmNcbl=DvX2xl61xtxNnum(
29、GB 50017-20037. 2. 1-3)=12x2x161x3x2=23184N4015. 3N W 23184N立梃型材壁抗承压能力满足N h :角码型材壁抗承压能力(N): CDgNcbfDvX2x325xLctXNnum(GB 50017-2003 7.2.1-3)=12x2x325x8x2二124800N4015. 3N W 124800N角码型材壁抗承压能力满足八、横梁计算1、选用横梁型材的截面特性选定横梁材料类别：铝-6063-T6选用横梁型材名称：60X40X2. 5型材强度设计值：MON/mn?型材弹性模量：E=70000N/inm2X 轴惯性矩：Ix=25. 4293c
30、m4Y 轴惯性矩:Iy=13. 8556cm4X轴上部抵抗矩：Wxl=8.99906cn)3X轴下部抵抗矩：Wx2=8.0in8cn?Y轴左部抵抗矩:Wyl=6. 60657cm3Y轴右部抵抗矩:Wy2=5. 8891cm3型材截面积：A=5. 43865cm2型材计算校核处抗剪壁厚：t=2.5rnni型材截面绕X轴面积矩：Ss=5. 3103cm3 型材截面绕Y轴面积矩：Ssy=4. 07087cm3 塑性开展系数：丫二L0560X40X2.52、横梁的强度计算M MXV校核依据： + =140(JGJ102-2003 6. 2. 4)y XW y XW axy(1)横梁在自重作用下的弯矩(
31、kN - m)Hh：幕墙分格高：ImBh：幕墙分格宽：ImGAkhu:横梁上部面板自重：0. 5kN/n)2GAkb,:横梁下部面板自重:0. 5kN/m2 AkhdGhk：横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m):%二5xHh二0. 5x1 =0.5kN/mGh：横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m)Gh=YGXGhk=1. 2x0. 5=0. 6kN/m横梁端部承受重力荷载为1GrhXGhXBh1 =tX0. 6x1乙=0. 3kNM ：横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN m)12Mhg=iXGhx12=rX0. 6xl2 o=0. 075kN-m横梁承受的组合荷载作用计算
32、 横梁承受风荷载作用vlkN/m2qEAk：横梁平面外地震荷载：动力放大系数：5a :地震影响系数最大值：0.08 maxqrA1 =PrX a X0.5(JGJ102-2003 5. 3.4)EAku E max=5x0. 08x0. 5=0. 2kN/m2qrA1 =PrX a X0.5(JGJ102-2003 5.3.4)EAkd E max=5x0. 08x0. 5=0. 2kN/m2荷载组合：横梁承受面荷载组合标准值：qAk=wk = IkN/ni2横梁承受面荷载组合设计值：qAu=YwXwk+0- 5XYEXqEAku=1. 4x1+0. 5x1. 3x0. 2二1. 53kN/m
33、2qA y Xw, +0. 5x y ,Ad 1 w k E EAkd=1. 4x1+0. 5x1. 3x0. 2=1. 53kN/m2横梁在组合荷载作用下的弯矩(kN - m)横梁上部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)横梁下部组合荷载线分布最大荷载集度标准值(三角形分布)分横梁上下局部别计算Hhu：横梁上部面板高度1mI.横梁下部面板高度2. 6m hdBh%=qAuXT1=1. 53x-乙=0. 765kN/mBh VqAdXT第一局部、计算依据及说明一、工程概况说明工程名称:教学楼工程所在城市:成都市工程所属建筑物地区类别:B类工程所在地区抗震设防烈度:七度 工程基本风压：0
34、.3kN/m2二、设计依据序号标准名称标准号1建筑结构荷载规范GB 50009-20122建筑工程用索JG T 330-20113铝合金门窗工程技术规范JGJ 214-20104混凝土结构设计规范GB 50010-20105吊挂式玻幕墙支承装置JG 139-20106点支式玻幕墙支承装置JG 138-20107建筑抗震设计规范GB 50011-20108天然花岗石建筑板材GB/T 18601-20099石材幕墙接缝用密封胶GB/T 23261-200910铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求YS/T 437-200911建筑用平安玻璃防火玻璃GB 15763. 1-200912建筑抗震加固技
35、术规程JGJ/T116-200913公共建筑节能改造技术规范JGJ176-200914浮法玻璃GB11614. 2-200915建筑陶瓷薄板应用技术规程JGJ/T 172-200916夹层玻璃GB15763. 3-200917建筑玻璃应用技术规程JGJ 113-200918平板玻璃GB11614-200919铝合金建筑型材基材GB/T 5237.1-200820耐候结构钢GB/T4171-200821干挂空心陶瓷板JC/T1080-200822搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带GB/T13790-200823铝合金建筑型材隔热型材GB/T 5237.6-200824铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材GB/T
36、5237.5-200825铝合金建筑型材粉末喷涂型材GB/T 5237.4-200826半钢化玻璃GB/T17841-200827铝合金建筑型材 阳极氧化、着色型材GB/T 5237.2-200828陶瓷板GB/T23266-200829中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定GB/T 22476-200830塑料门窗工程技术规程JGJ 103-200831建筑玻璃采光顶JG/T 231-20081 二1. 53x- =0. 765kN/m组合荷载作用产生的线荷载标准值为：Bh%k=qAkXT1=lxi=0. 5kN/mBh qdk=qAkXT1=lxi=0. 5kN/mMh：横梁在组合荷载作
37、用下的弯矩(kN )12=Xq XB - hu 12 u h12-ttXO. 765xl2JL乙=0. 06375kNm12Mhd、xq/B：12-ttXO. 765xl2 1乙=0. 06375kNmM =Mk +Mj h hu hd=0.06375+0. 06375=0. 1275kN. m(4)横梁强度：。：横梁计算强度(N/mm2)：W 9： X 轴抵抗矩：8.01118cm3X乙W : y 轴抵抗矩：5. 8891cm3 y/Y：塑性开展系数：L05/ 、。二+XI。?bXWx2 XWy2J(0.0750. 1275 3二+ X 10U. 05x8. 01118=29.5353N/m
38、m229. 5353N/mm2 W fMON/mm2横梁正应力强度满足要求3、横梁的刚度计算校核依据：/ax(击且UmaxW20mm，且满足重力作用下UgmaxW+,Ugmax3mm 横梁承受分布线荷载作用时的最大荷载集度：qku：横梁上部面板所受组合荷载标准值为0.5kN/mqkd：横梁下部面板所受组合荷载标准值为0.5kN/n)u ：横梁上部水平方向由组合荷载产生的弯曲:UhuuXBh4I乂及120x70000x13.8556=0.429601mm%dXBh4Uhd :横梁下部水平方向由组合荷载产生的弯曲:Ui j=120xExI y0. 5xl4120x70000x13.8556xlO8
39、=0.429601mmuhg :自重作用产生的弯曲:5xGhkXB；X108384xExIx5x0, 5xl1XlO8 384x70000x25.4293 =0.365743mm W 3mm综合产生的弯曲为:u 二 九+uhd=0.429601+0. 429601=0.859202mm W 20mmUD =u BL义1000 h0.859202-1x1000=0.000859202 W 1/180g X 1000 h0.365743- 1x1000=0.000365743 W 1/500挠度满足要求4、横梁的抗剪强度计算校核依据：入xWL2N/加(1)Q:组合荷载作用下横梁剪力设计值(kN)q
40、u：横梁上部组合荷载线荷载最大值：0.765kN/mqd：横梁下部组合荷载线荷载最大值：0.765kN/mBh：幕墙分格宽：Im需要分别计算横梁上下局部面板的组合荷载所产生的剪力设计值 横梁上部组合荷载线分布呈三角形分布横梁下部组合荷载线分布呈三角形分布n BhQu=%XT1=0. 765X-4=0.19125kNBhQd=qdxT1二0. 765x-4=0.19125kN(2)Q:横梁所受剪力:Q=Q +Q u d=0.19125+0. 19125=0. 3825kN(3) t ：横梁剪应力S :横梁型材截面面积矩：4.07087cn? sIy：横梁型材截面惯性矩：13.8556cn?t :
41、横梁抗剪壁厚：2.5mmQxS X100(JGJ102-2003 6.2.5-2)ST =I xt y0. 3825x4. 07087x100=4.49524N/mm24. 49524N/mm2 W 81. 2N/mm2横梁抗剪强度满足要求九、横梁与立柱连接件计算1、横梁与角码连接计算Q：连接部位受总剪力:采用S0.5s组合HJUQ=0. 3825kN横梁与角码连接螺栓材料：不锈钢螺栓-A2-70 螺栓连接的抗剪强度计算值：265N/nini2Ny：剪切面数：1D :螺栓公称直径：6mmD :螺栓有效直径：5. 06mm eNybh：螺栓受剪承载能力计算:N 一二N X3. 14x2X265v
42、bh(GB50017-2003 7. 2.1-1)=1x3. 14x5. 06%-kX265=5328.89NN :螺栓个数： numQN num n vbh0. 3825 5328. 89x1000=0.0717785横梁与角码连接螺栓取2个Ncb：连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力计算:t:幕墙横梁抗剪壁厚:2.5mmN =Dxtxl61xN cbnum=6x2. 5x161x2=4830N382. 5N W4830N横梁与角码连接强度满足要求2、角码与立柱连接计算Gh：自重荷载(N):G =0. 3kN hN:连接处组合荷载:采用 S+Sw+*XSp gw e bfj0. 32+0. 38
43、 252 =0.486113kNNy：剪切面数：1D :螺栓公称直径：6mm pDeP：螺栓有效直径：角码与立柱连接螺栓材料:不锈钢螺栓-A2-70Nvbhv:螺栓受剪承载能力计算:D(GB 50017-2003 7.2. 1-1)(GB 50017-2003 7.2. 1-1)N j二N X3. 14x / 2*265 vbhv v1 2 ,=1x3. 14xX265=5328.89NNnUm2：螺栓个数:N= N/Nnum2 7 vbhv=0.0912223立柱与角码连接螺栓取2个Ncbj:连接部位角码壁抗承压能力计算:L ：角码壁厚：4mm Ly V XNcbj=DxLctlNcbj=DxLctlX120Nnum2(GB 50017-2003 7. 2. 1-3)=6x4x120x2=5760N486.113N W 5760N立