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1、摘要2一:塑件的工艺特性分析3二:模具结构设计61. 型腔数量以及排列方式62. 分型面的选择63. 注射机的选定84. .主流道的设计95. .分流道的设计10.成型零件的设计与计算121 .成型零件的设计12.模具型腔侧壁和底版厚度的计算17三 .合模导向机构的设计19.推出机构的设计23四 .侧向分型与抽芯机构的设计24.连接件的选用25五 .模具的装配26.答谢语26因为该塑件是用两板式多型腔模，所以采用侧浇口，就 是浇口开设在分型面上，从塑件侧面进料，其形状简单加工 方便。侧浇口的形式：参考塑料成型工艺与模具设计P118表5-4侧浇口形式的推荐尺寸:l=0.7-2.0mm;b=1.5
2、5.0nini;t=0.52.0mm。再参考塑料成型工艺与模具设计P122式5-7侧浇口的尺寸计算的经验公式：b=【(0.60.9)Ai/2】 Z30;t=%b。式中b测浇口的宽度(mm)；A-塑件的外侧外表积(mm2)；t测浇口的厚度(mm)。先计算A值：A=200X 60= 12000mm2故 b= (0.60.9)A,/2J 4-30;=【(0.60.9)x109】 H-30=2.183.27(mm)再对照上面给定的推荐值b取2.5mm;tlX 1.0mm； 1取 LOmm。三.成型零件的设计与计算成型零件决定塑件的几何行状和尺寸。成型零件工作时，直接与塑 料接触，承受塑料熔体的高压、料
3、流的冲刷，脱模时与塑料间还发生摩 擦。因此，成型零件要求有正确几何形状，较高的尺寸精度和较低的表 面粗糙度，此外，成型零件还要求结构合理，有较高强度、刚度及较好的耐磨性能。L成型零件的设计为了提高零件的加工效率，装拆方便，保证两个型腔形状，尺寸一致, 采用组合式凹模中的整体嵌入式凹模结构。在凹模与定模板H7间的配合用机6。影响成型零件的尺寸因素有：1) .塑件的收缩率，其值为一= (Smax-Smin)Ls；式中6 s一塑料收缩率波动所引起的塑件尺寸误差；Smax一塑料的最大收缩率；Smin一塑料的最小收缩率；Ls一塑件的基本尺寸。2) .模具成型零件的制造误差；参考塑料成型工艺与模具设计P所
4、列出的经验值，成型零件的制造公差约占塑件总公差的工司或取。7-。8级作为模具制造公差。模具成型零件制造公差用8 z表示。这里取5 z=0.05收缩率的波动引起塑件尺寸误差随塑件的尺寸增大而增大。在计算 Smax-Smin成型零件时，所用到的收缩率均用平均收缩率来表示M二 一2 一 X100%式中M一塑件的平均收缩率；Smax一塑料的最大收缩率；Smin一塑料的最小收缩率。为了方便计算成型零件的公差，在此前必须先把塑件的尺寸及公 差标上。cuOJ第一类尺寸：型腔尺寸的计算：计算公式参考教材P151式(5-18)：(Lm) 8z=(1+ M )Ls-(0.5-0.75)A S 8z式中M表示塑料的
5、平均收缩率；(Mr.55%)Ls一表示塑件的基本尺寸；A一表示塑件尺寸的公差；5z-取 A/3 o当制件的尺寸较大、精度级别较底时式中取0.75,当精度级别较高时式中取0.5。本塑件为壳体配件其精度要求不高，故在本设计中取0.75 o150尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为A=0.62。+ 一 +利用公式(Lm)。前二(1 + S )Ls-0.75A。8z+=(1 +0.55%) X 150-0.75 X 0.62。005=150.36。5mm64尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为A=0.32。利用公式(Lm)8z=(1+ Ls-0.75谈 z=(1+0.55%) X
6、64-0.75 X 0.32 ；005=64.112 05 mm。4尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为A=0.14。 + +利用公式(Lm)o3z=(1+ S)Ls-O.7 5Ao3z+=(1+0.55%) X 4-0.75 X 0,14 o -05+=4.06 005mm28尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为A=0.24。 +-4-利用公式(Lm)。闻=(1 + S)Ls-0.75A。/=(1+0.55%) X 28-0. 75 X 0.24 0005+=27.980,05 mm32尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为A=0.26 + +利用公式(Lm)。也
7、=(1+ S)Ls-0.75A。5z二(1+0.55%) X 32-0.75 X 0.26 ；005+=31.98005mmR10尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为A=0.18。 + 一 +利用公式(Lm)。8z=(l+ S )Ls-0.75A。Sz=(1 +0.55%) X 10-0.75 X0.18005=10.19005 mm50尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为A=0.32。利用公式(Lm) 8z=(1+ M )Ls-0.75A ；5z+=(1+0.55%) X 50-0.75 X 0.5。005十=50.03。 05mm.8尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺
8、寸的公差为A=0.16。+ 一 +利用公式(Lm)。毛=(1+ S )Ls-0.75A。8z=(1 +0.55%) X 8-0.75 X 0,5 ； -05=7.92005mm.R5mm尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为A=0.14。+ +利用公式(Lm)。屹=(1 + S )Rs-0.75 A。8z+=(1 +0.55%) X 5-0.75 XO.14o 0-05=4.92 0 05mm第二类型腔深度的计算：计算公式参考教材P151式(5-20) + +(Hm)08z=(1+ 5 )Hs-XA 05z声中Hm表示型腔的深度；M一表示塑料的平均收缩率；Hs一表示塑件凸出的高度；X一
9、修正系数，万1/21/3,精度要求低时取小值，反之取大值。在 此取1/3。一表示塑件的基本尺寸；8z=l/3Ao(1)基本尺寸为4的计算：查教材P66表3-18该尺寸的公差为A=0.14。+ +利用公式(Hm)o8z=(1+ S)Hs+O.5Ao3z+=(1+0.55%) X 4-0.5 XO.14o009+=4.090,09 mm(2)基本尺寸为2的计算：查教材P66表3-18该尺寸的公差为A=0.12。+ 一 +利用公式(Hm)o8z=(1+ 5)Hs+O.5Ao8z=(1 +0.55%) X 2-0.5 X0,12i006+ =2.07 o006第三类型芯尺寸的计算：(1)尺寸为4的计算
10、：查教材P66表3-18该尺寸的公差为A=0.14。利用公式(Hm)8z=(1+ )Hs+xAoSz=(1 +0.55%) X 4-0.5 X0.14 -04=3.98 o0-04(2)型芯高度尺寸为22的计算：查教材P66表3-18该尺寸的公差为=0.22。() 一 ()利用公式(Lm)f=(1+ S)Ls+O. 54Hz0=(1+0.55%) X 22+0.5 X 0.22 - o.o50(3)尺寸为16的计算：查教材P66表3-18该尺寸的公差为A=0.20。0-0利用公式(Lm) F =( 1 + S )Ls+0.75A- 8z0=(1+0.55%) X 16+0.75 X 0.20
11、- 0.050(4)尺寸为26的计算：查教材P66表3-18该尺寸的公差为AR.24。o0利用公式(Lm)f =(1+ S)Ls+0.5Af0=(1+0.55%) X 26+0.75 X 0.24-0.050(4)尺寸为14的计算：查教材P66表3-18该尺寸的公差为A=0.18。0-o利用公式(Lm) F =( 1 + S )Ls+0.75 A - 8z0=(1 +0.55%) X 14+0.75 X0.18-0.050第四类中心距离的尺寸计算中心距离尺寸的计算公式参考教材P151式5-22：(Cm)3z/2=(1+M)Cs3z/2式中M一表示塑料的平均收缩率；(20.55%)Cs表示塑件的
12、基本尺寸；A一表示塑件尺寸的公差；8z-取 A/3 o44尺寸的计算：查教材P66表3-8该尺寸的公差为八=0.28o利用公式(Cm)6z/2=(1+M)Cs5z/2=(1+0.55%) X 44+0.025=44. 24+0. 025 mm2 .模具型腔侧壁和底版厚度的计算塑料模具型腔在成型过程中受到熔体的高压作用，应具有足够的 强度和刚度，如果型腔侧壁和底版厚度过小，可能因硬度不够而产 生塑性变形甚至破坏；也可能因刚度缺乏产生翘曲变形导致溢料和出现飞边，降低塑件尺寸精度和顺利脱模。因此，应通过 强度和刚度计算来确定型腔壁厚1)矩形型腔的结构尺寸计算在本模具设计中采用了整体矩形型腔，整体矩形
13、型腔的结构简 图如下：图6SLS因本模具的型腔大体上似矩形，并且其140-5025-3050-6030-3560-7035- 42由于采用一模两腔的设计，浇流道和浇口总长度为50+2=52mm.因为用到斜倒柱，型腔厚度取50mm.所以型腔的外形尺寸：250 X 220 X 40mm.型芯的外形尺寸确实定：由于有侧向分型。所以型芯的一边直接取150mm.另一边，52+2 x 64+35 x 2=250mm.H取50mm.3 .模架的选用根据型芯，型腔的尺寸和用到侧向分型有导滑槽.因此选用的模架外 形尺寸为:B355 X 400的模架.根据模架选用的支撑板的厚度取30mm, 推件板，推件固定板取1
14、5mm.四.合模导向机构的设计导向机构的保证动摸或上下模合模时正确定位和导向的零件。合 模导向机构主要有导柱导向和锥面定位两种形式。在这里我采用 导柱导向的形式。1:导向机构的作用：1） 定位作用 模具闭合后，保证定模或上下模的位置的正确, 保证型腔形状和尺寸的精度；导向机构在模具装配过程中 也起定位作用，便于装配和调整。2） 导向作用 合模时，首先是导向零件接触，引导动定模上 下模准确闭合，防止型心先进入型腔造成成型零件的损坏。3） 承受一定的侧向压力 承受塑料溶体在充型过程中产生 单向侧压力和动模板（因是双分型面）自身的重力。2：导柱导向机构（一）导柱1、导柱的结构采用如下图：-d11图7
15、2、导柱结构和技术要求：(1)长度 导柱导向局部长度=50+40+30+812=130mm.直径 由于模架355 x400型。选用比拟大，.参考塑料注射 模中小型模架标准的尺寸组合。选用：导柱d32 x 130 x40.实用注塑模设计手册。(2)形状导柱前端做倒角。(3)材料 导柱应具有硬而耐磨的外表，坚韧而不易折断的内心，因 此采用T10A钢经淬火热处理，硬度应到达5055RC。导柱固定局部外表 粗糙度为Ra0.8。导向局部为Ra0.4。(4)数量布置 导柱均匀分布在模具四周如下列图所示：(5)配合精度 导柱固定端与模板之间采用H7/m6的过度配合；导柱 的导向局部采用H7/f7的间隙配合。
16、(二)、导套1、导套的结构形式导套的典型结构如下图：五寸软盘盖注射模具设计XXXXXXXXXXXXX 学校摘要：在综合分析塑件结构，使用要求。成型质量和模具制造本钱的 基础上，介绍结构简单，形状规那么的塑件成型。采用侧向分型抽芯机构，使塑件能一次成型。设计了相应的的侧向分型抽芯的注射模。并介绍了模具的工作过程关键词：注射模抽芯机构OAbstractBased on the comprehensive analysis on the plastic parts strcture service require-ment9 moulding quality and mouding quality
17、and mould manu facturing cost. Acorresponding injection mould of internal side core pulling was designed.By adopting the mulit-direction and multi-combination core-pulling .acorresponding injection mould of interal side core pulling was designed9the working process of the mould was in-troduced.Key w
18、ords:injection mould ,medialcoe pulling.一.塑件件的工艺特性分析1.该塑件为五寸软盘盖配件，它要与另外部件匹配使用。要使侧面的两个小圆柱定位到另外一个部见上，所以从塑件的使用性能上分析， 必须具备有一定的综合机械性能此类型导套为直导套，结构简单，加工方便，适用于简单模具或导套后面没有垫板的场合：2、导套结构和技术要求1)形状为使导柱顺利进入导套，在导套的前端倒圆角。导柱孔最好做成通孔，以利于排出孔内空气及残渣废料。如模板较厚，导柱孔必须作成盲孔时，可在盲孔的侧面打一小孔排气。2)材料导套用与导柱相同的材料或铜合金等耐磨材料制造，其硬度一搬应低与导柱硬度，
19、以减轻磨损，防止导柱和导套拉毛。导套固定局部和导滑局部的外表粗糙度百一般为Ra0.8o因此选用：导套d二32 x 40( I ).的导套。GB 4619. 3-84,材料T8A。固定形式和配合精度 采用H7/r6配合镶入模板。参考实用注塑模设计手册：五.推出机构的设计一、推出机构的设计原那么1 推出机构应尽量设置在动模一侧，2 保证塑件不因推出而变形损坏，3 机构简单动作可靠，4 良好的塑件外观，5 合模时的正确复位.二、脱模力的计算注射成型后，塑件在模具内冷却定型，由于体积的收宿，对型心 产生包紧力，塑件要从模腔中脱出，就必须克服因包紧力而产生的摩擦 阻力。对于不带通孔的壳体类塑件，脱模时还
20、要克服大气压力。一般而 论，塑料制件刚开始脱模时，所需克服的阻力最大，即所需的脱模力最大，根据力平衡原理，列出平衡方程式：F=Ap(pcosa-sina)式中：口一塑料对钢的摩榛系数，约为A-塑件包容型芯的面积，P-塑件对型芯的单位面积上的包紧力，这里取P=3 X 10 7pa三.简单推出机构1、为了推出机构更简单、更灵活和省料，决定采用推杆推出机构。设计推杆的位置应从以下几方面考虑：(1)、推杆应设在脱模阻力大的地方。(2)、推杆应均匀布置。(3)、推杆应设在塑件强度较大处。其布置图如下列图所示：2、推杆的直径为巾8,尾部采用台肩的形式，台肩的直径D与推杆的直 径约差46nun的简单结构。采
21、用GB1298-86。参考实用注射塑设 计手册。3、推杆的材料采用T8A碳素钢，热处理要求HRCN50,工作端配合部 分外表粗糙度RaW0.8。六.侧向分型和抽芯机构的设计由于本塑件侧面有凸台，所以安装侧向分型机构，侧向分型 与抽芯一般可分为机动，液压或气动以及手动形。这里采用机动 向分型机构。其结构：1.斜倒柱的设计：斜导柱与其固定的模板之间采用过度配合H7/m6。为了运动的灵 活，滑块上斜导孔与斜导柱之间可以采用较轻松的间隙配合 Hll/bll,或在两者之间保存0.51mm的间隙。斜导柱的材料多为T8、T10等碳素工具钢，也可以用20钢渗碳处理。 由于斜导柱经常与滑块磨擦，热处理硬度HRC
22、N55,外表粗糙 度 0.8mo抽芯距：抽2+3=5倾斜角度确实定：根据公式：sina=s/Ltga=s/HH=40.所以S=5a=12斜倒柱 L=40 + 41 = 81 mm.d=12mm.2侧滑块的设计：侧滑块的高度不能大于滑块的滑动局部长度，根据型芯板的厚度, 这里侧滑块的高度取25+15=40o所以滑块的滑动L要大于40,取 L=60mm,其宽度要大于型腔的宽度64,这里去S=70mm,所以侧滑块 的外型尺寸为70x60x40mm.。采用45号钢加工。导滑槽采用的是T形的 形式其配合用H8/f8的间隙配合。其零件图见图纸零件图。七.连接件的选用1) .销钉的选用：由于连接的各种板料比
23、拟大所以销钉选用35号钢，热处理硬度 28-38HRC销GB/T117 16 x 50 :参考机械零件手册,圆柱销系列.2) .螺钉的选择：(1) .定模紧固螺车全的选用；模底板的厚度套定模板的总长为60mm.所以选用的螺铃型号 为：GB/T 5782 M20 X 40 .(2) .动模紧固螺锭的选用：动模底板，垫块，动模支撑板和动模板的总长度为185mm.所以选用螺锭的型号为:GB/T 5782 Mxi40.(3)连接滑块螺钉的选用：根据所有连接的定位块和倒滑槽的长度这里选用： GB/T5782M12X60.八.模具的装配1 . 模的装配：将定模板平放在平台上，先将型腔放进去，再把四根斜倒柱
24、, 四个锲紧块和八个型腔拼块敲入指定的位置，把上模板放上去，对 准好倒套孔和浇口套孔，把倒套和浇口套敲进去，订上销钉，最后 将浇口套螺钉，定模螺钉旋上紧固，完成定模装配。2 动模的装配：把动模板倒放在平台上，先将四个侧滑块放进倒滑槽，把定 位块拧好，装上弹簧螺钉将滑块固定好，在型芯放进去，再放入型 芯拼块和四个倒柱。放上动模板，对准好各种孔位后放上推杆定位 板后把拉料杆，推件杆放到其位置，再将垫块对准各种孔位放上去, 再将下模板放上把螺钉旋上即可，最后把动模翻过来，把定模倒套 对准倒柱放进去。整套模具装配完成。然后检验，试模.九答谢语在本设计的时间里，得到了机械工程系老师的大力支持和指点，在
25、收集资料和编写过程中，也得到了机械工程系资料室和学校图书室的支 持和帮助，在此一并表示衷心的感谢。主要参考文献1屈华昌主编塑料成型工艺与模具设计北京：机械工业出版社1996 李云程主编 模具制造工艺学北京：机械工业出版社20013周开勤主编机械零件手册北京：高等教育出版社20014范有发主编 冲压与塑料成型设备北京：机械工业出版20015许德珠主编机械工程材料北京：高等教育出版社1991双击下载CAD图纸:侧滑块.dwg 定模板.dwg 动模板.dwg 拼块l.dwg 拼块2.dwg 锲紧块.dwg塑件.dwg 型腔.dwg 型芯.dwg 装配模.dwg工装工艺过程卡生产编号0001工装图号0
26、1工装名称型腔零件图号A3零件名称型腔数 量1车间工序工 序 内 容操作者锻造备料将毛坯加工成平行六面体265x235x45mm退火热处理退火刨床刨平面刨平面平面留余量是1 mm铳床铳平面铳各个平面留磨削余量0.6 mm,侧面留余量0.4 mm 留台阶磨床磨平面磨各个平面，留磨削余量（）.3 mm,侧面保持垂直。划线钳工划出对称中心，各个孔的定位。铳床铳型腔粗加工型腔切割线切割切割出型腔拼块孔。铳床 退火铳型腔 热处理精加工型腔磨床 检验磨平面精加_L平面工序许可登记处日期工序数量疵病特征允许理由技材料名称牌 号下料规格每件毛坯数, 是用设2 备及工B635X60WM7I20AX60WX60W
27、钢45件额 单定格量合数穿制核准 签拟审批日期日期检验员总页数页次检验日期工装工艺过程卡生产编号0001工装图号01工装名称型芯零件图号A3零件名称型腔数 量车间工序工序内容与乍锻造备料将毛坯加工成平行六面体165x235x57mm退火热处理退火刨床刨平面刨平由平面留余量是1 mm铳床铳平面铳各个平面留磨削余量0.6 mm,侧面留余量0.4 mm留台阶。划线钳工划出对称中心，各个孔的定位。铳床铳平面铳平面留型芯小凸台。磨床磨平面磨各个平面，留磨削余量0.3 mm,侧面保持垂直。铳床铳型腔粗加工型腔切割线切割切割出型腔拼块孔。铳床铳型腔精加工型腔退火热处理磨床磨平面精加工平面检验工序许可登记处日
28、期工序数量疵病特征允许理由材料名称牌 号下料规格每件毛坯数日是用设备期 及工具B635X60WM7120AX60WX60W雨45件额单定穿制核准 签拟审批名 日期技术 检验 车间检验员总页数页次日期检验日期毕业设计任务书2008年2月19日无锡职业技术学院机电技术学院毕业设计题目锡林右轴承座组件工艺及夹具设计指导教师曾文萱职称讲师专业名称机电一体化技术班级机电50532学生姓名凌光学号5020053209设计要求1 .完成资料翻译一份（3000字以上）2 .完成毕业设计调研报告一份；3 .完成锡林右轴承座组件工艺及夹具的设计4 ,完成相关结构设计；5 ,完成毕业设计说明书一份；6 .完成相关图
29、纸。完成毕业课题的 计划安排序号内容时间安1外文资料翻译2008.2.20 至2相关资料并调研，完 成调研报告2008.3.1 至3进行锡林右轴承座组件工 艺及夹具的基本参数和主 要尺寸的选择。编写说明 书，绘制相关图纸。2008.3.6 至4整理毕业设计说明书并定 稿，准备辩论2008.4.9 至5辩论辩论提交资料外文资料翻译，毕业设计调研报告， 毕业设计说明书，相关图纸。计划辩论时间2008年 2月19日调研报告高产梳棉机是20世纪后期开展起来的，不管梳理技术、自动监控技术、在线检 测技术、负压吸尘技术以及平安生产技术都有了很大的开展，车速日益增高，产量 一再增，尤其是产品质量有了明显的进
30、步，生条结杂少，重量不匀率低，为纺好纱 织也布奠定了坚实的基础。从1999年法国巴黎国际纺织机械展览会及2000年10 月美国格林威尔国际纺织机械展览会上可以看出新型高产梳棉机具有以下特征：(1)车速高，锡林速度在600r/min左右，克鲁斯罗尔MK5直径为40公分小锡林 那么高达770r/mino(2)在新型针布应用的基础上又增加了在线盖板、锡林隔距调整及在线磨针技术, 如:DK903、瑞士 C51高产梳棉机。(3)在线检测技术及自动监控技术的开展，如自调匀整、在线监测棉结、检测各 部运转速、产量等数据并及时进行荧屏显示等。(4)喂入局部三刺辐技术的应用改进了开松、除杂、减轻主梳理、除杂负担
31、，为 锡林增速创造了条件。(5)负压吸尘体系的形成，使高速回转的梳棉机净化水平提高，也是梳棉机高速 高产的保证。(6)应用变频调速技术，使一些主要回转部件能单独传动，并以电子技术控制相 互的速比。(7)平安防护措施的改善，如高速回转的锡林重量为1. 5吨，可在60s内刹车停 止运行等。机上平安门罩都装有电子锁，只有机器停稳后才能开启。最新型高速高 产梳棉机将传动与调节分别设在机器左右两侧，有些技术参数可在线调节,使平安 生产得到保障.而且减少了停台.1、关于新型针布的开发与应用1 20世纪后30年国内外新型针布的开发与应用取得很大开展，如瑞士 Graf公司 的锡林、盖板、道夫针布、刺辐锯条都成
32、套生产。英国ECC、德国Holl、日本金井、 瑞典ABK、美国HW等公司的针布也占有一定市场。一搬认为Graf针布较好。国内 青岛纺机厂、上海金属针布厂引进Graf生产线生产的针布性能较好，无锡、天津、 常州、南通等均有生产新型针布的工厂。在梳理技术中应用新型针布、增加固定盖 板、提高锡林位置、盖板踵趾差由0.90mm减为0.56mm和盖板反向回转等措施对增 加梳理度、减少生条结杂作用明显。其中新型针布的应用及配套是重要因素。假如其他条件不变，只配套使用新型针布，降低结杂效果也是显著的。梳棉是降低生条棉结含量最有效的工序，生条棉结可降到80粒/克，为喂入棉 絮中棉结量的20%,正常情况下假设用
33、新型针布，梳棉机械设备安装维护精细，各部 工艺，隔距及速比符合工艺要求，成纱棉结还可减少30%-40%。1.2除搞好梳棉机针布配套外，针布保养维护十分重要。国外一些先进的高产梳棉 机台DK903、C51、MK5c等对机械设备精度要求很高，有的锡林是钢板卷制后进行精 加工、动平衡、消除内应力，径向跳动要求到达0.03mm以下。在DK903、C51上还 配备了精调盖板锡林隔距及在线自动磨针体系（自动磨锡林、盖板），盖板隔距调 整精度很高。自动磨盖板即磨针尖又磨侧面，使其保持原有针的锋锐外形。一般锡林盖板针布生产加工200-1000吨原料后要更换，实行在线磨针后即保 持产品质量的稳定，还可延长针布使
34、用寿命10%20虹1.3新型针布的设计及选用针对性强，金属针布厂根据纤维种类、长度、细度、含 杂、单强、梳棉机的产量、锡林速度、生条定量、纺纱号数、纯棉、化纤混纺及一 些特种纱线，设计了许多种类的针布：如高产梳棉机针布、高支纱针布、低级原棉 针布、普通棉型针布、棉型化纤针布、中长化纤针布及细旦、超细旦针布等不同系 列的新型针布，为了进行合理配套使针布发挥更好作用，不仅有锡林盖板各系列的 新型针布，而且道夫针布、刺辐齿条也有相应的规格型号。1.4新型针布在国内应用以来使生条质量、成纱质量大大提高，棉条结杂降低，但 也带来一些困难，尤其在商品经济时代，市场的需要使纺织企业品种翻改频率很高, 企业在
35、许多情况下不能正确对号使用针布，造成针布使用的混乱，不能很好发挥新 型针布的作用。国内大连工学院与重庆纺织器材厂联合开发了 “通用型金属针布”。 其中针布工作角的设计兼顾化纤与棉花的要求，适应性比拟灵活，在一定程度上可 适当满足翻改品种的需要。2、锡林速度的技术改进20世纪末梳棉机锡林速度加快作为提高梳理效果的主要手段，锡林加速后梳棉机有如下特点:包括，良好的机械强度，一定的弹性和耐油性，耐水性，耐 磨性，化学稳定性和电气性能。符合以上性能的有多种塑料 材料，从材料的来源以及材料的本钱和调配颜色来看，ABS 比拟适。ABS是目前世界上应用最广泛的材料，它来源广， 本钱底，符合该塑件成型的特性。
36、因此制作该塑件选用ABS 塑料。表一：ABS的主要技术指标密度比溶吸水率收缩率热变形温度0.2%-0.4%130-1600.3%-0.8%83-103.抗拉强度拉伸弹性模量弯曲强度冲击强度体积50Mpa1.8X10780Mpa11HB9.7HB6.9X10表二;ABS的注射工艺参数注射机类型螺杆转数喷嘴形式喷嘴温度螺杆式50-70直通式180-190o料筒的温度模具温度注射压力保压力190-200 200-220170-19050-7060-90Mpa30-60 Mpa注射时间保压时间冷却时间成型周期3-5 S15-30 S10-30 S30-70ABS五毒，无味，呈微黄色，成型的塑料件有较好
37、的光泽。密度为 L02-1.05g/cm3o ABS有极好的抗冲击强度，且在低温下也不迅速下降。 有良好的机械强度和一定的耐磨性，耐寒性，耐油性，耐水性，化学稳 定性和电气性能。ABS有一定的硬度和尺寸稳定性，易于成型加工。经 过调色可配成任何颜色。其缺点是耐热性不高，连续工作温度为70度左 右，热变形温度约为90度左右。耐气候差，在紫外线作用下易变硬发脆。 其成型特点：ABS在升温时黏度增高，所以成型压力较高，塑料上的脱 模斜度悄大，ABS易吸水，成型前加工要进行干燥处理；易产生熔接痕, 模具设计时应注意尽量减小浇注系统对料流的阻力；在正常的成型条件 下，壁厚，溶料温度及2. 1林外表速度及
38、离心力提高，排杂能力加强，据测，锡林速度由300r/min提高 到600r/min时，生条结杂减少50%左右。2. 2锡林上的分梳负荷因锡林速度的提高而降低，对提高分梳质量有利。2. 3单产水平与锡林速度及针布对纤维梳理能力之间不成比例，当单产水平增加10 倍（由10gk增回到100gk）,锡林速度仅提高3倍。对纤维的别离能力也只增加3 倍。2. 4锡林速度与梳理力之间也不成比例，据测：锡林速度由300r/min提高到 600r/min,梳理力只增加10%20吼5锡林速度的增加既有对纤维梳理开松及除杂功能的有利因素，但也有使纤维应 力增加的不利因素，因此要兼顾平衡两者之间的关系。2. 6锡林速
39、度提高时要认真考虑刺辐速度的设计，因为当棉层喂入刺根的纤维受握 持分流作用、增加除杂的同时纤维受到损伤使短绒增加，因此在锡林速度提高后要 适当考虑与刺辐的速比，也就是说刺辐速度应该受到一定程度工艺性的制约。2. 7锡林与盖板间是主分梳区，由于不是握持梳理，因此在锡林加速后与盖板间速 比可保持不变。即盖板速度相应提高有利充分排除疵点。1. 8随着梳棉机各项配套技术的开展和精度的进一步提高，估计梳棉机锡林速度还 会进一步提高，以满足更高产量的要求。3、盖板速度对改善梳理、降低棉结的作用：近20年来梳棉机的夕林速度已高达600转/分，有的甚至更高，相对应的盖板 速度在采取了许多措施后，相应提高了盖板
40、速度，调整了夕林与盖板之间的速比， 像DK903高产梳棉机的盖板骨，由铝合金材料制成，即轻又牢，两边由两组齿形带 连接传动，盖板骨沿着塑料轨道滑动，MK5型梳棉机每根盖板两侧是由球面轴承支 持在曲轨上运行，运转速度可大大提高。普通梳棉机盖板速度一般都在100-400毫 米/分。经过新型盖板及传动的改进，使盖板速度提高到1200毫米/分，盖板的梳理 作用大大提高。在高产梳棉机上，夕林速度600车/分，盖板速度1200毫米/分时, 对提高梳理度、增加转移、减少结杂有明显作用。为适应夕林速度提高，相应提高 盖板速度，保持相互间的速比，有利减少棉结、排除杂质。4、三刺辐开松除杂系统的讨论为了提高梳棉机
41、的产质量，德国成功地推出了拥有三刺辐系统的DK803、DK903高产梳棉机。这种三刺辐系统具有独特的内涵。三刺根直径小，均为172. 5mm, 一般单刺根直径为250mm、传统多刺根直径为248 350mm。刺辐直径愈小，迥转速度愈快，其别离和梳理纤维的效果愈好。这样可使分 梳线速度下降（尤其第一刺辐），从而减少对纤维的打击力，保持纤维不受损伤。 同时由于离心力加大，有利于杂质的去除。锡林与刺辐间线速度进一步提高。第一刺辐有梳针加工纤维时其作用使纤维在最小损伤状态下被开松、分梳。DK系列三刺辐系统针齿间的配置与精细开棉机CVT3一样，均为剥取配置。齿密逐 只加大，如纺超细旦纤维时其三刺辐之间的
42、密度配置分别为32、161、205齿 （25.4mm2）。工作角逐渐变小，速度逐渐变快，实现了渐增性开松与除杂。在三刺辐系统中每个刺辐配有一块分梳板、除尘刀和负压吸口以帮助进一步除杂， 这种新型三刺根系统清除棉结功能比以前有所提高，在一定程度减轻了锡林盖板工 作分梳区负担。配置除杂吸口是三刺辐系统取得成功的组成局部，可缓解高速刺辐 迥转时所带动的气流在刺根周围产生高压，从而造成气流运动紊乱，影响纤维分梳 和除杂。DK系列三刺根系统的最大优点在于：它喂给锡林一盖板工作区的是一个均匀、精细、 开松良好的纤维网。在这个纤维网中，纤维基本上是以别离状态存在的。将DK903 与DK760（传统单刺根）相
43、比拟，纱疵总数可减少50%,梳棉机产量可增加50%90%。 三刺辐开松、梳理及除杂体系是开清棉任务在梳棉机的延伸，并担负着梳棉机的预 梳理任务以上是现代梳棉机梳理技术的饿开展，不过从我国纺织经济的开展来看梳棉机 将趋向“三高”：清梳联技术的迅速开展对梳棉机提出了更高的要求，清梳联的开展推动了梳棉 机的技术进步，梳棉机的技术进步又促进了清梳联的推广与普及。清梳联生产线配 套的梳棉机应具有“三高”功能，即高速、高产、高质量。目前国际上最高产量可 到达140公斤/台/小时。国产梳棉机通过消化吸收国外先进技术，其设计水平大大提高，基本上到达国 际水平，但其制造精度与国外先进水平相比仍然存在着差距。另外
44、，使用厂家对国 产梳棉机的认可度不如国际著名公司高，主要表达在实际产量与设计产量的差距仍 然较大。尽管如此，国产梳棉机的技术进步仍然得到行业内外的肯定。国内外高产梳棉机具有以下共同特点:梳棉提高产量。Truetzschler公司的DK903型梳棉机最高产量140公斤/台/小时, Rieter公司的C51型、Marzoli公司的C501型梳棉机产量均为120公斤/台/小时，国 内的FA225型、FA232型等机型均达100公斤/台/小时。锡林轴承结合件是A186D型梳棉机上的锡林支承件，虽然由于锡林轴承件伴随 锡林旋转工作，又是锡林筒的支承件，因此它对于锡林与锡林墙板的同轴度、轴向 压力、机件的磨损、及锡林周围机件安装的准确性和锡林的回转平稳度都有不可忽 视的影响，这也就影响到梳棉机的生产效率以及影响企业的经济开展，所以本人的 理论设计对梳棉机的改进具有一定的参照意义，更加展望从锡林部件方面着手研究 对梳棉机的生产有新的突破，从而使中国纺织经济到达更强。分类号密级无锡职业技术学院毕业设计说明书目锡林右轴承座组件工艺及夹具设计英文并歹!J题目 xilin right bearing block discreteness crafts and neip design名姓师褥姓 教 生 导学专指职凌光机电一体化技术曾文萱讲师