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1、大体积混混凝土桥桥现浇箱箱梁专项项施工方方案一、编制制依据(1)-三三期扩建建工程主主进场路路施工合合同文件件。(2)-三三期扩建建工程主主进场路路、招标标文件（含含补遗书书）及投投标文件件。(3)-三三期扩建建工程主主进场路路两阶段段施工图图设计文文件。(4)机机场相关关工程资资料以及及国家、地地方相应应的规程程、规定定。(5)220144年6月月6日，-机场主进场路工程初步设计审查会，-机场三期扩建工程主进场路专家评审意见。(6)前前期实践践现场掌掌握的相相关资料料及我单单位对现现场周围围环境的的调查资资料。(7) 业主及及监理有有关文件件要求。(8) 我单位位建设同同类及类类似工程程具有
2、的的成熟施施工技术术和施工工管理经经验、科科技成果果等。(9)我我单位实实施ISSO90001标标准贯标标工作质质量保证证手册和和程序文文件。 (110)中中华人民民共和国国安全生生产法（220144年100月1日日实施）。 (111)建建设工程程安全生生产管理理条例（220044年2月月1日实实施） (122)国国家安全全生产事事故灾难难应急预预案（220066年1月月22日日实施） (133)湖湖北省安安全生产产条例（220066年6月月1日实实施）二、工程程概况-桥桥为-机场主主进场路路工程的的配套项项目，上上跨进场场南进场场道路和和两侧辅辅道。桥桥孔布置置为211+330+21预预应力
3、混混凝土连连续箱梁梁，共一一联，全全长1338.00m。上上部结构构采用预预应力混混凝土斜斜腹板连连续箱梁梁结构，桥桥面顶宽宽19 m，箱箱梁采用用单箱双双室，梁梁高为11.8 m，跨跨中截面面箱梁顶顶板悬臂臂长4.0 mm，悬臂臂端部高高0.222 m ，悬臂臂根部高高0.555 mm ，顶顶板厚00.255 m，底底板厚00.222 m，腹腹板厚度度0.55 m，端端横梁厚厚度1.5 mm ，中中横梁厚厚度2.0 mm；梁体体采用CC50混混凝土，梁梁体内布布设纵、横横向预应应力，腹腹板纵向向预应力力筋采用用15-S15.2高强强度低松松弛钢绞绞线，顶顶、底板板纵向预预应力筋筋采用112-
4、S15.2高强强度低松松弛钢绞绞线，横横梁预应应力筋采采用155-S15.2、117-S15.2高强强度低松松弛钢绞绞线，桥桥面横向向预应力力筋采用用3-S15.2高强强度低松松弛钢绞绞线。具体桥桥型布置置图如下下：三、施工工组织3.1 工期安安排 根据目目前现场场情况，项项目部对对-桥施工工工期安安排如下下：-桥桥上部结结构工期期安排表表序号工程范围围开工时间间完成时间间工期（天天）备注1-桥桥现浇箱箱梁工程程20166/1/3020166/4/30902-桥桥附属工工程20166/4/3020166/5/15153.2 施工工队伍划划分 根据现现场总体体施工安安排和工工期任务务，配置置施工
5、队队伍及施施工人员员如下：施工队伍伍配置及及任务划划分表 结结构物施工队人数承担任务务-桥桥桥涵二工工班40-桥桥上部结结构施工工合 计403.3 施工工机械配配置情况况根据现场场施工情情况和工工期任务务，配置置如下机机械设备备：施工机械械配置序号机械型号台数备注1吊车QY3002-桥桥施工2电动空压压机LGD-20/8-XX2-桥桥施工3汽车泵中联377m2-桥桥施工4钢筋加工工设备配套2-桥桥施工5张拉压浆浆设备配套1-桥桥施工四、上部部构造现现浇施工工方案4.1 天桥现现浇施工工留置门门洞方案案根据机场场三期扩扩建工程程的总体体规划，南南保通路路在20016年年1月底底需改移移至M22线
6、和FF2线，而而此时-桥桥上部构构造无法法完成混混凝土浇浇筑施工工，因此此需在MM2线及及F2线线位置设设置通行行门洞，确确保南保保通路畅畅通，同同时为便便于我部部施工车车辆通行行，确定定在M11线设置置门洞一一个，具具体三个个门洞布布置情况况如下：M2线门门洞设置置：因主主线宽115.55m，根根据实际际情况确确定留置置双门洞洞，每个个门洞宽宽7.00米，高高4.55米；西辅道FF2线门门洞设置置：因辅辅道宽88.0mm，根据据实际情情况确定定留置单单门洞，门门洞宽77.0米米，高44.5米米；M1线门门洞设置置：此门门洞作为为项目部部施工通通行便道道，门洞洞宽4.5米，高高4.55米。三个
7、留置置的门洞洞采用条条型基础础+2.0cmm钢板+63006mmm钢管+2I440b工工字钢+碗扣支支架法施施做；440b工工字钢上上搭设碗碗扣支架架，支架架横桥向向和顺桥桥向分别别布置11210ccm和11010ccm的方方木，桥桥梁模板板采用11.5ccm厚的的竹胶板板。4.2 现浇段段总体施施工流程程普通段：基地处处理支架搭搭设方木安安置现浇段段底模安安装砂袋预预压侧模及及内模安安装浇筑混混凝土。门洞位置置：条形形基础63306mmm钢管2I440b垫垫梁搭设设支架搭搭设方木安安置现浇段段底模安安装砂袋预预压侧模及及内模安安装浇筑混混凝土。-桥桥横断面面图4.3 天桥现现浇段总总体施工工
8、工艺4.3.1 门门洞布置置 天桥现现浇施工工时，门门洞基础础下层宽宽1.22m高00.6mm，基础础上层宽宽0.88 m高高1.44 m，采采用C330混凝凝土，门门洞基础础上下层层之间采采用彩条条布隔开开，并布布置25连连接钢筋筋，上层层基础顶顶预埋770cmm*700cm*2cmm钢板；基础上上部安设设63006mmm钢管，钢钢管内灌灌满砂子子，基础础预埋支支撑钢板板与钢管管之间用用钢板加加焊增强强，钢管管顶部焊焊接700cm*70ccm*22cm支支撑钢板板，钢管管与钢管管间使用用14槽槽钢连接接，构成成排架，使使其形成成一个受受力整体体，增强强抗倾覆覆能力；钢管顶顶部横垫垫双拼440
9、b工工字钢，工工字钢与与支撑钢钢板焊接接牢固，40b工字钢作为门洞的主横梁（门洞钢管墩间距，主横梁间距见门洞布置图）；门架内采用密目网防护（如下图所示）；在门架的前后各30m设置4m限高架，并设置限速及警示设施；门架前后5m设置防撞墩,防撞墩上贴红白相间反光条，门洞上设夜间照明灯。门洞设置如下图M2线门门洞设置置图F2线门门洞设置置图施工通行行便道留留置门洞洞高4.5m，宽宽4.00m；其其余各项项均与南南保通路路门洞一一致，具具体门洞洞布置图图如下：M1线门门洞设置置图 4.33.2 碗口支支架布置置顺桥向间间距均为为60ccm，步步距为1120ccm，横横向横梁梁处实心心段按00.3*0.
10、66m布设设，腹板板处按照照0.66*0.6m布布设，箱箱梁空心心处按照照0.66*0.9m布布设，翼翼板处按按照0.6*11.2mm布设,中横梁梁处按照照0.33*0.6m布布设，（计计算式参参考碗扣扣支架验验算）。碗碗口支架架搭设完完成后分分别在横横、纵向向设置剪剪刀撑，顶顶部设水水平顶杆杆，底部部搭设扫扫地杆。 4.3.33 碗口口支架基基础连续梁两两侧外檐檐垂直投投影外延延1m；按桥梁梁纵向坡坡度分层层回填压压实，用用振力不不小于220T压压路机先先静压22-3遍遍，再振振压4-5遍，要要求压实实度达到到96%，压实实后顶面面浇筑220cmm厚C220混凝凝土。五、上部部构造现现浇验算
11、算5.1 间距77.5mm跨的地地基承载载力验算算 荷荷载验算算均按不不利荷载载底板处处考虑， 施工荷荷载主要要由钢筋筋混凝土土自重qq1，模模板自重重q2，施施工荷载载q3，碗碗扣支架架自重qq4，横横梁处自自混凝土土重q55，横垫垫工字钢钢自重qq6，钢钢管桩自自重q77，条形形基础混混凝土自自重q88间距7.5m承承受的总总荷载为为： q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7+ q88=(27.30337+11.0+5.66+1.2)*7.55+1*1.88*111*2.5+44.7+4.443+996.66=4118.55T; 考虑均均布荷载载1.22倍的安安全系数数：4118.55*
12、1.2=5502.2 TT； 故地基基承载力力：（5502.2*1100000）/（222*10000*12000）*10000=1190.2kppa 确保地地基承载载力1196.2kppa，条条形基础础主筋采采用25单单层网片片，间距距20ccm。, 5.2 单单根63006mmm钢管桩桩强度及及整体稳稳定性、长长细比验验算 （1）通通过查询询： 截面面型号:PIPPE-6630*6 用户户自定义义截面 截面面材料类类型:QQ2355 截面面每米质质量:992.333kgg/m 截面面几何参参数如下下: 圆管管直径 DD =6300mm 圆管管壁厚 TT =6mmm 截面面力学参参数如下下:
13、 形心心距截面面左边 CCx =331.55cm 形心心距截面面下边 CCy =331.55cm 截面面面积 AA =1117.62ccm2 x向向剪切面面积 Axx =299.688cm22 y向向剪切面面积 Ayy =299.688cm22 x轴轴截面惯惯性矩 Ix =572253.9cmm4 y轴轴截面惯惯性矩 Iy =572253.9cmm4 截面面抗扭惯惯性矩 IIz =5580779.66cm44 xyy轴截面面惯性矩矩 Ixyy =0cmm4 x轴轴截面抵抵抗矩 Wx =18117.558cmm3 x轴轴最大截截面抵抗抗矩 Wxxmaxx=18817.58ccm3 y轴轴截面抵抵
14、抗矩 Wy =18117.558cmm3 y轴轴最大截截面抵抗抗矩 Wyymaxx=18817.58ccm3 x轴轴回转半半径 ixx =222.066cm y轴轴回转半半径 iyy =222.066cm x轴轴截面面面积矩 Sx =11668.116cmm3 y轴轴截面面面积矩 Sy =11668.116cmm3 强度验验算：底底板混凝凝土1332米方方量 118488.2-（0.22+0.555）*0.55*4*2*1132=14441.664m33 底底板混凝凝土每延延米重 ：（114411.644*2.5/1132）*100000=27330377.9NN 跨跨径7.5米重重：2773
15、0337.99*7.5=2204777844 N 取取1.22倍安全全系数2204777844*1.2=2245773411 N 承受在在6根钢钢管上（按按不利荷荷载底板板处计算算，底板板宽111米，间间距2.2米，故故承受在在6根钢钢管上）则则每根钢钢管承受受：244573341/6=44095556.8 NN=N/A=44095556.8/1117662=334.882N/mm22=2210NN/mmm2，满满足要求求。 整体体稳定及及长细比比计算：=L/r=4430/22.06=19.5=1150，满满足要求求。=N/A=44095556.8/(0.9958*117762)=366.34
16、4N/mmm2 =2210NN/mmm2，满满足要求求。 5.3 40bb工字钢钢验算 假设箱箱梁底部部11米米宽，布布设双工工焊接110组，工工字钢220根，施施工荷载载主要由由钢筋混混凝土自自重q11，模板板自重qq2，工工字钢自自重q33，施工工荷载qq4，碗碗扣支架架自重qq5，支支架承受受的总荷荷载为：q1+qq2+qq3+qq4+qq5=227.330*110+11.0+0.7738+5.66+1.2=110.441T/=2281.54KKN/考虑1.2的安安全系数数，故总总荷载取取值为2281.541.22=3337.884KNN/工字钢纵纵向布置置形式为为跨度77.5mm。按简
17、简支梁计计算，则则最大弯弯矩为MMmaxx=qLL2/88=3337.8847.55/8=23775.443knnm，单单根工字字钢承受受最大弯弯矩（按按荷载横横向均匀匀分布计计算，不不考虑不不均匀分分布系数数）：MM=Mmmax/22=23775.443/222=1107.97kknm【MM】=7788.2knnm，满满足要求求。挠度检检算： 以简支支梁模型型检算，最最大挠度度为：f=5qqL44 /（3384EEIx） =53377.84475004/（38842.1110622778020） =1.45L/4400=7.55/4000=11.877cm，满满足要求求（其中中40bb工字钢
18、钢惯性矩矩Ix=227780ccm4）剪力计计算：工字钢允允许剪刀刀Q允许许=2445.22KN支点处剪剪力为：Q实际际=qLL/2/22=（3337.8847.55）/22/200=633.344KN 小于允允许值2245.2KNN，符合合要求。 55.4 碗口支支架验算算 55.4.1 墩墩柱位置置的两侧侧横梁的的实心位位置支架架布置计计算： 根根据施工工设计图图纸，墩墩柱位置置的两侧侧横梁的的实心位位置荷载载如下： 单单位面积积上重量量： 1.8112.55=4.5T 单单位面积积模板拖拖架重： 00.0775T 单单位面积积施工活活载取： 00.455T 全全垂直荷荷载合计计： 4.5
19、+00.0775+00.455=5.0255T/mm2 采采用碗扣扣式脚手手架搭设设连续支支撑架，受受力检算算如下： 通通过以上上计算得得单位面面积上最最不利垂垂直均布布荷载为为5.0025TT/m22。 若若脚手架架单元尺尺寸为00.90.661.220m，步步距为11.200m:则则最不利利荷载处处单杆承承重5.02550.990.66=2.72TT，根据据公路路施工手手册，横横杆步距距为1.2m时时，每根根立杆荷荷载设计计为3.0T，此此时安全全系数为为3.00/2.72=1.11，安全全系数偏偏小；若若将脚手手架单元元尺寸改改为0.60.661.22m，步步距为11.2mm：则最最不利
20、荷荷载处单单杆承重重5.00250.660.66=1.81TT，根据据公路路施工手手册，横横杆步距距为1.2m时时，每根根立杆荷荷载设计计为3.0T，安安全系数数:3.0/11.811=1.66，满满足要求求；且根根据相关关文件，现现浇梁体体端部的的杆件布布设必须须加密，加加密范围围为墩柱柱两侧各各（L/5+11）m腹腹板及门门架范围围内，故故在墩柱柱两端330/55+1=7m范范围内的的脚手架架单元尺尺寸均为为0.660.661.22m，步步距为11.2mm。 55.4.2 箱箱梁空心心位置支支架布置置计算： 腹板板下部分分为实心心段，腹腹板宽度度0.55m，故故其计算算按照上上述墩柱柱位置
21、的的两侧横横梁的实实心位置置计算结结果进行行布置，采采用单元元0.660.661.22m，步步距为11.2mm的尺寸寸，计算算过程如如上。 箱式式空心位位置计算算： SS实=00.41.881=00.722m2 G砼砼=0.7212.55=1.8T 换换算为单单位面积积上重量量： 1.88T/111=11.8TT 单单位面积积模板拖拖架重： 0.0755T 单单位面积积施工活活载取： 0.45TT 全全垂直荷荷载合计计： 1.88+0.45+0.0075=2.3325TT/m22 采采用碗扣扣式脚手手架搭设设连续支支撑架，受受力检算算如下： 通通过以上上计算得得单位面面积垂直直均布荷荷载为22
22、.3225T/m2。脚脚手架单单元尺寸寸为0.60.991.220m，步步距为11.200m，现现最不利利荷载处处单杆承承重2.32550.660.99=1.2555T。根根据公公路施工工手册，横横杆步距距为1.2m时时，每根根立杆荷荷载设计计为3.0T，安安全系数数为3.0/11.2555=22.4，符符合要求求。 55.4.3 翼翼缘板位位置支架架布置计计算： 根根据施工工设计图图纸，翼翼缘板荷荷载如下下： SS实=00.3551.881=00.633m2 G砼=0.66312.55=1.5755T 换换算为单单位面积积上重量量： 11.5775T/11=11.8TT 单单位面积积模板拖拖
23、架重： 0.0075TT 单单位面积积施工活活载取： 0.445T 全全垂直荷荷载合计计： 11.5775+00.455+0.0755=2.1T/m2 采采用碗扣扣式脚手手架搭设设连续支支撑架，受受力检算算如下： 通过以以上计算算得单位位面积垂垂直均布布荷载为为2.11T/mm2。脚脚手架单单元尺寸寸为0.61.221.220m，步步距为11.200m，现现最不利利荷载处处单杆承承重2.10.661.22=1.5122T。根根据公公路施工工手册，横横杆步距距为1.2m时时，每根根立杆荷荷载设计计为3.0T，安安全系数数为3.0/11.5112=11.988，符合合要求。5.5 方木验验算 5.
24、55.1模模板下次次梁（11010ccm方木木）验算算： 底模下下支架立立杆按照照0.66cm0.66cm布布置，横横向次梁梁方木间间距200cm，对对于横向向次梁方方木的验验算，取取最不利利位置墩墩柱位置置的两侧侧横梁的的实心位位置处进进行验算算，计算算跨径为为0.66m，按按简支梁梁受力考考虑，验验算如下下： 强度检检算用荷荷载PQQ=1.2(1.825+0.775)+1.444.55=611.2KKpa 因为下下木方间间距为220cmm，则有有： q=PPQ0.220=661.220.220 =12.24kkN/mm 纵梁跨跨中弯矩矩：M=ql2/8=112.2240.662/88=0.
25、5511KN.m 支点剪剪力：QQ=ql/22=3.6744KN 纵梁惯惯性距：I=1101033/122=8333.33cm44 截面面面积距：S=（bbh/22）h/44=（11010/2）10/4=1125ccm3 净截面面抵抗距距：Wjj=(11/6)bh22=1001022/6=1666.7ccm3 弯曲强强度：w=MM/Wjj=0.5511/1666.77=3.31MMPa = 144.5MMpa，满满足要求求。 剪切强强度：=QS/(Ibb)= 3.66741033125510-6/(8333.310-80.11)=0.556Mppa = 2MMpa，满满足要求求。 挠度：f m
26、max = 55qL44 / (3884EII) = 5512.2410330.664/(38441110998333.310-8)=0.2225mmm f = LL/4000=00.755mm，满满足要求求。 经检算算，模板板下次梁梁方木满满足现浇浇梁受力力要求。 5.55.2 顶托横横梁10012ccm方木木验算： 腹板下下支架立立杆纵向向间距为为0.66m，横横向间距距为0.6m，为为简化计计算，按按简支梁梁受力进进行验算算，实际际为多跨跨连续梁梁受力，取取计算跨跨径为00.6mm，仅验验算最不不利荷载载处底模模腹板对对应位置置即可： 强度检检算用荷荷载PQQ=1.2(1.825+0.7
27、75)+1.444.55=611.2KKpa 因为腹腹板下方方木间距距为600cm，则则有： q=PPQ0.660=661.22 0.60 =366.722kN/m 纵梁跨跨中弯矩矩：M=ql2/8=336.7720.662/88=1.6533KN.m 支点剪剪力：QQ=ql/22=111.022KN 纵梁惯惯性距：I=1101233/122=14440ccm4 截面面面积距：S=（11012/2）12/4=1180ccm3 净截面面抵抗距距：Wjj=(11/6)bh22=1001222/6=2400cm33 弯曲强强度：w=MM/Wjj=1.6533/2440=66.899MPaa = 14
28、4.5MMpa，满满足要求求。剪切强度度：=QS/(Ibb)= 11.02103318001033/(11440010441000)=1.338 MMpa = 2MMpa，满满足要求求。 挠挠度： f mmax = 55qL44 / (3884EII) = 536.7210330.664/(38441110991444010-8) =0.3391mmm f = L/4400=0.775mmm，满足足要求。 经经检算，顶顶托横梁梁方木满满足现浇浇梁受力力要求。 55.5.3 立立杆强度度验算： 脚脚手管（483.5）立杆的横向间距为0.6m，纵向间距为0.6m，同样取1.8m腹板下的间距为0.6
29、m0.6m立杆作为受力验算杆件, 483.5钢管每米3.84kg。钢管自重N钢管=(3m3.84+(3层(0.6m+0.6m) 3.84) 10N/kg=0.226KNN（支架架钢管按按照最高高处133m计算算），则则有PQQ=611.2kkN /m2对于脚手手管(483.55)，据据规范可可知： ii 截面回回转半径径， ii = 1.5578 cm 钢材材的强度度极限值值， =2215MMPa AA 立杆的的截面面面积， A=44.899cm22 由由于横杆杆步距为为1.22m，长长细比为为=L/i = 1220 / 1.5788 = 76 查查路桥桥施工计计算手册册步距距为1.2米时时每
30、根立立杆设计计荷载N=33.1KNN 由由长细比比查表可可查得轴轴心受压压构件稳稳定系数数= 00.73382 ，则有有： NNmaxx = PQA+NN钢管1.22=611.20.660.66+0.261.22=222.3444kNN 可可见 N N，抗抗压强度度满足要要求。 5.55.4支支架稳定定性验算算 压杆稳稳定性计计算 因各断断面支架架步距不不一致，验验算时按按该断面面最大步步距和最最大受力力进行验验算。钢管外径径48mmm、壁壁厚3.5mmm，查路路桥施工工计算手手册表表13-4得知知：I=1.22151055mm44、A= 4.891022mm22 r=(I/AA)0.5=11
31、.5773cmm=L/r=1120/1.5573=76.29查查路桥桥施工计计算手册册附表表3-226钢轴轴心受压压构件的的稳定系系数表，得得=0.7511N/A=222.33441033/(00.75514899)=660.884N/mm22=2215 N/mmm2（钢钢材的强强度极限限值）满满足要求求。 此处施施工位置置偶有大大风，按按照建建筑施工工脚手架架使用手手册附附表155-2-1中取取风力等等级八级级，则风风压为00.266kN/m2，支支架高度度取3mm，梁总总长度为为90mm，宽度度为166m，梁梁高度为为1.88m，则则风荷载载为F风风=0.26（9001.88+90030.
32、116）=53.35KKN，风风荷载产产生的偏偏心力矩矩为M风风=533.355（3+1.88）/22=1228.004KNNm。 当支架架及模板板施工完完毕时，为为风荷载载作用最最不利情情况，支支架及模模板的重重力为GG重=11.133/(11.20.99)9016+0.7759016=25887KNN。其抵抵抗力矩矩为M重重=2558716/2=2206996KNNm。 很明显显，风荷荷载产生生的力矩矩远远小小于支架架及模板板自重的的抵抗力力矩，因因此支架架的整体体稳定性性满足要要求。六、上部部构造现现浇施工工工艺流流程 底模铺铺设-砂砂预压-钢筋绑绑扎、预预应力管管道安装装和穿预预应力钢
33、钢束-侧侧模板和和内模安安装-第第一次浇浇筑混凝凝土-绑绑扎顶板板钢筋-第二次次浇筑混混凝土-张拉养养护混凝凝土。6.1底底模铺设设 底模、侧侧模采用用厚度为为15mmm的优优质覆膜膜竹胶板板。安装装时，要要严格控控制其平平整度、拼拼缝及错错台现象象，并注注意检查查两块模模板间拼拼缝是否否紧密(相邻两两块模板板间粘贴贴宽1ccm双面面胶)，底底模接缝缝处及侧侧模支架架是否落落到横向向方木上上，为防防止漏浆浆，模板板接缝处处用双面面胶粘帖帖。安装装模板前前必须进进行整架架检验和和验收，检检验主要要内容： 基础础是否有有不均匀匀沉降。 立杆垫层与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。 检验全部接
34、点的上碗扣是否锁紧。 整架垂直度和横杆水平度是否达到相应要求。 复合荷载是否超过规定。 6.2预预压施工工 6.22.1预预压方法法 在底模安安装完毕毕后，进进行预压压试验。预预压材料料：采用用中粗砂砂或细砂砂作为预预压材料料，预压压荷载为为: （11.2倍倍梁体混混凝土荷荷载+11.2倍倍的模板板体系荷荷载+11.4倍倍的震动动荷载+1.44倍的人人员机械械荷载），预预压应逐逐孔进行行，预压压荷载分分两次进进行，第第1次均均载预压压，第22次按箱箱梁设计计重量分分布情况况进行局局部加载载预压。加加载时要要尽量符符合浇筑筑混凝土土的状态态，每级级加载进进行监测测，并做做详细记记录。加加载量要要
35、根据实实际荷载载加载，腹腹板、横横梁处由由于荷载载较大，可可选择局局部加载载。每级级加载后后，应先先停止下下一级加加载，并并应隔112个小小时，每每2个小小时观测测一次，112小时时连续观观测沉降降量平均均值不超超过2mmm，方方可进行行下一级级加载。按按此步骤骤，直至至第三次次加载完完毕。等等沉降稳稳定后，确确定预压压时间以以各检测测点最初初连续224小时时支架沉沉降量的的观测平平均值不不大于11mm或或各检测测点最初初72小小时的沉沉降量平平均值不不大于55mm以以判定支支架预压压合格，经经监理工工程师同同意，可可进行卸卸载。纵纵向加载载时，宜宜从跨中中向支点点处加载载；横向向加载时时，应
36、从从中间向向两侧加加载，纵纵横向间间隔1mm均匀布布置，加加载或卸卸载均由由人工配配合吊车车进行。具具体方法法为：根根据荷载载计算，11级加载载预压现现浇梁横横向布置置10袋袋砂袋（每每袋砂11.6TT），纵纵向紧密密布置，均均匀布置置两层。22级加载载预压在在现浇梁梁横梁，腹腹板位置置再加一一层沙袋袋。 6.2.22预压监监测观测杆每每个观测测断面布布置5根根，在观观测断面面内对称称布置。布布设好观观测杆后后，按加加载及卸卸载步骤骤分别测测量各级级荷载下下的监测测点沉降降量，并并在卸载载后全面面测量各各监测点点的回弹弹量。沉沉降观测测过程中中，每一一次观测测均找测测量监理理工程师师抽检，并并
37、将观测测结果报报监理工工程师认认可同意意。支架安安装完成成，荷载载加载前前对各观观测点进进行观测测，测点点标高为为H0。第一次次加载完完成，对对各观测测点进行行观测，记记录标高高为H11，观测测必须全全过程进进行，若若发现变变形量异异常立即即停止加加载进行行应急处处理，查查找原因因处理后后才能继继续进行行。第二次次加载完完成，对对各观测测点进行行观测，记记录标高高为H22，观测测必须全全过程进进行，若若发现变变形量异异常立即即停止加加载进行行应急处处理，查查找原因因处理后后才能继继续进行行。持荷观观测持荷观测测是支架架“加载预预压”的最重重要一环环，加载载完成后后应持荷荷观测224h，并并做好
38、记记录，测测点标高高H3，通通过持荷荷测量可可推算出出支架模模板荷载载作用下下的总变变形量。在在观测过过程中，若若发现异异常应及及时上报报，进行行紧急疏疏散处理理。卸载完完成观测测卸载完成成后，对对各观测测点进行行测量、记记录各测测点标高高H4，通通过卸载载测量可可推算出出支架模模板荷载载作用下下的弹性性变形量量与残余余变形量量。6.2.3数据据分析整整理测量人员员用专用用表格对对每次测测量数据据进行详详细记录录，根据据现场采采集的数数据进行行计算、分分析、整整理、修修正，得得出系统统变形量量。根据测量量出各测测量点标标高值，计计算出各各观测点点的变形形如下：（1）永永久变形形（即非非弹性变变
39、形）1=HH0-HH4。通通过试压压后，可可认为支支架、模模板、方方木等的的非弹性性变形已已经消除除。（2）弹弹性变形形2=HH4-HH3。根根据该弹弹性变形形值，在在底模上上设置预预拱度2，以以使支架架变形后后梁体线线型满足足设计要要求。（3）根根据H11、H22的差值值，可以以大体看看出持续续荷载对对支架变变形的影影响程度度。观测测必须全全过程进进行，若若发现变变形量异异常立即即停止下下一步工工作并作作应急处处理，查查找原因因处理后后才能继继续进行行。6.2.4调整整底模标标高对于已进进行预压压区段，卸卸载完成成后记录录好观测测值，整整理出预预压沉降降结果，根根据该弹弹性变形形值，在在底模
40、上上设置预预拱度2，以以使支架架变形后后梁体线线型满足足设计要要求，预预拱度按按二次抛抛物线线线形通过过调整碗碗扣支架架顶托的的标高进进行设置置。调整底模模标高公公式为：底模顶顶面标高高=梁底底设计标标高+2的平平均值。调整标高高后即可可进行下下道工序序的施工工。 66.2.5卸载载 沉降量量稳定后后，即可可测出所所有点的的标高，然然后分层层卸载。全全部卸载载完成后后，测量量各点的的标高，支支架的非非弹性变变形已经经消除，计计算出支支架和地地基的弹弹性变形形量，以以便确定定模板准准确的立立模高度度。 在预压压结束，模模板调整整完成后后，再次次检查支支架和模模板的扣扣件和螺螺丝是否否牢固。地地基
41、是否否下陷，脚脚手架是是否有明明显变形形等，发发现问题题及时处处理。 根据预预压得出出的单性性变形量量，调出出底模的的预拱度度。根据据预压施施工全过过程采集集的数据据整理出出每孔梁梁的预压压报告,经监理理工程师师审核同同意后，再再进行下下道工序序的施工工。6.3底底板和腹腹板钢筋筋、钢绞绞线施工工 将模板板上的杂杂物彻底底清理干干净，然然后绑扎扎钢筋、安安装预应应力管道道、穿钢钢绞线、调调整坐标标及安装装排气孔孔。6.3.1 绑绑扎底板板和腹板板钢筋 a、为为减少支支架上的的钢筋绑绑扎工作作量，钢钢筋预先先在钢筋筋加工厂厂或桥梁梁工地制制成平面面或立体体骨架，制制作钢筋筋骨架时时，须焊焊扎牢固
42、固，以防防在运输输和吊装装过程中中变形，加加工场应应设雨蓬蓬，防止止钢筋锈锈蚀。 b、钢钢筋在加加工厂加加工好后后，用汽汽车吊吊吊至底模模上进行行绑扎及及进一步步焊接，整整个骨架架要保证证牢固、尺尺寸准确确，施工工过程中中要防止止因受外外力而产产生变形形。 c、钢钢筋若与与波纹管管或预埋埋件有抵抵触时，可可适当移移动钢筋筋位置，钢钢筋绑扎扎时，注注意支座座、护栏栏和伸缩缩缝等预预埋件的的预埋。 d、为为保证混混凝土保保护层的的厚度，在在钢筋骨骨架与模模板间交交错放置置适当数数量的塑塑料垫块块，骨架架侧面的的垫块应应绑扎牢牢固，防防止垫块块脱落或或旋转保保护层厚厚度无法法保证。 e、钢钢筋绑扎扎时，箱箱梁顶板板、底板板的上、下下层钢筋筋及腹板板的内、外外层的钢钢筋之间间采用12的的短螺纹纹钢（两两端弯成成90弯钩）固固定绑扎扎成整体体。 f、钢钢筋骨架架的尺寸寸准确，整整体牢固固。 6.33.2 安装预预应力管管道