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1、青岛海晶化工集团有限公司1氯气洗洗涤塔1.1工工艺条件件（取夏夏季比较较严酷的的条件）氯气进塔塔温度、压压力：665、-33.0KPPa氯气出塔塔温度、压压力：333、-33.6KKPa氯水进塔塔温度：33氯水出塔塔温度：38循环冷却却水温度度：311366系统简图图如下： 1.2物物料平衡衡（以11吨1000%烧烧碱为基基准）1.2.1进塔塔氯气组组成电解产生生的纯度度为966%的氯氯气的氯氯气组成成为：CL2 8885kgg 122.4665KmmolH2O 3318kkg 17.67KKmoll杂气155.088kg 0.52KKmoll氯气经盐盐水氯气换换热器及及沿途降降温，至至氯气洗
2、洗涤塔时时已降到到65，查665饱和水水蒸汽分分压为225KPPa。视视氯气为为理想气气体，按按照道尔尔顿气体体分压定定律：P水/PP总=n水/n总P水、PP总水蒸蒸汽分压压及氯气气总压，KKPa；n水、nn水 氯氯气中水水的Kmmol数数及总KKmoll数；设进塔氯氯气中含含水G11kg,则n水水= GG1/188，655时氯气气在水中中的溶解解度为00.3gg/1000g，实实际溶解解度只及及饱和值值的一半半，即00.155g/1100gg H22O，则则沿途氯氯的溶解解损失量量为：0.00015xx（3118- G1）kggn CLL2=8885-0.000155x（3318- G11）
3、/18P水=225 KKPaP总=-3.00 KPPa=998.333 KKPa（A）代入上式式：255/988.333= （GG1/188）/8885-00.00015xx（3118- G1）/71+ G11/188+0.52 解得：GG1=799.4kkg沿途凝结结氯水量量：3118-779.44=2338.66kg氯氯水中溶溶解氯量量：0.00115x2238.6=00.3558kgg故进入氯氯气洗涤涤塔的氯氯气组成成为：CL2 8885-0.3358=8844.644kg 122.466KmoolH2O 779.44kg 4.41KKmoll杂气 155.088kg 0.552Kmmo
4、l合计 9779.112kgg 117.339Kmmol1.2.2出塔塔氯气组组成查33饱和水水蒸汽分分压P H2O =55.133KPaa，P总总=1001.333-33.6KKPa=97.73 KPaa（A）。氯氯水出塔塔温度338，此温温度下氯氯气溶解解度为00.4gg/1000g H2O，实实际溶解解度取0.0002kkg/1100kkg HH2O。设设出塔氯氯气含水水量为GG2kg,代入分分压公式式：5.133/977.733=（GG2/188）/8884.664-00.0002x（779.44- GG2）/71+ G22/188+0.52 解得：GG2=122.944kg洗涤塔中中
5、凝结氯氯水：779.44-122.944=666.466kg 氯的溶解解损失：66.46xx0.0002=0.1133kkg 出塔氯气气量：8884.64-0.1133=8844.511kg物料平衡衡表表1-11 氯气气洗涤塔塔物料衡衡算表（每每生产11吨1000%烧烧碱）进入排出氯气 8844.644kg 122.466 Kmmol水蒸气 79.4kgg 44.411Kmool杂气 115.008kgg 00.522Kmool9799.122kg 177.399 Kmmol循环氯水水85557.223kgg 氯气 8844.511kg 122.4558 KKmoll水蒸气 72.94kkg
6、0.7719KKmoll杂气 115.008kgg 00.522Kmool9122.533kg 133.6997 KKmoll循环氯水水85557.223kgg 合计 ：95336.335kgg 合计 ：95336.334kgg1.3热热平衡1.3.1进塔塔氯气带带入热量量氯气：112.446x88.3226x665=667433.233Kcaal 水蒸气：79.4x6625.2=4496228.44Kcaal杂气：115.008x00.244 x665=2235.25KKcall 合计：5566006.888Kccal1.3.2出塔塔氯气、凝凝结氯水水带出热热量氯气：112.4458xx8.
7、2254xx33=33993.333Kccal水蒸气：72.94xx6111.7=79115.440Kccal杂气：115.008x00.244 x333=1119.43KKcall 凝结氯水水：666.466x1xx38=25225.448Kccal合计： 139553.664Kccal1.3.3循环环氯水量量设氯水循循环量为为Wkgg，列热热平衡方方程式：566006.888+333W=139953.64+38WW 解解得：W=85530.65kkg1.3.4热平平衡表表1-22 氯氯气洗涤涤塔热平平衡表(每生产产1吨1100%烧碱) 单单位：KKcall进入排出热量交换换氯气 67443
8、.223水蒸气 4496228.44 杂气 2355.255 循环氯水水 28815111.338氯气 33993.333 水蒸气 79115.440 杂气 1119.43凝结水 23392.56循环氯水水3241164.62566006.888-1139553.664=426653.24合计 ：33881188.3合计 ：33881188.31.4流流体力学学计算1.4.1空塔塔气速进塔氯气气体积：17.39xx22.4x(2773+665)/2733x(1011.333/988.333)=4497mm3出塔氯气气体积：13.6977x222.4xx(2273+33)/2773xx(1001
9、.333/997.773)=3566.577m3平均体积积：(4997+3356.57)/2=4266.788 m33平均重量量流量：(9779.112+9912.53)/2=9455.833kg平均重度度：9455.833kg/4266.788 m33=2.22 kg/ m33注: 在在春秋季季节,进进塔氯气气温度可可降低到到58,此时时热交换换量减到到294462.06 Kcaal,平平均重量量流量为为9300.344kg,平均体体积为3397.6 mm3,平均均重度为为2.334 kkg/ m3。氯气洗涤涤塔直径径D=2.4m,在不同同规模下下的空塔塔气速见见下表表1-33 DD=244
10、00氯氯气洗涤涤塔的空空塔气速速项目规模模12万吨吨/年14万吨吨/年18.55万吨/年气相重量量 ,kkg/hh141887.445165552.003218772.332气相体积积, mm3/h63900.74474555.87798522.400空塔气速速, mm/s0.39920.45580.6005反之,在在保持现现有空塔塔气速(流体力力学相似似)的前前提下,18.5万吨吨/年的的氯气洗洗涤塔直直径为DD=998522.4/（36600xx0.7785xx0.44）11/2=2.995m。1.4.2喷淋淋密度、喷喷淋量与与液气比比填充D550鲍尔尔环的填填料塔，其其最小喷喷淋密度度为
11、155m3/h*m2。由上上节热平平衡计算算得知，112万吨吨/年的的理论喷喷淋量为为：8.56 m2x155 =1128.37 m3/h，此时的的喷淋密密度为：1288.377/（22.4xx2.44x0.7855）=228.337 mm3/ hh*m22，已经在在适宜的的喷淋密密度范围围之内，而而实际喷喷淋量可可取氯水水循环泵泵铭牌流流量Q=1600 m33/h的的80%，即1128mm3/h。此此时的气气液比为为L/GG=1228000/（9945.83xx15）=9.002。氯气洗涤涤（冷却却）塔属属于气液液直接接接触热交交换设备备，决定定其传热热（传质质）效果果的主要要因素之之一是填
12、填料层高高度。气气液接触触过程包包括氯气气冷却的的无相变变过程和和水蒸汽汽的冷凝凝相变过过程，且且相变温温度是逐逐渐降低低而非均均一的，故故用解析析的方法法很难准准确地计计算出传传热（传传质）单单元高度度，只能能用实验验的办法法或用经经验值。现现有洗涤涤塔填料料高度为为6m，而而运行数数据表明明液相（氯氯水）进进塔温度度和气相相（氯气气）出塔塔温度几几乎是一一致的。说说明在该该填料层层高度、气气液比和和空塔流流速的条条件下，传传热（传传质）效效果已经经非常好好。因此此，在无无其他理理论指导导的前提提下，要要保持现现有的传传热效果果、现有有的阻力力降水平平，最稳稳妥的方方法是保保持其流流体力学学
13、相似，各各项准数数（Ree、Prr、Nuu）不变变。出于于这种考考虑，计计算出不不同规模模时氯水水循环量量（即喷喷淋量），见见表，亦亦即氯水水循环泵泵P7001的流流量。表1-44 洗洗涤塔氯氯水循环环量项目规模模12万吨吨/年14万吨吨/年18.55万吨/年液气比，LL/G9.0229.0229.022气相重量量，kgg/g141887.445165552.003218772.332喷淋量，mm3/h128149.3197.3塔径，mm2.42.5882.9551.4.3泛点点气速应用Baain-Houugenn关联式式计算lg(uF2/g)x (/3) xx (VVg/VL)x(L0.22
14、)=A-11.255(L/G)11/4Vg/VL1/88式中：uF泛点气气速，mm/s；g99.8mm/s22；/33干填填料因子子，1446m-1；Vg气相重重度，22.222kg/m3；VL液相重重度，110000kg/m3；L液相粘粘度，取取36.5水的粘粘度0.70116cpp；L/G液气气比，99.022；Vg/VVL气液液重度比比2.222/110000=0.002222；A常常数，00.09942；代入上式式，等式右边边= 00.09942-1.225(99.022)1/400.00022221/8= -0.9155 exxp(-0.9915)=0.12116等式左边边= llg
15、(uF2/9.81)x 1146 x 00.0002222x0.701160.2= lgg0.030078 uF20.0330788 uFF2=0.12116 uF = 1.9988mm/s由1.44.1计计算出的的空塔气气速0.39mm/s、00.466m/ss及0.6m/s均在在泛点气气速的允允许范围围之内（但但阻力降降不同）。1.4.4阻力力降应用Ecckerr关联图图横坐标：(L/G) Vgg/VL1/22=9.02xx0.0022221/22=0.42115纵坐标： uF2/gg(Vgg/VL) L0.22式中：湿湿填料因因子，1120mm-1；液液相重度度校正系系数，氯氯水取11；
16、代入上式式，应以以u空代替uuFu空2/gg(Vgg/VL) L0.22= u空空2应x（1200x1/9.881）x0.002222xx0.7701660.22=0.025531 u空2对于DNN24000的塔塔，其阻阻力降见见表1-5：表1-55 DNN24000塔的的阻力降降 单单位：Pa项目 参参数12万吨吨/年14万吨吨/年18.55万吨/年(L/GG) Vg/VL1/220.42250.42250.4225u空2/gg(Vgg/VL) L0.220.000390.000540.00092每米填料料阻力降降50Paa75Paa120PPa6m填料料阻力降降300 Pa450PPa72
17、0PPau空，mm/s0.39920.45580.60051.4.5进出出口管径径湿氯气的的经济流流速应控控制在88100m/ss，按照照该经济济流速计计算氯气气洗涤塔塔的进出出口管径径（见表表，该管管径也是是洗涤塔塔前后接接管管径径的适宜宜值）。表1-66 氯氯气洗涤涤塔的进进出口管管径项目 规模 吨碱12万吨吨/年14万吨吨/年18.55万吨/年进口体积积，m33/h4977455586977.5114993.11出口体积积，m33/h356.57534996240082455.7进口管径径，m0.5110.570.5550.620.6330.71出口管径径，m0.4440.490.466
18、0.530.5440.601.5氯氯水换热热器（EE7011）由热量衡衡算得知知，氯气气与循环环氯水的的热交换换量q=426653.24KKcall/吨碱碱。氯水水循环量量L=885300.7kkg。氯氯水进出出换热器器温度分分别为338、333，循环环水进出出换热器器温度分分别为331、366，平均均温度差差tcp =2，传热热系数KK取17700KKcall/m22*h*氯水38833循环水33631图1-22 氯水水换热器器示意图图传热面积积F=11.155q/KKtcp=1.115x4426553.22/17220x22=144.266m2/吨碱碱不同规模模时，EE7011所需传传热面
19、积积如下：表1-77 EE7011传热面面积 单位位：m22规模12万吨吨/年14万吨吨/年18.55万吨/年传热面积积213.9249.6329.8现有E7701传传热面积积仅1000 mm2，在春春（秋）冬冬季，进进塔氯气气温度降降低到558以下，循循环水供供水温度度降低到到26以下，换换热器热热负荷降降到3000000 Kccal/吨碱以以下，该该换热器器尚能适适应到114万吨吨/年，但但严酷的的夏季，目目前的产产量条件件下，换换热面积积已显不不足。2钛风机机从氯气洗洗涤塔的的计算可可以看出出，当规规模增加加到144乃至118.55万吨/年后，塔塔内的阻阻力降增增加到11.5和和2.44
20、倍，其其他参数数如泛点点、喷淋淋密度、空空塔气速速等尚在在允许范范围之内内。对于于填料干干燥塔、泡泡罩干燥燥塔的情情况也大大致如此此。也就就是说，只只要解决决了阻力降降增加的的问题，就就有可能能在不扩扩大塔径径的基础础上进行行扩产改改造（仅仅限于塔塔器，不不包括换换热器）。在在这里试试图引入入钛风机机来克服服阻力降降的增加加。一般将钛钛风机置置于氯气气洗涤塔塔之后、钛钛冷却器器之前。通通过对现现有运行行设备阻阻力降的的分析，预预测规模模增加后后阻力降降的增加加值，提提出如表表2-11所示的的阻力降降分布。钛风机 风风量：770000Nm33/h(回流量量5%)风压：220KPPa表2-11氯气
21、处处理设备备阻力降降分布 单单位：KKPa序号设备名称称及测压点点12万吨吨NaOOH/年年18.55万吨NNaOHH/年备注表压绝压阻力降表压绝压阻力降1氯气洗涤涤塔入口口-3.0098.333-3.0098.333原有塔2氯气洗涤涤塔出口口-3.6697.7730.6-4.44396.991.433原有塔3钛风机出出口15.557116.90-20新置4钛冷却器器出口-3.8897.5530.215.227116.760.144另行设计计5水雾捕集集器出口口-4.3397.0030.514.667115.930.833另行设计计6填料塔出出口-5.3396.0031.012.667114.
22、02.0原有塔7泡罩塔出出口-10.590.8835.22.67710410.00原有塔8酸雾捕集集器出口口-16.085.3335.5-3.33398.006.0另行设计计9合计1320.3332.1钛钛风机出出口氯气气温度氯气在钛钛风机中中受压，体体积减少少，温度度升高，按按照公式式：T2=T1（P2/P1）(r-1)/ r式中：TT2 、TT1钛风风机出口口及入口口温度，K；P2 、PP1钛风风机出口口及入口口压力，PPa； r绝热指指数，氯氯气为11.3555；取T1=30+2733=3003K，PP2 、PP1按照表表2-11的设定定值，代代入公式式计算：T2=3303（1116.9
23、/996.99）(11.3555-11)/ 1.3355=3188.300K=445.332.2氯氯气中含含水量自洗涤塔塔出来的的氯气含含水量（重重量比）为为：（112.994/9912.53）xx1000%=11.4118%在钛风机机中未发发生重量量变化，仍仍为1.4188%。钛钛风机要要求氯中中含水量量在1.1%以以上，即可避避免风机机焚烧。因因此，在在洗涤塔塔出口温温度300以上时时无需再再加水，而而低于330时则需需要向氯氯气中加加水。2.3出出口气体体体积在45.3和压力力15.57KKPa条条件下，钛钛风机出出口氯气气体积为为：V/=113.6697xx22.4x(3188.3/2
24、733)x(1011.333/1116.99)=3310.08mm3/吨碱碱此体积比比氯水洗洗涤塔出出口体积积3566.577m3降低了了许多，同同时压力力和温度度也增加加了许多多。因此此，用与与不用钛钛风机，对对后续的的设备有有很大的的影响。在在目前尚尚无定论论的情况况下，后后续设备备如钛冷冷却器等等，只能能分别以以氯气洗洗涤塔出出口条件件P=-3.66KPaa、V=3566.577m3和t=33的所谓谓“负压流流程”和使用用钛风机机后，以以钛风机机出口条条件P=15.57KKPa、VV=3110.008m33和t=45的所谓谓的“正压流流程”来进行行讨论。3钛冷却却器A负压流流程（不不用钛
25、风风机）3A.11工艺条条件 氯气进口口温度 30氯气进口口压力 -3.66 KPPa（997.773 KKPa，AA） 氯气出口口温度 12氯气出口口压力 -3.8 KKPa（995.553 KKPa，AA）977.533KPaa 冷水进口口温度 10.5冷水出口口温度 13.53A.22物料平平衡 进入物料料：同洗洗涤塔出出口排出物物料查得122饱和水水蒸气分分压为11.4002KPPa。设设12氯气中中水蒸气气含量为为Gakg,则：1.4002/997.553=（GGa/118）/122.4558+（GGa/188）+00.522解得 GGa=3.41kkg凝结氯水水量为：12.94-3
26、.441=99.533kg由于凝结结水量很很小，氯氯水中的的溶解氯氯更是微微乎其微微，故忽忽略不计计。物料平平衡表表3-11 负压压流程物物料平衡衡表进入排出1 CLL2 8884.551kgg 112.4458KKmoll2 H22O 112.994kgg 00.722Kmool3杂气 15.08kkg 0.552Kmmol4冷水 26662.55kg 1 CLL28844.511kg 122.4558Kmmol2 H22O 3.41kkg 0.1899Kmool3杂气115.008kgg 00.522Kmool4凝结水水9.553 kkg 5冷水226622.5kkg 合计：335755.
27、033 kgg35755.033 kgg3A.33热平衡衡进入热热量：同同洗涤塔塔出口。排出热热量CL2 12.4588x8.2144x122=12228KKcallH2O 3.41xx6022.6=20554.99 Kccal杂气 15.08xx0.224x112=443.44 Kccal凝结水 9.553x112=1114.36 Kcaal合计 34440.66 Kcaal热交换量量q=1114228.116-334400.666=79987.4 KKcall冷水量WWa=79987.4/33=26662.47 kg热量平平衡表表3-22负压流流程热量量平衡表表 单位：Kcaal进入排出1
28、 CLL233993.3332 H22O 79915.43 杂气气 1119.4434 冷水水 2279555.9941 CLL2122282 H22O20554.993 杂气气43.44 凝结结水 1144.366 5 冷水水359943.34 合计：3393884.004 393883.9913A.44 传热热面积CL233012水13.510.5图3-22负压流流程钛冷冷却器热热交换示示意图t2=16.5t1=1.5tcp=16.5-11.5/ln116.55/1.5=66.266传热系数数K取770Kcall/m22*h*热负荷qq=79987.4Kcall传热面积积F=11.155q
29、/KKtcp=1.115x779877.4/(70x6.226)=211m2表3-33 负负压流程程的传热热面积规模12万吨吨14万吨吨18.55万吨热负荷,Kcaal/hhr11988111397779.5147777666.9传热面积积,m2315372491.8冷水循环环量,m3/h4046.6661.66现有钛冷冷却器传传热面积积3155m2,勉强强能满足足12万万吨规模模（夏季季）氯气气冷却要要求。3A.55体积流流量与进进出口管管径 进口体积积量：同同钛冷却却器出口口 出口体积积量：113.1167xx22.4x(2855/2773)xx(1001.333/997.553)=311
30、9.99m3不同规模模的进出出口氯气气量及管管径见表表 表表3-44 负负压流程程氯气进进出口体体积及管管径规模 项项目吨碱12万吨吨14万吨吨18.55万吨进口体积积,m3/h356.57534996240082455.7出口体积积,m3/h319.947988.555988.373977.7进口管径径,m0.4440.4490.4660.530.5440.6出口管径径,m0.4110.460.4440.50.5110.57B正压流流程（加加钛风机机）3B.11工艺条条件 氯气进口口温度：45氯气进口口压力： 115.557KPPa(1116.9KPPa,AA) 氯气出口口温度：12氯气出口
31、口压力：15.2777KPaa (1116.6KPPa，AA) 冷水进口口温度：10.5冷水出口口压力：13.53B.22 物料料平衡进入物物料：同同洗涤塔塔出口，若若冬季氯氯气温度度太低，钛钛风机需需加水，则则当别论论。 排出出物料 设设出口氯氯气含水水量Gbb kgg，1.4022/1116.99=（Gb/188）/(112.4465+0.552+GGb/188)解得Gbb=2.8433kg凝结水量量：12.94-2.884=110.11kg表3-55正压流流程物料料平衡表表进入排出1. CL28884.51kkg 112.4458KKmol2. H2O 12.94kkg 0.559Kmo
32、l3. 杂气155.088kg 0.552Kmol4. 冷水32227.4kgg1.CLL28844.511kg 12.4588Kmol2.H22O 22.844kg 0.1588Kmol3.杂气气15.05kkg 00.522Kmol4.冷凝凝水100.1kkg5.冷水水 332277.4kkg合计 41139.93kkg合计 441399.933kg3B.33热平衡衡 进入热量量：CL2112.4458 x8.28xx45=46441.885KcalH2O 122.944x6166.8=79881.44 Kcall杂气 15.08xx0.224x45=1622.866 Kcall合计122
33、7866.1 Kcall 排出热量量CL222.4558x8.228x45=46441.885KcallH2O 122.944x6166.8=79881.44 Kcall杂气 15.08xx0.224x45=1622.866 Kcall凝结水110.11x12=1211.2KKcall合计31104.01 Kcall热交换量量:q=1127886.11-31104.01=96882.11Kcall冷水量:Wb=96682.1/33=32227.37kkg表3-66 正正压流程程热平衡衡表单位位:Kcaal进入排出1.CLL246441.8852.H22O 79981.43.杂气气1622.86
34、6 127786.114.冷水水338887.71.CLL2122282.H22O17111.3383.杂气气43.43 29779.7784.冷凝凝水1221.225.冷水水 4435669合计 4666733.8合计 4466773.9913B.44传热面面积CL244512水13.510.5图3-33正压流流程钛冷冷却器热热交换示示意图t2=31.5t1=1.5tcp=331.55-1.5/lln（31.5/11.5）=9.85传热系数数K取770Kcall/m22*h*传热面积积F =1.115x996822.1/(70x9.885)=166.388m2表3-77 正正压流程程的传热热
35、面积规模12万吨吨14万吨吨18.55万吨热负荷,Kcaal/hhr1452231.51694436.752238898.6传热面积积,m2245.7286.65378.79冷水循环环量,m3/h48.4456.5574.66由以上计计算可以以看出： 正压流程程的钛冷冷却器传传热面积积小于负负压流程程。 经钛冷却却器之后后，负压压流程和和正压流流程的氯氯气温度度已基本本相同，仅仅氯中含含水量从从理论上上相差00.577kg/吨碱析析氯。重重量流量量基本相相同，而而体积流流量相去去甚远。3B.55体积流流量及进进出口管管径 进口体积积：同钛钛风机出出口133.5668x22.4x(3188/27
36、73)xx(1001.333/1116.9)=3006.887m3 出口体积积：133.1336x22.4x(2855/2773)xx(1001.333/1116.16)=2666.995m3不同规模模的氯气气体积及及进出口口管径见见表3-8表3-88 正正压流程程氯气进进出口体体积及管管径规模 项项目吨碱12万吨吨14万吨吨18.55万吨进口体积积,m3/h306.8746033.153700.270966.366出口体积积,m3/h266.63999946655.561655.1进口管径径,m0.40.4450.4440.490.5000.56出口管径径,m0.3880.420.4110.
37、450.4770.524水雾捕捕集器与与酸雾捕捕集器水雾捕集集器与酸酸雾捕集集器均采采用美国国孟山都都公司的的过滤元元件。当当产量增增加时，氯氯气体积积增加，过过滤负荷荷也随之之增加。这这里有22个问题题出现： 过滤效率率是否会会降低，或或者说在在保证一一定效率率的前提提下，最最大允许许流速是是多少； 过滤阻力力降问题题。前者者需由厂厂家给予予答复，目目前这22台捕集集器都是是按42200NNm3/h的的体积流流量设计计的也就就是仅有有11.5万吨吨烧碱/年的能能力，能能够适应应到多少少万吨的的规模尚尚不得知知。后者者捕集器器的阻力力降粗略略地估算算可以作作为管道道的局部部阻力问问题来处处理，
38、我我们熟知知管道的的局部阻阻力由下下式表述述：h局=KK局.u2/2gg式中:KK局 为局局部阻力力系数；u为气气体流速速，m/ss；在湍流状状态下，KK局 对于于相同介介质、相相同管材材以及温度度、压力力变化不不大的情情况下，可可以看作作常数，于于是局部部阻力只只与气体体流速uu的平方方成正比比。在目前产产量条件件下（112万吨吨/年），现场仪表显示水雾捕集器阻力降0.5kpa,酸雾捕集器阻力降5.5kpa(均包括设备前后管路的阻力降)。以此为基准计算不同规模时的阻力降如表4-1：表4-11 水雾雾捕集器器与酸雾雾捕集器器的阻力力降规模项目12万吨吨14万吨吨18.55万吨 负压流程 气体流
39、量量（m33/h）47988.555988.373977.7过滤速度度（m/s）0.07770.0990.1119u2x11035.9778.122714.1191动压比11.36612.3777水雾阻力力降(KKPa)0.50.6881.1888酸雾阻力力降(KKPa)5.57.488613.0074正压流程程气体流量量（m33/h）40044.346711.661733.2过滤速度度（m/s）0.06640.07750.0999u2x11034.15585.65599.888动压比0.69960.94481.6555水雾阻力力降(KKPa)0.3550.47740.8227酸雾阻力力降(K
40、KPa)3.82285.21149.10035填料干干燥塔（CC7022）系统简图图如下： A负压流流程5A.11工艺条条件 进塔氯气气温度：12进塔氯气气压力：-4.3KPPa(G)，97.03KKPa(A) 出塔氯气气温度：20出塔氯气气压力：-5.3KPPa(G)，96.03KKPa(A) 循环酸温温度：25 循环酸平平均浓度度：80% H22SO4 循环酸重重度：17222kg/mm3粘度:119.22x100-3 PPa.ss比热:00.4KKcall/kgg*5A.22气相组组成变化化进塔气相相组成，理理论上应应等于钛钛冷却器器出口的的组成，并并不可避避免地有有部分水水雾挟带带，而出出口的气气相组成成，则取取决于硫硫酸液面面上的水水蒸气分分压。为为简化计计算，现现假定填填料塔除除去总水水分量的的60%。泡罩罩塔除去去总水分分的400%，于于是得到到： 进塔气相相组成CL28884.51kkg 12.4588KmollH2O 33.411kg 0.1189KKmoll杂气 15.08kkg 0.52KKmoll 9033kg 113.1167KKmoll 出塔气相相组成CL2 8884.51kkg 12.4588KmollH2O 11.3664kgg 00.07758KKmoll杂气 15.08kkg 0.52KKmoll 9000.995kgg 113.005