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1、 海东大道三号桥主拱圈专项施工方案海东市中中心城区区道路与给给排水工工程海东大道道三号桥桥拱圈施工工专项方方案编制：审核：批准：中铁二十十一局集集团第四四工程有有限公司司海东大大道三号号桥项目目部二O一一四年十十二月二日目 录录1.编制制依据、原则和和范围441.1编编制依据据41.2编编制原则则41.3编编制范围围42.工程程概况442.1工工期目标标52.2气气候条件件52.3工工程数量量表52.4工工程重、难点553.施工工组织机机构及劳劳力、物物资设备备组织663.1项项目部组组织机构构设置663.2作作业班组组设置和和施工任任务安排排63.3施施工机械械设备组组织73.4主主要物资资
2、材料情情况74.主拱拱圈施工工74.1施施工测量量放样884.2现现浇箱型型主拱圈圈施工工工艺流程程图94.3满满堂支架架搭验算算94.4桥桥下箱涵涵安全检检算2774.4.1主拱拱支架施施工时产产生的地地面附加加荷载2274.4.2 箱箱涵结构构荷载分分析2994.4.3覆土土厚度22m时箱箱涵结构构计算2294.4.4覆土土厚度33m时箱箱涵结构构计算3364.4.5覆土土厚度44m时箱箱涵结构构计算4434.4.6结论论504.5地地基处理理504.6满满堂支架架搭设5514.7支支架预压压514.8模模板工程程534.9钢钢筋工程程544.100砼工程程554.111后浇带带砼施工工及
3、养护护584.122支架卸卸落5995.工期期、夜间间及冬期期等施工工的主要要保证措措施5995.1工工期保证证措施5595.2夜夜间施工工的主要要措施6605.3冬冬期施工工的主要要措施6616.质量量保证措措施6446.1质质量目标标646.2创创优规划划646.3质质量保证证体系及及质量管管理措施施647.安全全生产、文明施施工、环环境保护护措施7707.1保保证安全全生产的的主要措措施7007.2文文明施工工757.3环环境保护护措施777中铁二十一局集团第四工程有限公司海东大道三号桥项目部 海东大道三号桥主拱圈专项施工方案 1. 编制依据据、原则则和范围围1.1 编制依据据（1）海海
4、东大道道三号桥桥桥梁工工程施工工图；（2）公公路桥涵涵施工技技术规范范（JJTG/T FF50-20111）；（3）现现场详细细调查资资料；（4）我我单位类类似工程程施工经经验及已已有装备备；（5）现现行的相相关国家家标准、行业标标准、地地方标准准、本项项目有关关技术要要求及企企业施工工工艺标标准。1.2 编制原则则（1）以以设计文文件、施施工规范范为依据据组织施施工。（2）规规范作业业程序，强强化各项项工期、质量、安全、文明施施工、环环境保护护目标等等控制措措施，确确保各项项工程目目标的实实现。（3）采采用新技技术、新新工艺、新材料料、新设设备四新新技术。1.3 编制范围围海东市中中心城区区
5、海东大大道二期期3号桥桥桥梁工工程主拱拱部位。2. 工程概况况海东大道道三号桥桥位于青青海省海海东市乐乐都区。桥梁起起点桩号号K3+2711.5，终终点桩号号K3+3888.6332，桥桥梁全长长1177米；桥桥梁结构构形式为为上承空空腹式箱箱型拱桥桥，横断断面布置置为4mm（人行行道）+14.5m（车车行道）+0.55m（防防撞护栏栏）+55m（中中央分隔隔带）+0.55m（防防撞护栏栏）+114.55m（车车行道）+8m（人人行道）。桥梁主拱拱圈采用用C500钢筋砼砼箱型拱拱，等截截面悬链链线，跨跨径800m, 矢高114m, 矢跨跨比1/5.771，拱拱圈高度度1.22m，底底板、顶顶板
6、分别别厚0.2m，腹腹板厚00.8mm，箱形形断面无无翼缘，其其中左幅幅桥主拱拱圈宽220.55m，右右幅桥主主拱圈宽宽24.5m。2.1 工期目标标海东大道道三号桥桥主拱圈圈计划220155年2月28日开工工，20015年9月22日完完成，共共2088个工作作日。2.2 气候条件件乐都区地地处湟水水谷地及及其两侧侧山地，南南北高中中间低，为为内陆半半干旱气气候，年年平均气气温6.9，年平平均降水水量3335.44毫米，年年无霜期期1444天。2.3 工程数量量表海东大道道三号桥桥主拱圈圈工程数数量表序号工程部位位及项目目单位数量备注1主拱圈C50砼砼M26911.8钢筋t846.42.4 工
7、程重、难点1、桥梁梁跨越大大古城西西沙沟，沟沟内常年年流水，在在施工过过程中对对支架地地基处理理是本方案案的重点点；2、拱桥桥施工中中成拱线线形的控控制，其其成功与与否将严严重影响响成桥美美观度；3、拱圈圈施工中中砼坍落落度的控控制直接接影响到到拱圈混混凝土均均匀性及及外观。3. 施工组织织机构及及劳力、物资设设备组织织3.1 项目部组组织机构构设置经理部设设项目经经理1人人，常务务经理11人，副副经理22人，总总工程师师1人。设置五五部两室室：分别别为工程程部、财财务部、物资部部、安全全质量部部、计划划部、试试验室、综合办办公室七七个职能能部门。组织机构构详细设设置见下下图：3.2 作业班组
8、组设置和和施工任任务安排排本工程由由中铁二二十一局局集团第第四工程程有限公公司海东东大道三三号桥项项目部负负责实施施，根据据本工作作内容的的不同，分分别设置置4个专专业工班班，即：木工工工班：负负责内外外模板加加工及支支护；钢钢筋工班班：负责责所有钢钢筋的加加工及绑绑扎；混混凝土工工班：负负责拱圈圈混凝土土浇筑及及养生；架子工工班：负负责拱圈圈支架的的搭设与与拆除。按施工高高峰期的的作业人人数配置置，各专专业施工工班组最最大配置置合计1140人人，其中中架子工工30人人，钢筋筋工400人，焊焊工300人，振振捣工220人，普普工200人。3.3 施工机械械设备组组织本桥主要要设备为为吊车、电焊
9、机机、钢筋筋弯曲机机、挖掘掘机、装装载机、电焊机机、等，具具体设备备及数量量如下：序号设备名称称规 格格数 量量进场时间间出场时间间备注1吊 车车25T2台20144年6月月20155年6月月2挖掘机1台20144年6月月20144年8月月3装载机ZL500C1台20144年6月月20144年8月月4自卸车4台20144年6月月20144年8月月5压路机1台20144年6月月20144年8月月6钢筋弯曲曲机GW400420144年6月月20155年6月月7钢筋调直直机220144年6月月20155年6月月8电焊机500AA1520144年6月月20155年6月月9对焊机UN1550220144
10、年6月月20155年6月月3.4 主要物资资材料情情况本工程全全部物资资由项目目部自行行采购，为为确保按按工期完完成施工工任务，目目前项目目部已将将该桥拱拱圈所需需钢筋备备齐；混混凝土配配合比报报告已报报审批，所所需混凝凝土由商商混站供供应，供供应能力力能满足足生产需需要。4. 主拱圈施施工桥梁主拱拱圈采用用C500钢筋砼砼箱型拱拱，等截截面悬链链线，跨跨径800m, 矢高114m, 矢跨跨比1/5.771，拱拱圈高度度1.22m，其其中底板板厚0.2m，腹腹板厚00.8mm，顶板板厚0.2m，左左幅桥主主拱圈宽宽20.5m，右右幅桥主主拱圈宽宽24.5m。主拱圈圈拱顶设设置6ccm向上上预拱
11、度度，拱脚脚为0，从从拱顶到到拱脚按按照悬链链线过渡渡，根据据拱架预预压试验验结果，将将地基弹弹性沉降降和拱架架、拱盔盔的弹性性沉降直直接叠加加在拱盔盔立模高高程上；对于地地基和拱拱架拱盔盔的非弹弹性沉降降，直接接通过预预压进行行消除。预压重重量为主主拱重量量，按1120%超载预预压。本拱圈采采用满堂堂支架施施工。箱箱体外模模一次性性立模成成形，外外模、内内模均采采用155mm厚厚胶合板板；拱盔盔从上至至下由底底模板、横向方方木、纵纵向方木木组成，底底层纵向向方木支支承于支支架钢管管顶端的的可调式式底托上上。箱形拱圈圈现浇前前对支架架进行荷荷载预压压，以消消除支架架非弹性性变形及及基础不不均匀
12、沉沉降，预预压材料料采用砂砂袋。支支架立模模高程应应计入落落地支架架弹性、非弹性性变形等等影响。砼由商商砼站集集中拌和和，罐车车运输，泵泵送入模模，拱圈圈砼分四四节段浇浇筑，并并分别在在跨中分分段拱圈圈间预留留1m合合拢段，拱拱脚处预预留2mm合拢段段，单幅幅桥顺桥桥向中间间预留11m合拢拢段，每每一节段段按照先先底板及及腹板下下梗肋，然然后再腹腹板及顶顶板的施施工顺序序施工。箱形卸卸架必须须在主拱拱圈混凝凝土强度度达到1100%以上后后方可拆拆除支架架，拆除除支架后后再进行行后续施施工。4.1 施工测量量放样根据计算算的预拱拱度值，再再反加上上支架弹弹性和非非弹性变变形值（含含地基之之影响）
13、，即即可得到到拱腹线线（拱盔盔立模高高程）。首先将拱拱圈中心心线、起起拱位置置放出，将将支架搭搭设范围围测量放放出。同同时在支支架上放放样现浇浇拱圈平平面控制制位置时时候按照照每隔55米一个个断面放放样，每每个断面面放样33个点（两两腹板边边界点和和拱圈中中心线），同同时拱圈圈底板标标高控制制按照支支架立杆杆搭设的的纵向间间距关键键点控制制，作为为调整外外模标高高的依据据，拱圈圈高程控控制按照照拱轴线线方程：,计算算出纵向向每排立立杆拱圈圈位置高高程进行行线性控控制。4.2 现浇箱型型主拱圈施施工工艺艺流程图图该桥分左左、右两两幅桥，桥桥梁单跨跨80mm，考虑虑工期要要求及施施工成本本，我部部
14、计划该该桥拱圈圈按照“先右桥桥、后左左桥”的施工工顺序施施工。箱型拱圈圈施工工工艺4.3 满堂支架架搭验算算4.3.1计算算依据1、建建筑五金金实用手手册2、路路桥施工工计算手手册3、钢钢结构原理与与设计4、钢钢结构设设计规范范5、钢钢管混凝凝土结构构设计与与施工规规程6、铁铁路桥涵涵钢筋混混凝土和和预应力力混凝土土结构设设计规范范7、路桥桥施工手手册桥桥涵8、现浇浇梁施工工设计图图纸4.3.2计算算方式根据施工工技术方方案计算算各构件件受力情情况及支支架的整整体稳定定性是否否满足要要求，根根据计算算验证方方案的可可行性，并并根据验验算结果果指导编编制施工工方案；计算方方式采取取由上至至下，逐
15、逐个验算算杆件受受力是否否符合要要求。4.3.3 11#区段段（拱脚脚附近）箱箱形拱肋肋支架计计算代表性截截面（单单位：ccm）4.3.3.11荷载 根据路路桥施工工计算手手册及及铁路路混凝土土与砌体体工程施施工规范范： 模板及及支架荷荷载：qq=1.0kNN/m22， 设备及及人工荷荷载：qq=3.0kNN/m22， 砼浇注注冲击荷荷载：qq=2.5kNN/m22， 砼浇注注振捣荷荷载：qq=2.5kNN/m22计算。 混凝土土容重（配配筋率大大于2%）：qq=266kN/m3 混凝土土超灌系系数取: 1.05 底板部部位荷载载计算：长度取取1m，梁梁高取11.2mm计算。 A.混混凝土自自
16、重荷载载计算考虑混凝凝土超灌灌系数取取1.005，则则底板部部位混凝凝土分布布荷载B.模板板荷载计计算侧模：底模：内侧模板板：所以底板板模板总总荷载为为：C.设备备及人工工荷载D.混凝凝土浇筑筑冲击及及振捣荷荷载因此，底底板下荷荷载合计计 荷载分布布示意图图(单位位：)4.3.3.22碗扣支支架计算算采用WJJ碗扣为为483.55 mmm钢管。梁重分配配原则：箱梁的的所有重重量之和和仅由底底板下的的立杆承承受。具具体布置置为：箱箱梁底板板下的立立杆布置置为（纵纵距横距）990cmm90ccm。立立杆的最最大步距距（层高高）均为为1200 cmm。4.3.3.22.1支支架基本本承载力力支架采用
17、用WJ483.55 mmm碗扣。截面特性性如下：，（1）若若层高为为0.66m，则则从而可查查得稳定定系数，如如取1.5的荷荷载提高高系数则 ，取取 （1）若若层高为为1.22m，则则从而可查查得稳定定系数，如如取1.5的荷荷载提高高系数则，取 4.3.3.22.2立立杆检算算 (满足足） 4.3.3.33方木验验算4.3.3.33.1上上层横向向方木验验算上层方木木采用00.1mm0.11m方木木（红松松木），间间隔0.3m满满铺,其其容许应应力：，弹弹性模量量：E9103 MPPa，跨跨中最大大挠度要要求满足足fLL/4000，LL为计算算跨度。由以上上计算可可知：上上层方木木所受均均布荷
18、载载为344.57750.33100.37725kkN/mm。为安安全起见见，方木木的力学学计算模模型采用用简支梁梁。惯性距：弯距：弯曲应力力：挠度：从以上验验算结果果可知，方方木强度度及挠度度验算结结果满足足规范要要求。4.3.3.33.2下下层纵向向方木验验算下层方木木采用00.122m0.112m方方木（红红松木），在在顶托上上间隔00.9mm满铺,其容许许应力：，弹性性模量：E99103 MPPa，跨跨中最大大挠度要要求满足足fLL/4000，LL为计算算跨度。由以上上计算可可知：下下层方木木所受均均布荷载载为344.57750.99311.11175kkN/mm。为安安全起见见，方木
19、木的力学学计算模模型采用用简支梁梁。惯性距：弯距：弯曲应力力：挠度：由计算结结果可知知，下层层方木强强度及挠挠度验算算结果满满足规范范要求。4.3.4 11#区段段（拱脚脚附近）实实心拱肋肋支架计计算代表性截截面（单单位：ccm）4.3.4.11荷载根据路路桥施工工计算手手册及及铁路路混凝土土与砌体体工程施施工规范范。模板及支支架荷载载：q=1.00kN/m2，设备及人人工荷载载：q=3.00kN/m2，砼浇注冲冲击荷载载：q=2.55kN/m2，砼浇注振振捣荷载载：q=2.55kN/m2计计算。混凝土容容重（配配筋率大大于2%）：qq=266kN/m3混凝土超超灌系数数取: 1.005 底板
20、部位位荷载计计算：长长度取11m，梁梁高取11.2mm计算。A.混凝凝土自重重荷载计计算考虑混凝凝土超灌灌系数取取1.005，则则底板部部位混凝凝土分布布荷载B.模板板荷载计计算侧模：底模：所以底板板模板总总荷载为为：C.设备备及人工工荷载D.混凝凝土浇筑筑冲击及及振捣荷荷载因此，底底板下荷荷载合计计 荷载分布布示意图图(单位位：)4.3.4.22碗扣支支架计算算采用WJJ碗扣为为483.55 mmm钢管。梁重分配配原则：箱梁的的所有重重量之和和仅由底底板下的的立杆承承受。具具体布置置为：箱箱梁底板板下的立立杆布置置为（纵纵距横距）660cmm90ccm。立立杆的最最大步距距（层高高）均为为1
21、200 cmm。4.3.4.22.1支支架基本本承载力力支架采用用WJ483.55 mmm碗扣。截面特性性如下：，（1）若若层高为为0.66m，则则从而可查查得稳定定系数，如如取1.5的荷荷载提高高系数则 ，取取 （2）若若层高为为1.22m，则则从而可查查得稳定定系数，如如取1.5的荷荷载提高高系数则，取 4.3.4.22.2立立杆检算算 (满足足）4.3.4.33方木验验算4.3.4.33.1上上层横向向方木验验算上层方木木采用00.1mm0.11m方木木（红松松木），间间隔0.3m满满铺,其其容许应应力：，弹弹性模量量：E9103 MPPa，跨跨中最大大挠度要要求满足足fLL/4000，
22、LL为计算算跨度。由以上上计算可可知：上上层方木木所受均均布荷载载为500.51150.33155.15545kkN/mm。为安安全起见见，方木木的力学学计算模模型采用用简支梁梁。惯性距：弯距：弯曲应力力：挠度：从以上验验算结果果可知，方方木强度度及挠度度验算结结果满足足规范要要求。4.3.4.33.2下下层纵向向方木验验算下层方木木采用00.122m0.112m方方木（红红松木），在在顶托上上间隔00.9mm满铺,其容许许应力：，弹性性模量：E9103 MPaa，跨中中最大挠挠度要求求满足ffL/4000，L为为计算跨跨度。由由以上计计算可知知：下层层方木所所受均布布荷载为为50.51550
23、.99455.46635kkN/mm。为安安全起见见，方木木的力学学计算模模型采用用简支梁梁。惯性距：弯距：弯曲应力力：挠度：从以上验验算结果果可知，方方木强度度及挠度度验算结结果满足足规范要要求。4.3.5 22#区段段（拱顶顶附近）箱箱形拱肋肋支架计计算代表性截截面（单单位：ccm）4.3.5.11荷载根据路路桥施工工计算手手册及及铁路路混凝土土与砌体体工程施施工规范范。模板及支支架荷载载：q=1.00kN/m2，设备及人人工荷载载：q=3.00kN/m2，砼浇注冲冲击荷载载：q=2.55kN/m2，砼浇注振振捣荷载载：q=2.55kN/m2计计算。混凝土容容重（配配筋率大大于2%）：qq
24、=266kN/m3混凝土超超灌系数数取: 1.005 底板部位位荷载计计算：长长度取11m，梁梁高取11.2mm计算。A.混凝凝土自重重荷载计计算考虑混凝凝土超灌灌系数取取1.005，则则底板部部位混凝凝土分布布荷载B.模板板荷载计计算侧模：底模：内侧模板板：所以底板板模板总总荷载为为：C.设备备及人工工荷载D.混凝凝土浇筑筑冲击及及振捣荷荷载因此，底底板下荷荷载合计计 荷载分布布示意图图(单位位：)4.3.5.22碗扣支支架计算算采用WJJ碗扣为为483.55 mmm钢管。梁重分配配原则：箱梁的的所有重重量之和和仅由底底板下的的立杆承承受。具具体布置置为：箱箱梁底板板下的立立杆布置置为（纵纵
25、距横距）990cmm90ccm。立立杆的最最大步距距（层高高）均为为1200 cmm。4.3.5.22.1支支架基本本承载力力支架采用用WJ483.55 mmm碗扣。截面特性性如下：，（1）若若层高为为0.66m，则则从而可查查得稳定定系数，如如取1.5的荷荷载提高高系数则，取 （2）若若层高为为1.22m，则则从而可查查得稳定定系数，如如取1.5的荷荷载提高高系数则，取 4.3.5.22.2立立杆检算算 (满足足）4.3.5.33方木验验算4.3.5.33.1上上层横向向方木验验算上层方木木采用00.1mm0.11m方木木（红松松木），间间隔0.3m满满铺,其其容许应应力：，弹弹性模量量：E
26、9103 MPPa，跨跨中最大大挠度要要求满足足fLL/4000，LL为计算算跨度。由以上上计算可可知：上上层方木木所受均均布荷载载为288.57760.338.57228kNN/m。为安全全起见，方方木的力力学计算算模型采采用简支支梁。惯性距：弯距：弯曲应力力：挠度：从以上验验算结果果可知，方方木强度度及挠度度验算结结果满足足规范要要求。4.3.5.33.2下下层纵向向方木验验算下层方木木采用00.122m0.112m方方木（红红松木），在在顶托上上间隔00.9mm满铺,其容许许应力：，弹性性模量：E99103 MPaa，跨中中最大挠挠度要求求满足ffL/4000，L为为计算跨跨度。由由以上
27、计计算可知知：下层层方木所所受均布布荷载为为28.57660.99255.71184kkN/mm。为安安全起见见，方木木的力学学计算模模型采用用简支梁梁。惯性距：弯距：弯曲应力力：挠度：由计算结结果可知知，下层层方木强强度及挠挠度验算算结果满满足规范范要求。4.3.6 22#区段段（拱顶顶附近）实实心拱肋肋支架计计算代表性截截面（单单位：ccm）4.3.6.11荷载根据路路桥施工工计算手手册及及铁路路混凝土土与砌体体工程施施工规范范。模板及支支架荷载载：q=1.00kN/m2，设备及人人工荷载载：q=3.00kN/m2，砼浇注冲冲击荷载载：q=2.55kN/m2，砼浇注振振捣荷载载：q=2.5
28、5kN/m2计计算。混凝土容容重（配配筋率大大于2%）：qq=266kN/m3混凝土超超灌系数数取: 1.005 底板部位位荷载计计算：长长度取11m，梁梁高取11.2mm计算。A.混凝凝土自重重荷载计计算考虑混凝凝土超灌灌系数取取1.005，则则底板部部位混凝凝土分布布荷载B.模板板荷载计计算侧模：底模：所以底板板模板总总荷载为为：C.设备备及人工工荷载D.混凝凝土浇筑筑冲击及及振捣荷荷载因此，底底板下荷荷载合计计 荷载分布布示意图图(单位位：)4.3.6.22碗扣支支架计算算采用WJJ碗扣为为483.55 mmm钢管。梁重分配配原则：箱梁的的所有重重量之和和仅由底底板下的的立杆承承受。具具
29、体布置置为：箱箱梁底板板下的立立杆布置置为（纵纵距横距）660cmm90ccm。立立杆的最最大步距距（层高高）均为为1200 cmm。4.3.6.22.1支支架基本本承载力力支架采用用WJ483.55 mmm碗扣。截面特性性如下：，（1）若若层高为为0.66m，则则从而可查查得稳定定系数，如如取1.5的荷荷载提高高系数则，取 （2）若若层高为为1.22m，则则 从而可可查得稳稳定系数数，如取取1.55的荷载载提高系系数则，取 4.3.6.22.2立立杆检算算如下 (满足足）4.3.6.33方木验验算4.3.6.33.1上上层横向向方木验验算上层方木木采用00.1mm0.11m方木木（红松松木）
30、，间间隔0.3m满满铺,其其容许应应力：，弹弹性模量量：E9103 MPPa，跨跨中最大大挠度要要求满足足fLL/4000，LL为计算算跨度。由以上上计算可可知：上上层方木木所受均均布荷载载为466.58820.33133.97746kkN/mm。为安安全起见见，方木木的力学学计算模模型采用用简支梁梁。惯性距：弯距：弯曲应力力：挠度：从以上验验算结果果可知，方方木强度度及挠度度验算结结果满足足规范要要求。4.3.6.33.2下下层纵向向方木验验算下层方木木采用00.122m0.112m方方木（红红松木），在在顶托上上间隔00.9mm满铺,其容许许应力：，弹性性模量：E99103 MPPa，跨跨
31、中最大大挠度要要求满足足fLL/4000，LL为计算算跨度。由以上上计算可可知：下下层方木木所受均均布荷载载为466.58820.99411.92238kkN/mm。为安安全起见见，方木木的力学学计算模模型采用用简支梁梁。惯性距：弯距：弯曲应力力：挠度：从以上验验算结果果可知，方方木强度度及挠度度验算结结果满足足规范要要求。4.3.7地基基承载力力验算从以上验验算结果果可知，立立杆受力力最大为为28.0066kN，因因此取该该值作为为地基验验算的立立杆受力力最大值值。将混混凝土垫垫层厚度度分别取取15ccm和220cmm验算地地基承载载力。当混凝土土垫层厚厚度为115cmm时，受受力面积积为0
32、.40.44m2。则：当混凝土土垫层厚厚度为220cmm时，受受力面积积为0.50.55m2。则：4.3.8支架架构造要要求对施工中中所用脚脚手架、钢管、模板采采用国标标材料。4.3.8.11立杆立杆接头头必须错错开布置置，立杆杆每隔55m必须须用长钢钢管纵、横向连连接，对对立杆起起约束作作用。立立杆和长长钢管必必须用十十字扣件件扣紧，不不得遗漏漏。上下下相邻的的连接钢钢管应错错开布置置在立杆杆的里侧侧和外侧侧，以减减少立杆杆的偏心心受荷情情况。4.3.8.22剪刀撑撑横桥向每每隔5根根立杆必必须设剪剪刀撑一一道，纵纵每隔44根立杆杆必须设设剪刀撑撑一道，支架底部设置扫地杆，顶部设置水平剪刀撑
33、。剪刀撑布置为菱形，剪刀撑应联系34根立杆，剪刀撑与地面夹角为4560度，剪刀撑应沿步高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点。剪刀撑沿架高连续布置，横向也连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或横杆扣紧外，在其中应增加24个扣结点。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不少于3个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不应小于10cm。4.3.8.33扣件式式外脚手手架的搭搭设顺序序做好搭设设的准备备工作按支撑撑施工图图放线按立杆杆间距排排放底座座放置扫扫地杆逐根拉拉立杆并并随即与与扫地杆杆扣牢安装第第一步大大横杆（与与各立杆杆扣牢
34、）安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆第三、四步大横杆和小横杆接立杆加设剪刀撑。4.3.9结论论1.箱形形拱肋空空心段底底板下的的立杆布布置间距距均为（纵纵距横距）990cmm90ccm。立立杆的最最大步距距（层高高）均为为1200 cmm；2.箱形形拱肋实实心段底底板下的的立杆布布置间距距均为（纵纵距横距）660cmm90ccm。立立杆的最最大步距距（层高高）均为为1200 cmm。3.下层层纵向方方木均采采用0.12mm0.112m方方木（红红松木），在在顶托上上间隔00.9mm满铺；上层横横向方木木均采用用0.11m0.11m方木木（红松松木），间间隔0.3m满满铺。4. 当当混凝土
35、土垫层厚厚度为115cmm时，地地基承载载力需达达到1880Kppa以上上；当混混凝土垫垫层厚度度为200cm时时，地基基承载力力需达到到1200Kpaa以上。4.4桥桥下箱涵涵安全检检算4.4.1主拱拱支架施施工时产产生的地地面附加加荷载根据路路桥施工工计算手手册及及铁路路混凝土土与砌体体工程施施工规范范。模板及支支架荷载载：q=1.00kN/m2，设备及人人工荷载载：q=3.00kN/m2，砼浇注冲冲击荷载载：q=2.55kN/m2，砼浇注振振捣荷载载：q=2.55kN/m2计计算。混凝土容容重（配配筋率大大于2%）：qq=266kN/m3混凝土超超灌系数数取: 1.005 底板部位位荷载
36、计计算：长长度取11m，梁梁高取11.2mm计算。A.混凝凝土自重重荷载计计算考虑混凝凝土超灌灌系数取取1.005，则则底板部部位混凝凝土分布布荷载B.模板板荷载计计算侧模：底模：内侧模板板：所以底板板模板总总荷载为为：C.设备备及人工工荷载D.混凝凝土浇筑筑冲击及及振捣荷荷载因此，底底板下荷荷载合计计 荷载分布布示意图图(单位位：)4.4.2 箱箱涵结构构荷载分分析 主拱支支架施工工时产生生的地面面附加荷荷载为，黄黄土的容容重为118.11 kNN/m33 ，填填土的内内摩擦角角为233度。土土的侧压压力采用用朗肯土土压力理理论，主主动土压压力系数数为0.4388。箱涵横断断面结构构尺寸图图
37、（单位位：cmm）4.4.3覆土土厚度22m时箱箱涵结构构计算箱涵整体体受力图图箱涵整体体弯矩图图箱涵整体体剪力图图箱涵整体体轴力图图箱涵整体体位移图图箱涵顶板板弯矩图图箱涵顶板板剪力图图箱涵顶板板轴力图图箱涵顶板板上缘应应力图箱涵顶板板下缘应应力图箱涵顶板板位移图图底板箱涵底板板弯矩图图箱涵底板板剪力图图箱涵底板板轴力图图箱涵底板板上缘应应力图箱涵底板板下缘应应力图箱涵底板板位移图图箱梁腹板板弯矩图图（左）、剪力图图（中）和和轴力图图（右）箱梁腹板板外侧（左左）和内内侧（右右）应力力图箱涵腹板板位移图图内力计算算表部位弯矩（kkN.mm）剪力（kkN）轴力（kkN）计算值设计值计算值设计值计
38、算值设计值顶板109.1179.68173.9260.07103.2143.6腹板109.1194.54133.5200.45230.2307.8底板104.6194.54173.9307.8133.5200.454.4.4覆土土厚度33m时箱箱涵结构构计算箱涵整体体受力图图箱涵整体体弯矩图图箱涵整体体剪力图图箱涵整体体轴力图图箱涵整体体位移图图顶板箱涵顶板板弯矩图图箱涵顶板板剪力图图箱涵顶板板轴力图图箱涵顶板板上缘应应力图箱涵顶板板下缘应应力图箱涵顶板板位移图图底板箱涵底板板弯矩图图箱涵底板板剪力图图箱涵底板板轴力图图箱涵底板板上缘应应力图箱涵底板板下缘应应力图箱涵底板板位移图图箱涵腹板板弯
39、矩图图（左）、剪力图图（中）和和轴力图图（右）箱涵腹板板外侧（左左）和内内侧（右右）应力力图箱涵腹板板轴力图图内力计算算表部位弯矩（kkN.mm）剪力（kkN）轴力（kkN）计算值设计值计算值设计值计算值设计值顶板132.3179.68214.7260.07123.3143.6腹板132.3194.54152.3200.45270.9307.8底板124.4194.54214.7307.8152.3200.454.4.5覆土土厚度44m时箱箱涵结构构计算箱涵整体体受力图图箱涵整体体弯矩图图箱涵整体体剪力图图箱涵整体体轴力图图箱涵整体体位移图图箱涵顶板板弯矩图图箱涵顶板板剪力图图箱涵顶板板轴力图
40、图箱涵顶板板上缘应应力图箱涵顶板板下缘应应力图箱涵顶板板位移图图底板箱涵底板板弯矩图图箱涵底板板剪力图图箱涵底板板轴力图图箱涵底板板上缘应应力图箱涵底板板下缘应应力图箱涵底板板位移图图箱涵腹板板弯矩图图（左）、剪力图图（中）和和轴力图图（右）a箱涵腹板板外侧（左左）和内内侧（右右）应力力图箱涵腹板板位移图图内力计算算表部位弯矩（kkN.mm）剪力（kkN）轴力（kkN）计算值设计值计算值设计值计算值设计值顶板155.4179.68255.4260.07143.6143.6腹板155.4194.54171200.45294.8307.8底板144.1194.54255.4307.8171200.
41、454.4.6结论论 通过以以上分析析：（1）顶顶板产生生的最大大弯矩为为1555.4KKNm,小于顶顶板的设设计弯矩矩1799.688 KNNm，顶顶板产生生的最大大剪力为为2555.4KKN,小小于顶板板的设计计剪力2260.07KKN，顶顶板产生生的最大大轴力为为1433.6KKN,小小于等于于顶板的的设计轴轴力1443.66KN，所所以顶板板结构是是安全的的。（2）腹腹板产生生的最大大弯矩为为1555.4KKNm,小于腹腹板的设设计弯矩矩1944.544KNmm，腹板板产生的的最大剪剪力为1171.0KNN,小于于腹板的的设计剪剪力2000.445KNN，腹板板产生的的最大轴轴力为22
42、94.8KNN,小于于腹板的的设计轴轴力3007.88KN，所所以腹板板结构是是安全的的。底板产生生的最大大弯矩为为1444.1KKNm,小于底底板的设设计弯矩矩1944.544KNmm，底板板产生的的最大剪剪力为2255.4KNN,小于于底板的的设计剪剪力3007.880KNN，底板板产生的的最大轴轴力为1171.0KNN,小于于底板的的设计轴轴力2000.445KNN，所以以底板结结构是安安全的。4.5地地基处理理支架基础础垫层顶顶面设置置坡度为为2%横横向排水水坡，支架地地基四周周做好排排水系统统。该桥桥下为湿湿陷性黄黄土，应应充分考考虑支架架搭设范范围，尽尽量加宽宽，以免免雨后沉沉降导致致支架失失稳。该桥跨越越大古城城沙沟，结结合海东东市中心心城区大大古城沙沙沟公园园建设工工程，大大古城沙沙沟顺沟沟设有一一处暗涵涵，暗涵涵净空尺尺寸4.54.55m，涵涵洞形式式为钢筋筋混凝土土箱涵，侧侧壁厚00.5mm，顶板板厚0.5m，底底板厚00