建筑物防雷设计规范标准.docx

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1、GB中 华 人 民民 共 和 国国 国 家 标标 准建筑物物防雷设设计规范范附录录Desiign codde ffor prootecctioon oof SStruuctuuress aggainnst ligghtnningg（Adddennda）GB 5500557-119944附录一建筑物物年预计计雷击次次数1建筑筑物年预预计雷击击次数应应按下式式确定：N k NNg Ae （附附111）式中：NN 建筑物物预计雷雷击次数数（次a）；k校校正系数数，在一一般情况况下取11，在下下列情况况下取相相应数值值：位于于旷野孤孤立的建建筑物取取2；金金属屋面面的砖木木结构建建筑物取取1.77；位

2、于于河边、湖边、山坡下下或山地地中土壤壤电阻率率较小处处、地下下水露头头处、土土山顶部部、山谷谷风口等等处的建建筑物，以及特特别潮湿湿的建筑筑物取11.5；Ng 建筑筑物所处处地区雷雷击大地地的年平平均密度度次（kmm2a）；Ae与建筑筑物截收收相同雷雷击次数数的等效效面积（km22）。2雷击击大地的的年平均均密度应应按下式式确定：Ng 0.0244Td 1.3 （附112）式中：TT d年平平均雷暴暴日，根根据当地地气象台台、站资资料确定定（da）。3建筑筑物等效效面积AAe应为其其实际平平面积向向外扩大大后的面面积。其其计算方方法应符符合下列列规定：（1）当当建筑物物的高HH小于1100m

3、m时，其其每边的的扩大宽宽度和等等效面积积应按下下列公式式计算确确定（附附图11）： （附113） （附14）式中：DD建筑筑物每边边的扩大大宽度（m）；L、W、H分别为为建筑物物的长、宽、高高（m）。注：建筑筑物平面面积扩大大后的面面积Ae如附图图111中周边边虚线所所包围的的面积。 （2）当建筑筑物的高高H等于于或大于于1000m时，其每边边的扩大大宽度应应按等于于建筑物物的高HH计算；建筑物物的等效效面积应应按下式式确定。Ae LLW22 H（LW）H2 10-66（附附155）（3）当当建筑物物各部位位的高不不同时，应沿建建筑物周周边逐点点算出最最大扩大大宽度，其等效效面积AAe应按每

4、每点最大大扩大宽宽度外端端的连接接线所包包围的面面积计算算。附录二建筑物物易受雷雷击的部部位 1平平屋面或或坡度不不大于11100的屋面面檐角角、女儿儿墙、屋屋檐附附图 221（a）、211（b）。 2坡坡度大于于1110且小小于12的屋屋面屋角、屋脊、檐角、屋檐附图221（c）。 3坡坡度不小小于12的屋屋面屋角、屋脊、檐角附图221（d）。4对附附图21（cc）和221（d），在屋脊脊有避雷雷带的情情况下，当屋檐檐处于屋屋脊避雷雷带的保保护范围围内时屋屋檐上可可不设避避雷带。附录三接地装装置冲击击接地电电阻与工工频接地地电阻的的换算1接地地装置冲冲击接地地电阻与与工频接接地电阻阻的换算算应

5、按下下式确定定：RAARi（附附311）式中：RR接地地装置各各支线的的长度取取值小于于或等于于接地体体的有效效长度lle或者有有支线大大于le而取其其等于lle时的工工频接地地电阻（）；A换换算系数数，其数数值宜按按附图331确确定；Ri所要求求的接地地装置冲冲击接地地电阻（）。2接地地体的有有效长度度应按下下式确定定：（附332） 式中：le 接地体体的有效效长度，应按附附图32计量量（m）；敷敷设接地地体处的的土壤电电阻率（m）。3环绕绕建筑物物的环形形接地体体应按以以下方法法确定冲冲击接地地电阻：（1）当当环形接接地体周周长的一一半大于于或等于于接地体体的有效效长度lle时，引引下线的

6、的冲击接接地电阻阻应为从从与该引引下线的的连接点点起沿两两侧接地地体各取取le长度算算出的工工频接地地电阻（换算系系数A等于11）。（2）当当环形接接地体周周长的一一半l小于le时，引引下线的的冲击接接地电阻阻应为以以接地体体的实际际长度算算出工频频接地电电阻再除除以A值值。4与引引下线连连接的基基础接地地体，当当其钢筋筋从与引引下线的的连接点点量起大大于200m时，其冲击击接地电电阻应为为以换算算系数AA等于11和以该该连接点点为圆心心、200m为半半径的半半球体范范围内的的钢筋体体的工频频接地电电阻。注：l为为接地体体最长支支线的实实际长度度，其计计量与lle类同。当它大大于le时，取取其

7、等于于le。附录四滚球法法确定接接闪器的的保护范范围1单只只避雷针针的保护护范围应应按下列列方法确确定（附附图41）。（11）当避避雷针高高度h小于或或等于hhr时：距地面面hr处作一一平行于于地面的的平行线线；以针尖尖为圆心心，hr为半径径，作弧弧线交于于平行线线的A、B两点点；以A、B为圆圆心，hhr为半径径作弧线线，该弧弧线与针针尖相交交并与地地面相切切。从此此弧线起起到地面面止就是是保护范范围。保保护范围围是一个个对称的的锥体；避雷针针在hx高度的的xx平面上上和在地地面上的的保护半半径，按按下列计计算式确确定：（附 441）（附 442） 式中中：rx避雷雷针在 hx高度的的xx平面

8、上上的保护护半径（m）；hr滚球半半径，按按本规范范表5211确定（m）；hx被保护护物的高高度（mm）；r0避雷针针在地面面上的保保护半径径（m）。（22）当避避雷针高高度h大于hr时，在在避雷针针上取高高度hr的一点点代替单单支避雷雷针针尖尖作为圆圆心。其其余的做做法同本本款第（1）项项。（附附4ll）和（附42）式式中的hh用hr代人。2双支支等高避避雷针的的保护范范围，在在避雷针针高度hh小于或或等于hhr的情况况下，当当两支避避雷针的的距离DD大于或或等于时时，应各各按单支支避雷针针的方法法确定；当D小于时，应按下下列方法法确定（附图442）。（1）AAEBCC外侧的的保护范范围，按

9、按照单支支避雷针针的方法法确定。（2）CC、E点点位于两两针间的的垂直平平分线上上。在地地面每侧侧的最小小保护宽宽度b0按下式式计算： （附 443）在AOBB轴线上上，距中中心线任任一距离离x处，其其在保护护范围上上边线上上的保护护高度hhx 按下下式确定定： （附附444）该保护范范围上边边线是以以中心线线距地面面的hr一点O为圆心心，以 为半径径所作的的圆弧AAB。 （3）两针间间AEBBC内的的保护范范围，AACO部部分的保保护范围围按以下下方法确确定：在在任一保保护高度度hx 和C点所处处的垂直直平面上上，以hhx作为假假想避雷雷针，按按单支避避雷针的的方法逐逐点确定定（见附附图42

10、的111剖面面图）。确定BBCO、AEOO、BEOO部分的的保护范范围的方方法与AACO部部分的相相同。（4）确确定xxx平面上上保护范范围截面面的方法法。以单单支避雷雷针的保保护半径径rx 为半半径，以以 A、B为圆心心作弧线线与四边边形AEEBC相相交；以以单支避避雷针的的（r0rx）为半半径，以以E、C为圆心心作弧线线与上述述弧线相相接。见见附图442中中的粗虚虚线。3双支支不等高高避雷针针的保护护范围，在h1小于或或等于hhr和h。小于于或等于于hr的情况况下，当当D大于于或等于于时，应应各按单单支避雷雷针所规规定的方方法确定定；当时时，应按按下列方方法确定定（附图图433）。 （1）

11、AEBBC外侧侧的保护护范围，按照单单支避雷雷针的方方法确定定。 （2）CE线或或HO线的位位置按下下式计算算：（附45）（3）在在地面上上每侧的的最小保保护宽度度b。按按下式计计算：（附附466） 在AOOB轴线线上，AA、B间间保护范范围上边边线按下下式确定定：（附附477）式中：xx距CE线或或HO线的距距离。该保护范范围上边边线是以以HO线上距距地面hhr的一点点O为圆心心，以为为半径所所作的圆圆弧ABB。（4）两两针间AAEBCC内的保保护范围围，ACCO与AEOO是对称称的，BBCO与与 BEEO是对对称的，ACOO部分的的保护范范围按以以下方法法确定：在hx和C点所处处的垂直直平

12、面上上，以hhx作为假假想避雷雷针，按按单支避避雷针的的方法确确定（见见附图443的的1l剖面面图）。确定AAEO、BCOO、BEOO部分的的保护范范围的方方法与AACO部部分的相相同。（5）确确定xxx平面上上保护范范围截面面的方法法与双支支等高避避雷针相相同。4矩形形布置的的四支等等高避雷雷针的保保护范围围，在hh小于或或等于hhr的情况况下，当当D3大于或或等于 时，应应各按双双支等高高避雷针针的方法法确定；当D3小于时，应按下下列方法法确定（附图444）。（l）四四支避雷雷针的外外侧各按按双支避避雷针的的方法确确定。（2）BB、E避雷针针连线上上的保护护范围见见附图444的的l1剖面面

13、图，外外侧部分分按单支支避雷针针的方法法确定。两针间间的保护护范围按按以下方方法确定定：以BB、E两针针针尖为圆圆心、hhr为半径径作弧相相交于OO点，以以O点为圆圆心、hhr为半径径作圆弧弧，与针针尖相连连的这段段圆弧即即为针间间保护范范围。保保护范围围最低点点的高度度h。按下下式计算算：（附48） （3）附图444的的22剖面面的保护护范围，以P点的垂垂直线上上的O点（距距地面的的高度为为hrh0）为圆圆心，hhr为半径径作圆弧弧与B、C和A、E双支避避雷针所所作出在在该剖面面的外侧侧保护范范围延长长圆弧相相交于FF、H点。F点（H点与此此类同）的位置置及高度度可按下下列计算算式确定定：

14、(hhrhx)2h2r（b0x）2 （附附499）（附410） （4）确定附附图44的333剖面面保护范范围的方方法与本本款第（3）项项相同。（5）确确定四支支等高避避雷针中中间在hh0至h之间于于hy，高度度的yyy平面上上保护范范围截面面的方法法：以PP点为圆圆心、为为半径作作圆或圆圆弧，与与各双支支避雷针针在外侧侧所作的的保护范范围截面面组成该该保护范范围截面面。见附附图44中的的虚线。 5单单根避雷雷线的保保护范围围，当避避雷线的的高度hh大于或或等于22 hr时，无无保护范范围；当当避雷线线的高度度h小于于2 hhr 时，应按下下列方法法确定（附图445）。确定定架空避避雷线的的高度

15、时时应计及及弧垂的的影响。在无法法确定弧弧垂的情情况下，当等高高支柱间间的距离离小于1120mm时架空空避雷线线中点的的弧垂宜宜采用22m，距距离为11201500m时宜宜采用33m。（l）距距地面hhr处作一一平行于于地面的的平行线线； （2）以避雷雷线为圆圆心、hhr为半径径，作弧弧线交于于平行线线的A、B两点； （3）以A、B为圆心心，hr为半径径作弧线线，该两两弧线相相交或相相切并与与地面相相切。从从该弧线线起到地地面止就就是保护护范围； （4）当h小于22hr且大于于hr时，保保护范围围最高点点的高度度h。按下下式计算算：hr22hrh （附附 411） （5）避雷线线在hx高度的的

16、xx平面上上的保护护宽度，按下式式计算： （附附4112）式中：bbx避雷雷线在 hx高度的的xx平面上上的保护护宽度（m）；h 避雷线线的高度度（m）；hr滚球半半径，按按本规范范表52ll确定（m）；hx被保护护物的高高度（mm）。（6）避避雷线两两端的保保护范围围按单支支避雷针针的方法法确定。 6两两根等高高避雷线线的保护护范围，应按下下列方法法确定。 （1）在避雷雷线高度度h小于或或等于hhr的情情况下，当D大于或或等于时时，各按按单根避避雷线所所规定的的方法确确定；当当D小于 时，按按下列方方法确定定（附图图 46）：两根避避雷线的的外侧，各按单单根避雷雷线的方方法确定定；两根避避雷

17、线之之间的保保护范围围按以下下方法确确定：以以A、BB两避雷雷线为圆圆心，hhr为半径径作圆弧弧交于OO点，以以O点为圆圆心、hhr为半径径作圆弧弧交于AA、B点点；两避雷雷线之间间保护范范围最低低点的高高度h0按下式式计算：（附44133）避雷线线两端的的保护范范围按双双支避雷雷针的方方法确定定，但在在中线上上h0线的内内移位置置按以下下方法确确定（附附图46的111剖面面）：以以双支避避雷针所所确定的的保护范范围中点点最低点点的高度度作为假假想避雷雷针，将将其保护护范围的的延长弧弧线与hh0线交于于E点。内移位位置的距距离x也可按按下式计计算：（附44144）式中：bb0按（附43）式式确

18、定。（2）在在避雷线线高度hh小于22hr且大于于hr，而且且避雷线线之间的的距离 D小于22hr且大于于的情况况下，按按下列方方法确定定（附图图477）。 距地地面hr处作一一与地面面平行的的线； 以避避雷线AA、B为圆心心，hr为半径径作弧线线相交于于O点并与与平行线线相交或或相切于于C、E点； 以OO点为圆圆心、hhr为半径径作弧线线交于AA、B点； 以CC、E为圆心心，hr为半径径作弧线线交于AA、B并与地地面相切切； 两避避雷线之之间保护护范围最最低点的的高度hh0按下式式计算： （附415） 最小小保护宽宽度bmm位于高高处，其其值按下下式计算算：（附416） 避雷雷线两端端的保护

19、护范围按按双支高高度hr的避雷雷针确定定，但在在中线上上线h0的内移移位置接接以下方方法确定定（附图图477的11剖面面）：以以双支高高度hr的避雷雷针所确确定的中中点保护护范围最最低点的的高度hh0（hrD2）作为假假想避雷雷针，将将其保护护范围的的延长弧弧线与hh0线交于于F点。内内移位置置的距离离x也可按按下式计计算：（附417）7本附附录各图图中所画画的地面面也可以以是位于于建筑物物上的接接地金属属物、其其它接闪闪器。当当接闪器器在“地面上上保护范范围的截截面”的外周周线触及及接地金金属物、其它接接闪器时时，各图图的保护护范围均均适用于于这些接接闪器；当接地地金属物物、其它它接闪器器是

20、处在在外周线线之内且且位于被被保护部部位的边边沿时，应按以以下方法法确定所所需断面面的保护护范围（见附图图488）： （1）以 AA、B为圆心心，hr为半径径作弧线线相交于于 O点；（2）以以O为圆心心，hr为半径径作弧线线AB，弧弧线ABB就是保保护范围围的上边边线。注：当接接闪器在在“地面保保护范围围的截面面”的外周周触及的的是屋面面时，各各图的保保护范围围仍有效效，但外外周线触触及的屋屋面及外外部得不不到保护护，内部部得到保保护。附录五分流系系数kC1分流流系数kkC，单根根引下线线时应为为1，两两根引下下线及接接闪器不不成闭合合环的多多根引下下线时应应为0.66，接闪器器成团合合环或网

21、网状的多多根引下下线时应应为0.44（附图55.1）。2当采采用网格格型接闪闪器、引引下线用用多根环环形导体体互相连连接、接接地体采采用环形形接地体体，或者者利用建建筑物钢钢筋或钢钢构架作作为防雷雷装置时时分流系系数kc应按附附图5.2确定定。3在接接地装置置相同（即采用用环形接接地体）的情况况下，按按附图55.1和附附图5.2计算算出的分分流系数数值不同同时，可可取较小小的数值值。说明 附附图5.1适用用于单层层、多层层建筑物物和每根根引下线线有自己己的接地地体或接接于环形形接地体体以及引引下线之之间（除除屋顶外外）在屋屋顶以下下至地面面不再互互相连接接。附图5.2适用用于单层层到高层层，在

22、接接地装置置符合要要求的情情况下不不论层数数多少，当引下下线（附附屋顶外外）在屋屋顶以下下至地面面不再互互相连接接时分流流系数采采用kCC1。在钢筋混混凝土框框架式结结构和利利用钢筋筋作为防防雷装置置的情况况下，当当接地装装置利用用整体基基础或闭闭合条形形基础或或人工环环形接地地体（此此时与周周边每根根柱子钢钢筋连接接）时，附图55.2中的的h1hm为对应应于每层层高度，n为沿周周边的柱柱子根数数。附录六 雷电电流1闪电电中可能能出现的的三种雷雷击见附附图6.1，其其参量应应符合附附表6.1附附表6.3的规规定。雷雷击参数数的定义义应按附附图6.2确定定。2对雷雷电流的的电荷量量Qs和单位位能

23、量可可近似按按下列计计算式计计算。QQs=（110.7）IT2 （C） （附66.1）WWR=（12）（10.77）I2T2 （J） （附附6.22）式中 I 雷电电流幅值值（A）； TT2半值值时间（s）。首次以后的雷击（后续雷击）短时首次雷击长时间雷击附图6.1闪击击中可能能出现的的三种雷雷击iT 从波头起自峰值10%至波尾降至峰值10%之间的时间Ql 长时间雷击的电荷量（b）长时间雷击I 峰值电流（幅值）T1 波头时间 T2 半值时间（a）短时雷击附图6.2 雷击参参数定义义首次雷雷击的雷雷电流参参量 附附表6.1雷电流参参数防雷建筑筑物类别别一类二类三类I幅值（kA）200150100

24、T1波头头时间（s）101010T2半值值时间（s）350350350Qs电荷荷量（CC）1007550WR单单位能量量（MJJ）105.62.5注：1.因为全全部电荷荷量Qss的本质质部分包包括在首首次雷击击中，故故所规定定的值考考虑合并并了所有有短时间间雷击的的电荷量量。 2.由由于单位位能量WW/R的的本质部部分包括括在首次次雷击中中，故所所规定的的值考虑虑合并了了所有短短时间雷雷击的单单位能量量。首次以以后雷击击的雷电电流参量量 附表66.2雷电流参参数防雷建筑筑物类别别一类二类三类I幅值（kA）5037.5525T1波头头时间（s）0.2550.2550.255T2半值值时间（s）1

25、00100100IT11平均陡陡度（kkAs）200150100长时间间雷击的的雷电流流参量 附附表6.3雷电流参参数防雷建筑筑物类别别一类二类三类Ql电荷荷量（CC）200150100T时间（s）0.50.50.5平均电流流IQl T说明 对对平原和和低建筑筑物典型型的向下下闪击，其可能能的四种种组合见见附图66.3。对约高高于1000m的的高层建建筑物典典型的向向上闪击击，其可可能的五五种组合合见附图图6.44。从附图66.3和和附图66.4可可分析出出附图66.1。附录七 环路中中感应电电压、电电流和能能量的计计算1在不不同的线线路结构构和敷设设路径（附图77.1）以以及不同同的外部部防

26、雷装装置下当当雷击建建筑物的的防雷装装置时，在该等等线路中中预期的的最大感感应电压压和能量量可近似似地按附附表7.1中的的计算式式计算。（c）布置相似于（a），但环路所包围的面积是小的，装置极靠近引下线并与其接触（b）包围一小面积并与引下线不绝缘的环路（a）包围一大面积并与引下线不绝缘的环路（f）布置相似于（b），电路由两芯线的屏蔽电缆组成，电缆屏蔽层是引下线的一部分，所考虑的环路与防雷装置绝缘（e）布置相似于（a），电路由屏蔽电缆组成，屏蔽层是引下线的一部分（d）布置相似于（a），但环路安装在封密型金属电缆管道内附图7.1 应用于于附表77.1的环环路布置置I流流经引下下线的分分雷电流流；

27、KK作自自然引下下线用的的金属电电缆管道道；T作作引下线线用的金金属结构构立柱； l电气气装置平平行于引引下线的的长度。闪电击击中第一一类防雷雷建筑物物安装在在建筑物物上的防防雷装置置时所感感应的电电压和能能量的近近似计算算式 附附表7.1注： 如金属属窗框架架与建筑筑物互相相连接的的钢筋在在电气上上有连接接时本栏栏也适用用于这类类钢筋混混凝土建建筑物。Ui采用用首次以以后的雷雷击电流流参量（附表66.2）时预期期的最大大感应电电压；Ukk采用用首次雷雷击电流流参量（附表66.1）时在电电缆内导导体与屏屏蔽层之之间预期期的最大大共模电电压，RMll0.1m；Uq屏蔽电电缆内导导体之间间预期的的

28、最大差差模电压压；W当当采用首首次雷击击电流参参量（附附表6.1）及及环路由由于产生生火花放放电而成成闭合环环路时，预期产产生于环环路内的的最大能能量；L与引引下线平平行的电电气装置置的长度度（m）；RM电缆总总长的电电缆屏蔽蔽层电阻阻（）；A引引下线之之间的平平均距离离（m）；H防雷雷装置接接闪器的的高度（m）。 附表77.1适适用于第第一类防防雷建筑筑物的雷雷电流参参量。对对第二类类防雷建建筑物，表中的的感应电电压计算算式应乘乘以0.75（因第二二类防雷雷建筑物物的雷电电流为第第一类的的75%），能能量计算算式应乘乘以0.56（即0.7522=0.56，因能量量与电流流的平方方成正比比）。

29、对对第三类类防雷建建筑物，表中的的感应电电压计算算式应乘乘以0.5（因因第三类类防雷建建筑物的的雷电流流为第一一类的550%），能量量计算式式应乘以以0.225（即即0.552=0.25）。2格栅栅形屏蔽蔽建筑物物附近遭遭雷击时时在LPPZ1区区内环路路的感应应电压和和电流。在LPZZ1区VVs空间内内的磁场场强度看看成是均均匀的情情况下（见图66.3.2-11和图66.3.2-22），附附图7.2所所示为无无屏蔽线线路构成成的环路路，其开开路最大大感应电电压Uooc/mmax 宜按下下式确定定：Uoc/maxx =0blH1/mmax/ T11 （VV） （附7.1）式中：0真空空的磁导导系

30、数，其值等等于41007VVs/（Am）；b环环路的宽宽（m）；l环环路的长长（m）；H1/mmaxLPPZ1区区内最大大的磁场场强度（A/mm），按按式（66.3.2-22）确定定；T1雷电流流的波头头时间（s）。注： 当环环路不是是矩形时时，应转转换为相相同环路路面积的的矩形环环路。 图图中的电电力线路路或信息息线路也也可以是是邻近的的两端做做了等电电位连接接的金属属物。若略去导导线的电电阻（最最坏情况况），最最大短路路电流iisc/maxx 可按按下式确确定：isc/maxx =0blH1/maax/ L （AA） （附7.2）式中 L环路路的自电电感（HH）。 矩形环路路的自电电感可按

31、按下式计计算：L = 0.88l2+b2 00.8(l + b) + 0.4lln(2b/r)/1+1+(b/l)2 +0.44bln(2l/r)/1+1+(l/b)21066 （H） （附73）式中 r环路路导线的的半径（m）。3格栅栅形屏蔽蔽建筑物物遭直接接雷击时时在LPPZ1区区内环路路的感应应电压和和电流在在LPZZ1区VVs空间内内的磁场场强度HH1应按式式（6.3.22-4）确定。根据附附图7.2所示示环路，其开路路最大感感应电压压Uocc/maax宜按按下式确确定： Uooc/mmax =0bln（1+ll /ddl/w）kH（w /d1/ r ）io/maax / T1（V）

32、（附7.4）式中 dll/w环路路至屏蔽蔽墙的距距离（mm），根根据式（6.33.2-5）ddl/w ds/2 ；dl/rr环路路至屏蔽蔽顶的平平均距离离（m）；io/mmaxLPPZ0AA 区内内的雷电电流最大大值（AA）；kH 形状状系数，取；w格格栅形屏屏蔽的网网格宽（m）。若略去导导线的电电阻（最最坏情况况），最最大短路路电流iisc/maxx可按下下式确定定： （AA） （附77.5）4在LLPZnn+1区区（n等等于或大大于1）内的感感应电压压和电流流在LPZZn+11区Vss空间内内的磁场场强度HHn+11看成是是均匀的的情况下下（见图图6.33.2-2），附图77.2所所示环路

33、路，其最最大感应应电压和和电流可可按式（附7.1）和式（附7.2）确定，该两式式中的HH1/ maxx应根据据式（66.3.2-22）或式式（6.3.22-6）计算出出的Hn+11/ mmax代代入。式式（6.3.22-2）中的HH1用Hn+1/ maxx代入，Ho用Hn/ maxx代入。说明 计计算举例例，以附附图7.3和附附图7.4两种种装置作作为例子子。建筑筑物属于于第二类类防雷建建筑物。以附表表7.11中给出出的计算算式为基基准，指指出其实实际的应应用。两两个例子子中的线线路敷设设均无屏屏蔽。第I种情情况：以以附图77.3所所示的装装置作为为例子。外部防防雷装置置有四根根引下线线，它们

34、们之间的的距离aa设定为为10mm。为评价电电压U11（它决决定水管管与设备备G2 之间间的最小小分开距距离S），采采用附表表7.11的（aa）列和和附图77.1的的（a）图。 U1 = 00.755la/h 1000 = 0.775610/20 1000 = 3188kV式中 l从水水管至设设备的最最近点向向下至水水管水平平走向的的高（mm）。若由于过过大的电电压U11而引发发的击穿穿火花，其能量量按附表表7.11的相关关计算式式评价： w1 = 00.566la/h20000 = 0.56610/2020000 = 3.36kkJ为评价电电压U22 （信信息系统统与低压压电力装装置之间间的

35、电压压）采用用附表77.1的的（b）列和和附图77.1的的（b）图。 U2 = 00.755la/h 2.00= 00.755610/202.00 = 8.55kV评价击穿穿火花的的相应能能量则采采用附表表7.11第一行行的相关关计算式式：w2 = 0.56la/h1 = 0.56610/201 = 1.668J附图7.3 外墙无无钢筋混混凝土的的建筑物物1通通信系统统；2电电力系统统；G1I级设设备（有有PE线线）；G2II级级设备（无PEE线）；U1水管与与电力系系统之间间的电压压；U2通信系系统与电电力系统统之间的的电压；d1G2设备与与水管之之间的平平均距离离，d11=1mm；h建建筑

36、物高高度，hh=200m；l金金属装置置与防雷雷装置引引下线平平行路径径的长度度；s分分开距离离；w金金属水管管或其他他金属装装置。注：本例例设定水水管与引引下线之之间在上上端需要要连接，因为它它们之间间的隔开开距离小小于所要要求的安安全距离离。第II种种情况：以附图图7.44的装置置为例子子。建筑筑物为无无窗钢筋筋混凝土土结构。计算方方法与第第I种情情况相似似。管线线的路径径与第II种情况况相同。所采用用的计算算式为附附表7.1的最最后一行行。U1 = 0.75l1/h2.00= 00.75561/202.00= 2kVw1 = 0.75l1/h1.55= 00.75561/2201.55

37、= 0.225JU2 = 0.75l1/h0.11= 00.75561/200.11= 222.5kkVw2 = 0.56l1/h20.0002= 0.5661/44000.0002 =（略去去不计）比较第II种和第第II种种情况的的U1，可清清楚地证证实外墙墙采用钢钢筋混凝凝土结构构所得到到的屏蔽蔽效率。附图7.3中的的U2电压和和附图77.4中中的U33电压，其大小小取决与与低压电电力线路路与通信信线路所所形成的的有效感感应面积积的大小小。第II种种情况所所示的通通信线路路路径很很明显是是不利的的，以致致感应电电压U33大于第第I种情情况采用用的路径径所产生生的电压压，即附附图7.4中虚虚

38、线所示示的线路路路径产产生的UU2。附图7.4所示示的线路路路径的的U3电压预预期可达达到U11=2kkV的值值。参照现今今实际的的一般装装置，由由于等电电位连接接的规定定，保护护线（PPE线）是与水水管接触触的。所所以采用用I级设设备时UU1电压可可能发生生于设备备内的电电力系统统与通信信系统之之间。因因此，采采用无保保护线的的II级级设备是是有利的的.附图7.4 外墙为为钢筋混混凝土的的建筑物物注：1. 图例例和标注注的意义义见附图图7.33；2. UU2和U3是通信信系统和和电力系系统之间间的电压压，其大大小取决决于感应应面积。附录八 名词词解释 名 词词 解 释 附表88.1本 规 范

39、 用用名 词解 释释接闪器（Airr-teermiinattionnsysstemm）直接截受受雷击的的避雷针针、避雷雷带（线线）、避避雷网，以及用用作接闪闪的金属属屋面和和金属构构件等引下线（Dowwn-ccondducttor sysstemm）连接接闪闪器与接接地装置置的金属属导体接地装置置（Earrth-terrminnatiionssysttem）接地体和和接地线线的总合合接地体（Earrth eleectrrodee）埋入土壤壤中或混混凝土基基础中作作散流用用的导体体接地线（Earrth connducctorr）从引下线线断接卡卡或换线线处至接接地体的的连接导导体；或或从接地地端

40、子、等电位位连接带带至接地地装置的的连接导导体防雷装置置（Ligghtnningg prroteectiionssysttem，LPSS）接闪器、引下线线、接地地装置、电涌保保护器及及其它连连接导体体的总合合直击雷（Dirrectt liighttninng fflassh）闪电直接接击在建建筑物、其他物物体、大大地或防防雷装置置上，产产生电效效应、热热效应和和机械力力者雷电感应应（Ligghtnningg innducctioon）闪电放电电时，在在附近导导体上产产生的静静电感应应和电磁磁感应，它可能能使金属属部件之之间产生生火花静电感应应（Eleectrrosttatiic iinduuctiion）由于雷云云的作用用，使附附近导体体上感应应出与雷雷云符号号相反的的电荷，雷云主主放电时时，先导导通道中中的电荷荷迅速中中和，在在导体上上的感应应电荷得得到释放放，如不不就近泄泄入地中中就会产产生很高高的电位位电磁感应应（Eleectrromaanettic indducttionn）由于雷电电流迅速速变化在在其周围围空间产产生瞬变变的强电电磁场，使附近近导体上上感应出出很高的的电动势势雷电波侵侵入（Ligghtnningg Suurgee onn inncommingg Seerviicess）