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1、GB中 华 人人 民 共共 和 国国 国 家家 标 准准建筑物防防雷设计规规范附录录Desiggn coode ffor pproteectioon off Strructuures agaiinst lighhtninng（Adddendda）GB 500057-1994附录一建建筑物年预预计雷击次次数1建筑物物年预计雷雷击次数应应按下式确确定： NN k NNg Ae （附111）式中：N 建筑物物预计雷击击次数（次次a）； k 校正系系数，在一一般情况下下取1，在在下列情况况下取相应应数值：位位于旷野孤孤立的建筑筑物取2；金属屋面面的砖木结结构建筑物物取1.77；位于河河边、湖边边、山坡
2、下下或山地中中土壤电阻阻率较小处处、地下水水露头处、土土山顶部、山山谷风口等等处的建筑筑物，以及及特别潮湿湿的建筑物物取1.55； Ng 建筑物物所处地区区雷击大地地的年平均均密度次次（kmm2a）； Ae与建筑筑物截收相相同雷击次次数的等效效面积（kkm2）。2雷击大大地的年平平均密度应应按下式确确定： Ng 00.0244T d 1.33 （附12）式中：T d年平均均雷暴日，根根据当地气气象台、站站资料确定定（daa）。3建筑物物等效面积积Ae应为其实实际平面积积向外扩大大后的面积积。其计算算方法应符符合下列规规定：（1）当建建筑物的高高H小于1100m时时，其每边边的扩大宽宽度和等效效
3、面积应按按下列公式式计算确定定（附图111）： （附13） （附114）式中：D建筑物物每边的扩扩大宽度（mm）；L、W、HH分别为为建筑物的的长、宽、高高（m）。注：建筑物物平面积扩扩大后的面面积Ae如附图111中周周边虚线所所包围的面面积。 （22）当建筑筑物的高HH等于或大大于1000m时，其其每边的扩扩大宽度应应按等于建建筑物的高高H计算；建筑物的的等效面积积应按下式式确定。 Ae LW2 H（LW）H2 10-6（附附15）（3）当建建筑物各部部位的高不不同时，应应沿建筑物物周边逐点点算出最大大扩大宽度度，其等效效面积Ae应按每点点最大扩大大宽度外端端的连接线线所包围的的面积计算算。
4、附录二建建筑物易受受雷击的部部位 11平屋面面或坡度不不大于110的屋屋面檐角、女女儿墙、屋屋檐附图图 211（a）、221（bb）。 22坡度大大于1110且小于于12的的屋面屋角、屋屋脊、檐角角、屋檐附附图211（c）。 33坡度不不小于12的屋面面屋角、屋屋脊、檐角角附图221（dd）。4对附图图21（cc）和21（d），在在屋脊有避避雷带的情情况下，当当屋檐处于于屋脊避雷雷带的保护护范围内时时屋檐上可可不设避雷雷带。附录三接接地装置冲冲击接地电电阻与工频频接地电阻阻的换算1接地装装置冲击接接地电阻与与工频接地地电阻的换换算应按下下式确定： RARi（附附31）式中：R接地装装置各支线线
5、的长度取取值小于或或等于接地地体的有效效长度le或者有支支线大于lle而取其等等于le时的工频频接地电阻阻（）；A换算算系数，其其数值宜按按附图31确定；Ri所所要求的接接地装置冲冲击接地电电阻（）。2接地体体的有效长长度应按下下式确定： （附附32） 式中：lle 接地体体的有效长长度，应按按附图32计量（mm）；敷设设接地体处处的土壤电电阻率（m）。3环绕建建筑物的环环形接地体体应按以下下方法确定定冲击接地地电阻：（1）当环环形接地体体周长的一一半大于或或等于接地地体的有效效长度le时，引下下线的冲击击接地电阻阻应为从与与该引下线线的连接点点起沿两侧侧接地体各各取le长度算出出的工频接接地
6、电阻（换换算系数AA等于1）。（2）当环环形接地体体周长的一一半l小于le时，引下下线的冲击击接地电阻阻应为以接接地体的实实际长度算算出工频接接地电阻再再除以A值值。4与引下下线连接的的基础接地地体，当其其钢筋从与与引下线的的连接点量量起大于220m时，其其冲击接地地电阻应为为以换算系系数A等于于1和以该该连接点为为圆心、220m为半半径的半球球体范围内内的钢筋体体的工频接接地电阻。注：l为接接地体最长长支线的实实际长度，其其计量与lle类同。当当它大于lle时，取其其等于le。附录四滚滚球法确定定接闪器的的保护范围围1单只避避雷针的保保护范围应应按下列方方法确定（附附图411）。（1）当当避
7、雷针高高度h小于或等等于hr时： 距地面hr处作一平平行于地面面的平行线线； 以针尖为为圆心，hhr为半径，作作弧线交于于平行线的的A、B两两点； 以A、BB为圆心，hr为半径作弧线，该弧线与针尖相交并与地面相切。从此弧线起到地面止就是保护范围。保护范围是一个对称的锥体；避雷针在在hx高度的xxx平面上和和在地面上上的保护半半径，按下下列计算式式确定： （附附 411） （附 42） 式中：rx避雷针针在 hx高度的xxx平面上的的保护半径径（m）； hhr滚球半半径，按本本规范表55211确定（mm）； hhx被保护护物的高度度（m）； rr0避雷针针在地面上上的保护半半径（m）。（2）当当
8、避雷针高高度h大于hr时，在避避雷针上取取高度hr的一点代代替单支避避雷针针尖尖作为圆心心。其余的的做法同本本款第（11）项。（附附4l）和和（附42）式中中的h用hr代人。2双支等等高避雷针针的保护范范围，在避避雷针高度度h小于或等等于hr的情况下下，当两支支避雷针的的距离D大大于或等于于时，应各各按单支避避雷针的方方法确定；当D小于时，应应按下列方方法确定（附附图422）。（1）AEEBC外侧侧的保护范范围，按照照单支避雷雷针的方法法确定。（2）C、EE点位于两两针间的垂垂直平分线线上。在地地面每侧的的最小保护护宽度b0按下式计计算： （附 43）在AOB轴轴线上，距距中心线任任一距离xx
9、处，其在在保护范围围上边线上上的保护高高度hx 按下式式确定： （附附44）该保护范围围上边线是是以中心线线距地面的的hr一点O为圆心，以以 为半径径所作的圆圆弧AB。 （33）两针间间AEBCC内的保护护范围，AACO部分分的保护范范围按以下下方法确定定：在任一一保护高度度hx 和C点所处的的垂直平面面上，以hhx作为假想想避雷针，按按单支避雷雷针的方法法逐点确定定（见附图图42的的11剖面图图）。确定定BCO、AEO、BEO部分分的保护范范围的方法法与ACOO部分的相相同。（4）确定定xx平面上保保护范围截截面的方法法。以单支支避雷针的的保护半径径rx 为半径径，以 AA、B为圆心作作弧线
10、与四四边形AEEBC相交交；以单支支避雷针的的（r0rx）为半径径，以E、C为圆心作作弧线与上上述弧线相相接。见附附图422中的粗虚虚线。3双支不不等高避雷雷针的保护护范围，在在h1小于或等等于hr和h。小于或或等于hr的情况下下，当D大大于或等于于时，应各各按单支避避雷针所规规定的方法法确定；当当时，应按按下列方法法确定（附附图433）。 （11）AEBBC外侧的的保护范围围，按照单单支避雷针针的方法确确定。 （22）CE线或HO线的位置置按下式计计算： （附附45）（3）在地地面上每侧侧的最小保保护宽度bb。按下式式计算： （附46） 在在AOB轴轴线上，AA、B间保保护范围上上边线按下下
11、式确定： （附附47）式中：x距CE线或HO线的距离离。该保护范围围上边线是是以HO线上距地地面hr的一点O为圆心，以以为半径所所作的圆弧弧AB。（4）两针针间AEBC内的保保护范围，ACO与AEO是对称的，BCO与 BEO是对称的，ACO部分的保护范围按以下方法确定：在hx和C点所处的垂直平面上，以hx作为假想避雷针，按单支避雷针的方法确定（见附图43的1l剖面图）。确定AEO、BCO、BEO部分的保护范围的方法与ACO部分的相同。（5）确定定xx平面上保保护范围截截面的方法法与双支等等高避雷针针相同。4矩形布布置的四支支等高避雷雷针的保护护范围，在在h小于或等等于hr的情况下下，当D3大于
12、或等等于 时，应应各按双支支等高避雷雷针的方法法确定；当当D3小于时，应应按下列方方法确定（附附图444）。（l）四支支避雷针的的外侧各按按双支避雷雷针的方法法确定。（2）B、E避雷针连连线上的保保护范围见见附图44的l1剖面图图，外侧部部分按单支支避雷针的的方法确定定。两针间间的保护范范围按以下下方法确定定：以B、E两针针尖尖为圆心、hr为半径作弧相交于O点，以O点为圆心、hr为半径作圆弧，与针尖相连的这段圆弧即为针间保护范围。保护范围最低点的高度h。按下式计算： （附附48） （33）附图444的222剖面的的保护范围围，以P点的垂直直线上的OO点（距地地面的高度度为hrh0）为圆心心，h
13、r为半径作作圆弧与BB、C和A、E双支避雷雷针所作出出在该剖面面的外侧保保护范围延延长圆弧相相交于F、H点。F点（H点与此类类同）的位位置及高度度可按下列列计算式确确定： (hhrhx)2h2r（b0x）2 （附449） （附410） （44）确定附附图444的33剖面保保护范围的的方法与本本款第（33）项相同同。（5）确定定四支等高高避雷针中中间在h0至h之间于hy，高度的的yy平面上保保护范围截截面的方法法：以P点为圆心心、为半径径作圆或圆圆弧，与各各双支避雷雷针在外侧侧所作的保保护范围截截面组成该该保护范围围截面。见见附图44中的虚虚线。 55单根避避雷线的保保护范围，当当避雷线的的高度
14、h大于或等等于2 hhr时，无保保护范围；当避雷线线的高度hh小于2 hr 时，应应按下列方方法确定（附附图455）。确定定架空避雷雷线的高度度时应计及及弧垂的影影响。在无无法确定弧弧垂的情况况下，当等等高支柱间间的距离小小于1200m时架空空避雷线中中点的弧垂垂宜采用22m，距离离为12001500m时宜采采用3m。（l）距地地面hr处作一平平行于地面面的平行线线； （22）以避雷雷线为圆心心、hr为半径，作作弧线交于于平行线的的A、B两点； （33）以A、B为圆心，hhr为半径作作弧线，该该两弧线相相交或相切切并与地面面相切。从从该弧线起起到地面止止就是保护护范围； （44）当h小于2hr
15、且大于hr时，保护护范围最高高点的高度度h。按下式式计算： hr2hrh （附附 4111） （55）避雷线线在hx高度的xxx平面上的的保护宽度度，按下式式计算： （附4412）式中：bxx避雷线线在 hx高度的xxx平面上的的保护宽度度（m）； h 避雷线线的高度（mm）； hr 滚球半半径，按本本规范表552ll确定（mm）； hx 被保护护物的高度度（m）。（6）避雷雷线两端的的保护范围围按单支避避雷针的方方法确定。 66两根等等高避雷线线的保护范范围，应按按下列方法法确定。 （11）在避雷雷线高度hh小于或等等于hr的的情况下，当当D大于或等等于时，各各按单根避避雷线所规规定的方法法
16、确定；当当D小于 时，按按下列方法法确定（附附图 46）： 两根避雷雷线的外侧侧，各按单单根避雷线线的方法确确定； 两根避雷雷线之间的的保护范围围按以下方方法确定：以A、BB两避雷线线为圆心，hr为半径作圆弧交于O点，以O点为圆心、hr为半径作圆弧交于A、B点； 两避雷线线之间保护护范围最低低点的高度度h0按下式计计算： （附附4133） 避雷线两两端的保护护范围按双双支避雷针针的方法确确定，但在在中线上hh0线的内移移位置按以以下方法确确定（附图图46的的11剖面）：以双支避避雷针所确确定的保护护范围中点点最低点的的高度作为为假想避雷雷针，将其其保护范围围的延长弧弧线与h0线交于EE点。内移
17、移位置的距距离x也可按下下式计算： （附4414）式中：b00按（附附43）式式确定。（2）在避避雷线高度度h小于2hr且大于hr，而且避避雷线之间间的距离 D小于2hr且大于的情情况下，按按下列方法法确定（附附图477）。 距地面面hr处作一与与地面平行行的线； 以避雷雷线A、B为圆心，hhr为半径作作弧线相交交于O点并与平平行线相交交或相切于于C、E点； 以O点为圆心心、hr为半径作作弧线交于于A、B点； 以C、E为圆心，hhr为半径作作弧线交于于A、B并与地面面相切； 两避雷雷线之间保保护范围最最低点的高高度h0按下式计计算： （附附4155） 最小保保护宽度bbm位于高高处，其值值按下
18、式计计算： （附附4166） 避雷线线两端的保保护范围按按双支高度度hr的避雷针针确定，但但在中线上上线h0的内移位位置接以下下方法确定定（附图447的111剖面）：以双支高高度hr的避雷针针所确定的的中点保护护范围最低低点的高度度h0（hrD2）作作为假想避避雷针，将将其保护范范围的延长长弧线与hh0线交于F点。内移移位置的距距离x也可按下下式计算： （附4417）7本附录录各图中所所画的地面面也可以是是位于建筑筑物上的接接地金属物物、其它接接闪器。当当接闪器在在“地面上保保护范围的的截面”的外周线线触及接地地金属物、其其它接闪器器时，各图图的保护范范围均适用用于这些接接闪器；当当接地金属属
19、物、其它它接闪器是是处在外周周线之内且且位于被保保护部位的的边沿时，应应按以下方方法确定所所需断面的的保护范围围（见附图图48）： （11）以 AA、B为圆心，hhr为半径作作弧线相交交于 O点；（2）以OO为圆心，hhr为半径作作弧线ABB，弧线ABB就是保护护范围的上上边线。注：当接闪闪器在“地面保护护范围的截截面”的外周触触及的是屋屋面时，各各图的保护护范围仍有有效，但外外周线触及及的屋面及及外部得不不到保护，内内部得到保保护。附录五分分流系数kkC1分流系系数kC，单根引引下线时应应为1，两两根引下线线及接闪器器不成闭合合环的多根根引下线时时应为0.66，接接闪器成团团合环或网网状的多
20、根根引下线时时应为0.44（附附图5.1）。2当采用用网格型接接闪器、引引下线用多多根环形导导体互相连连接、接地地体采用环环形接地体体，或者利利用建筑物物钢筋或钢钢构架作为为防雷装置置时分流系系数kc应按附图图5.2确定。3在接地地装置相同同（即采用用环形接地地体）的情情况下，按按附图5.1和附图图5.2计算出出的分流系系数值不同同时，可取取较小的数数值。说明 附图55.1适用于于单层、多多层建筑物物和每根引引下线有自自己的接地地体或接于于环形接地地体以及引引下线之间间（除屋顶顶外）在屋屋顶以下至至地面不再再互相连接接。附图5.22适用于单单层到高层层，在接地地装置符合合要求的情情况下不论论层
21、数多少少，当引下下线（附屋屋顶外）在在屋顶以下下至地面不不再互相连连接时分流流系数采用用kC1。在钢筋混凝凝土框架式式结构和利利用钢筋作作为防雷装装置的情况况下，当接接地装置利利用整体基基础或闭合合条形基础础或人工环环形接地体体（此时与与周边每根根柱子钢筋筋连接）时时，附图55.2中的h1hm为对应于于每层高度度，n为沿周边边的柱子根根数。附录六 雷电流1闪电中中可能出现现的三种雷雷击见附图图6.1，其其参量应符符合附表66.1附附表6.33的规定。雷雷击参数的的定义应按按附图6.2确定。2对雷电电流的电荷荷量Qs和单位能能量可近似似按下列计计算式计算算。QQs=（10.7）IT2 （C） （
22、附6.1）WR=（122）（100.7）I2T2 （J） （附附6.2）式中 II 雷电流流幅值（AA）； T2半值时时间（s）。首次以后的雷击（后续雷击）短时首次雷击长时间雷击附图6.11闪击中可可能出现的的三种雷击击iT 从波头起自峰值10%至波尾降至峰值10%之间的时间Ql 长时间雷击的电荷量（b）长时间雷击I 峰值电流（幅值）T1 波头时间 T2 半值时间（a）短时雷击附图6.22 雷击击参数定义义首次雷雷击的雷电电流参量 附表表6.1雷电流参数数防雷建筑物物类别一类二类三类I幅值（kkA）200150100T1波头时时间（s）101010T2半值时时间（s）350350350Qs电荷
23、量量（C）1007550WR单位位能量（MMJ）105.62.5注：1.因因为全部电电荷量Qss的本质部部分包括在在首次雷击击中，故所所规定的值值考虑合并并了所有短短时间雷击击的电荷量量。 22.由于单单位能量WW/R的本本质部分包包括在首次次雷击中，故故所规定的的值考虑合合并了所有有短时间雷雷击的单位位能量。首次次以后雷击击的雷电流流参量 附表6.2雷电流参数数防雷建筑物物类别一类二类三类I幅值（kkA）5037.525T1波头时时间（s）0.250.250.25T2半值时时间（s）100100100IT1平平均陡度（kkAs）200150100长时时间雷击的的雷电流参参量 附附表6.33雷
24、电流参数数防雷建筑物物类别一类二类三类Ql电荷量量（C）200150100T时间（ss）0.50.50.5平均电流IIQl T说明 对平原原和低建筑筑物典型的的向下闪击击，其可能能的四种组组合见附图图6.3。对对约高于1100m的的高层建筑筑物典型的的向上闪击击，其可能能的五种组组合见附图图6.4。从附图6.3和附图图6.4可可分析出附附图6.11。附录七 环环路中感应应电压、电电流和能量量的计算1在不同同的线路结结构和敷设设路径（附附图7.1）以及及不同的外外部防雷装装置下当雷雷击建筑物物的防雷装装置时，在在该等线路路中预期的的最大感应应电压和能能量可近似似地按附表表7.1中的计计算式计算算
25、。（c）布置相似于（a），但环路所包围的面积是小的，装置极靠近引下线并与其接触（b）包围一小面积并与引下线不绝缘的环路（a）包围一大面积并与引下线不绝缘的环路（f）布置相似于（b），电路由两芯线的屏蔽电缆组成，电缆屏蔽层是引下线的一部分，所考虑的环路与防雷装置绝缘（e）布置相似于（a），电路由屏蔽电缆组成，屏蔽层是引下线的一部分（d）布置相似于（a），但环路安装在封密型金属电缆管道内附图7.11 应用用于附表77.1的环路路布置I流经经引下线的的分雷电流流； K作自然然引下线用用的金属电电缆管道；T作引引下线用的的金属结构构立柱； l电气装装置平行于于引下线的的长度。闪闪电击中第第一类防雷雷建
26、筑物安安装在建筑筑物上的防防雷装置时时所感应的的电压和能能量的近似似计算式 附附表7.11注： 如金属窗窗框架与建建筑物互相相连接的钢钢筋在电气气上有连接接时本栏也也适用于这这类钢筋混混凝土建筑筑物。 Ui采用首首次以后的的雷击电流流参量（附附表6.22）时预期期的最大感感应电压；Uk采用首首次雷击电电流参量（附附表6.11）时在电电缆内导体体与屏蔽层层之间预期期的最大共共模电压，RMl0.11m；Uq屏蔽电电缆内导体体之间预期期的最大差差模电压；W当采用首首次雷击电电流参量（附附表6.11）及环路路由于产生生火花放电电而成闭合合环路时，预预期产生于于环路内的的最大能量量；L与引下线线平行的电
27、电气装置的的长度（mm）；RM电缆总总长的电缆缆屏蔽层电电阻（）；A引下线之之间的平均均距离（mm）；H防雷装置置接闪器的的高度（mm）。 附表7.1适用于于第一类防防雷建筑物物的雷电流流参量。对对第二类防防雷建筑物物，表中的的感应电压压计算式应应乘以0.75（因因第二类防防雷建筑物物的雷电流流为第一类类的75%），能量量计算式应应乘以0.56（即即0.7552=0.556，因能能量与电流流的平方成成正比）。对对第三类防防雷建筑物物，表中的的感应电压压计算式应应乘以0.5（因第第三类防雷雷建筑物的的雷电流为为第一类的的50%），能能量计算式式应乘以00.25（即即0.522=0.225）。2格
28、栅形形屏蔽建筑筑物附近遭遭雷击时在在LPZ11区内环路路的感应电电压和电流流。在LPZ11区Vs空间内的的磁场强度度看成是均均匀的情况况下（见图图6.3.2-1和和图6.33.2-22），附图图7.2所示示为无屏蔽蔽线路构成成的环路，其其开路最大大感应电压压Uoc/max 宜按下式式确定：Uoc/mmax =0blH1/maax/ TT1 （V） （附77.1）式中：00真空的的磁导系数数，其值等等于4107Vs/（AAm）； b环环路的宽（mm）； l环环路的长（mm）；H1/maaxLPZZ1区内最最大的磁场场强度（AA/m），按按式（6.3.2-2）确定定；T1雷雷电流的波波头时间（ss
29、）。注： 当环路不不是矩形时时，应转换换为相同环环路面积的的矩形环路路。 图中中的电力线线路或信息息线路也可可以是邻近近的两端做做了等电位位连接的金金属物。若略去导线线的电阻（最最坏情况），最最大短路电电流isc/ max 可可按下式确确定：isc/ max =0blH1/ max/ L （A） （附7.2）式中 L环路的的自电感（HH）。 矩形环路的的自电感可可按下式计计算：L = 0.8l2+b2 0.8(l + b) + 0.4lln(2b/r)/ 1+1+(b/l)2 +0.4bln(2l/rr)/ 1+1+(l/b)2 106 （HH） （附附73）式中 r 环路导导线的半径径（m）
30、。3格栅形形屏蔽建筑筑物遭直接接雷击时在在LPZ11区内环路路的感应电电压和电流流在LPZZ1区Vss空间内的的磁场强度度H1应按式（66.3.22-4）确确定。根据据附图7.2所示环环路，其开开路最大感感应电压UUoc/ max宜按按下式确定定： Uoc/ max =0bln（11+l /dl/ w）kH（w /d1/ r ）io/ max / T1（V） （附7.4）式中 dl/ w环路至至屏蔽墙的的距离（mm），根据据式（6.3.2-5）dl/ w ds/ 2 ；dl/ rr环路至至屏蔽顶的的平均距离离（m）；io/ mmaxLPZ00A 区内的的雷电流最最大值（AA）；kH 形状系系数
31、，取；w 格格栅形屏蔽蔽的网格宽宽（m）。若略去导线线的电阻（最最坏情况），最最大短路电电流isc/ max可按按下式确定定： （A） （附附7.5）4在LPPZn+11区（n等等于或大于于1）内的的感应电压压和电流在LPZnn+1区VVs空间内的的磁场强度度Hn+11看成是均均匀的情况况下（见图图6.3.2-2），附附图7.2所示示环路，其其最大感应应电压和电电流可按式式（附7.1）和和式（附77.2）确确定，该两两式中的HH1/ mmax应根根据式（66.3.22-2）或或式（6.3.2-6）计算算出的Hn+1/ maxx代入。式式（6.33.2-22）中的HH1用Hn+11/ maax代
32、入，Ho用Hn/ mmax代入入。说明 计算举举例，以附附图7.33和附图77.4两种种装置作为为例子。建建筑物属于于第二类防防雷建筑物物。以附表表7.1中给出出的计算式式为基准，指指出其实际际的应用。两两个例子中中的线路敷敷设均无屏屏蔽。第I种情况况：以附图图7.3所所示的装置置作为例子子。外部防防雷装置有有四根引下下线，它们们之间的距距离a设定为110m。为评价电压压U1（它决定定水管与设设备G2 之间的的最小分开开距离S），采用用附表7.1的（aa）列和附附图7.11的（a）图。 U1 = 0.775la/h 100 = 0.75610/220 100 = 3118kV式中 ll 从水管
33、管至设备的的最近点向向下至水管管水平走向向的高（mm）。若由于过大大的电压UU1而引发的的击穿火花花，其能量量按附表77.1的相相关计算式式评价： w1 = 0.556la/h20000 = 00.56610/22020000 = 3.336kJ为评价电压压U2 （信息息系统与低低压电力装装置之间的的电压）采采用附表77.1的（b）列和附图7.1的（b）图。 U2 = 0.775la/h 2.0= 0.775610/220 2.0 = 8.55kV评价击穿火火花的相应应能量则采采用附表77.1第一一行的相关关计算式：w2 = 0.566la/h1 = 0.566610/2201 = 1.668
34、J附图7.33 外墙墙无钢筋混混凝土的建建筑物1通信信系统；2电力力系统；G1II级设备（有有PE线）；G2III级设备备（无PEE线）；U1水水管与电力力系统之间间的电压；U2通通信系统与与电力系统统之间的电电压；d1GG2设备与水水管之间的的平均距离离，d1=1m；h建筑筑物高度，hh=20mm；l金属属装置与防防雷装置引引下线平行行路径的长长度；s分开开距离；w金属属水管或其其他金属装装置。注：本例设设定水管与与引下线之之间在上端端需要连接接，因为它它们之间的的隔开距离离小于所要要求的安全全距离。第II种情情况：以附附图7.44的装置为为例子。建建筑物为无无窗钢筋混混凝土结构构。计算方方
35、法与第II种情况相相似。管线线的路径与与第I种情情况相同。所所采用的计计算式为附附表7.11的最后一一行。U1 = 0.755l1/h 2.0= 0.77561/20 2.0= 2kVw1 = 0.755l1/h1.5= 0.77561/2001.5 = 0.225JU2 = 0.755l1/h0.1= 0.77561/20 0.1= 22.55kVw2 = 0.566l1/h20.0002= 00.5661/40000.0002 =（略去不不计）比较第I种种和第III种情况的的U1，可清楚楚地证实外外墙采用钢钢筋混凝土土结构所得得到的屏蔽蔽效率。附图7.33中的U22电压和附附图7.44中的
36、U33电压，其其大小取决决与低压电电力线路与与通信线路路所形成的的有效感应应面积的大大小。第II种情情况所示的的通信线路路路径很明明显是不利利的，以致致感应电压压U3大于第II种情况采采用的路径径所产生的的电压，即即附图7.4中虚线线所示的线线路路径产产生的U22。附图7.44所示的线线路路径的的U3电压预期期可达到UU1=2kVV的值。参照现今实实际的一般般装置，由由于等电位位连接的规规定，保护护线（PEE线）是与与水管接触触的。所以以采用I级级设备时UU1电压可能能发生于设设备内的电电力系统与与通信系统统之间。因因此，采用用无保护线线的II级级设备是有有利的.附图7.44 外墙墙为钢筋混混
37、凝土的建建筑物注：1. 图例和标标注的意义义见附图77.3；2. U22和U3是通信系系统和电力力系统之间间的电压，其其大小取决决于感应面面积。附录八 名词解释释 名 词 解 释 附附表8.11本 规 范范 用名 词词解 释接闪器（Air-termminattion systtem）直接截受雷雷击的避雷雷针、避雷雷带（线）、避避雷网，以以及用作接接闪的金属属屋面和金金属构件等等引下线（Downn-connducttor syystemm）连接接闪器器与接地装装置的金属属导体接地装置（Eartth-teerminnatioon systtem）接地体和接接地线的总总合接地体（Eartth ell
38、ectrrode）埋入土壤中中或混凝土土基础中作作散流用的的导体接地线（Eartth coonducctor）从引下线断断接卡或换换线处至接接地体的连连接导体；或从接地地端子、等等电位连接接带至接地地装置的连连接导体防雷装置（Lighhtninng prrotecctionn systtem，LPSS）接闪器、引引下线、接接地装置、电电涌保护器器及其它连连接导体的的总合直击雷（Direect llighttningg flaash）闪电直接击击在建筑物物、其他物物体、大地地或防雷装装置上，产产生电效应应、热效应应和机械力力者雷电感应（Lighhtninng innducttion）闪电放电时时，在附近近导体上产产生的静电电感应和电电磁感应，它它可能使金金属部件之之间产生火火花静电感应（Elecctrosstatiic innducttion）由于雷云的的作用，使使附近导体体上感应出出与雷云符符号相反的的电荷，雷雷云主放电电时，先导导通道中的的电荷迅速速中和，在在导体上的的感应电荷荷得到释放放，如不就就近泄入地地中就会产产生很高的的电位电磁感应（Elecc