区间高支模方案.doc

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1、深圳轨道交通4号线二期工程403标高架B、C区间高支模专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 上海隧道工程股份有限公司深圳轨道交通4号线二期工程403标项目经理部2009年6月第一章、编制说明一、编制说明根据403项目现场实际情况，对高架B、C区间高支模方案进行重新编制，原2008年10月版高支撑模板施工方案依然有效（经过专家评审）。B、C区间高支模方案内容主要包括以下几点：1、支架形式为碗口式钢管支架方案（碗口式钢管支架横杆0.3m市场上很少应用，需定制，成本较高）；2、对B、C区间箱梁支架进行重新验算；3、连续箱梁腹板处支架立杆纵横向间距0.60.3m不变，空腹处改为0.6m0.6m。简

2、支梁支架立杆纵横向间距0.6m0.3m改为0.6m0.6m，空腹及翼缘板处改为0.6m0.9m。盖梁支架立杆纵横向间距0.5m0.25m改为0.6m0.3m。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；2、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范；JGJ166-20083、公路桥涵钢结构及木结构设计规范；4、公路桥涵施工技术规范 JTJ0412000；5、简明施工计算手册（第二版，江正荣、朱国梁编著）。三、编制原则1、安全第一为确保本标段高架区间立柱、盖梁、简支梁、预应力连续箱梁、钢砼连续箱梁的安全施工，依最不利工况计算复核安全系数，编制切实可行的以“安全第一”为原则的

3、排架施工专项方案，用以具体指导施工；2、取材料允许应力为确保施工安全，计算木材复核均取材料的允许应力，钢材取极限承载力作为安全复核标准；3、须维护正常交通沿线跨多条交通要道，须采取措施，留设汽车通道，保证正常交通，并设置明显的交通警示标识及防撞设施，以确保施工安全；4、合理布局根据本工程的实际情况并结合深圳当地的特点，合理安排工序，确保人、材、机的科学配置，流水作业，加快施工进度。第二章、工程概况一、工程概况白石龙站站至红山站（不含）之间的高架线，主线里程范围为K10989.603K13913.783（右线里程）。全部采用现场浇注的施工工法。区间上部结构：区间标准梁为30m预应力混凝土简支梁为

4、主，配跨2032m，桥梁横截面为单箱单室界面，箱梁高2m，双线桥宽9.58m，单线桥宽5.78m；梁底距地面最大高度为25米。特殊梁如下表所示：序号部位箱梁形式梁高4B1B2 跨石龙路45米钢-混结合梁2.8米（方案另报）5B11B1430+45+30米3跨预应力连续箱梁中支点：3m，跨中：2m6B21B24 跨白龙路37.5+50+37.5米3跨预应力连续箱梁中支点：3.2m，跨中：2m7C37C40 跨红山路37.5+50+37.5米3跨预应力连续箱梁中支点：3.2m，跨中：2m二、支架材质要求1、采用碗扣式钢管支架，支架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）

5、或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。2、钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。3、扣件材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。4、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。三、支架搭设原则1、本区段全部采用碗扣式支架；（碗扣式支架受力性能较好，且材料充足，故本工程全部采用碗扣式支架） 2、连续箱梁腹板支架立杆纵横向间距0.60.3m，简支梁腹板支架立杆纵横向间距0.60.6m，步距1.2m，顶部步距0.6m； 3、支架高宽比不大于

6、2，如大于2则支架下部加宽或两侧加缆风绳。搭设高度较高时，设置上下两排缆风绳。缆风绳固定在支架节点上；4、支架离地面不大于35cm设置纵横向扫地杆；支架顶横杆至顶托底距离不大于70cm（但一般控制在60cm以内）。5、当地面存在坡度或箱梁底板线型有变化时，采用顶托或调节杆调节支架高度。6、若支架搭设处为150mm200mm混凝土路面，经计算合格后，支架底托可直接支在路面上。若支架搭设处为换填路基（路基经压实合格后）底托下垫厚度5cm、宽度20cm、长度不小于2跨支架跨度的木板；7、支架纵向两侧及腹板下设置纵向剪刀撑；支架横向两侧及中部每隔4.5m左右设置横向剪刀撑；支架顶部、底部及中部每隔4.

7、8m设置一道水平剪刀撑；剪刀撑扣节点应距离碗扣节点不大于150mm处 8、支架应与墩身可靠连接，以增加支架的整体稳定性。9、支架立杆应垂直设置，垂直度在规范允许范围之内。10、支架应按梁体自重不同部位相应堆载预压，预压重量为梁体自重的1.2倍四、地基处理1、对排架搭设范围内的回填土进行分层压实，压实度达到9095，并应现场检验合格；2、本工程为了加快进度，在压实地基上铺设15cm20cm C25混凝土，周围挖排水沟，原泥浆池部位和承台周边换填分层压实。第三章、模板支架设计及计算第一篇、盖梁结构设计及验算一、基本资料盖梁模板及排架设计以最高梁（B27墩）为验算对象。B27墩处盖梁截面尺寸为2.6

8、m3.5m（宽度高度）。盖梁的排架搭设直接搭设于承台顶上，待盖梁混凝土浇注完成达到拆模强度后予以拆除，故以梁离地面高度约24m进行复核荷载最不利计算。盖梁模板采用18mm九夹板，横搁栅采用100100mm枋木，横搁栅间距20cm；纵横搁栅均采用100100mm枋木，纵搁栅间距60cm。盖梁支架搭设采用碗扣式支架；排架间距为6030cm（横桥向纵桥向），步距为120cm，顶端步距60cm，剪刀撑扫地杆按上述原则搭设，靠墩处支架与墩身可靠连接。木模支架验算按容许应力法计算，钢立杆及钢立柱按极限状态应力法计算。二、荷载计算根据铁路桥涵结构及木结构设计规范（JJJ02586）相关材料的容许应力为：枋木

9、(红松木)：顺纹压应力和顺纹弯应力容许值 w12 Mpa 顺纹弯曲剪应力 1.9 Mpa，弹性模量E木9103 Mpa；九夹板：弹性模量E木9103 Mpa，w13 Mpa，1.4 Mpa；钢管弹性模量E钢2.06105 Mpa，w205 Mpa，120 Mpa；挠度L/400 允许长细比150计算公式：P1.2G+1.4V （GP1 +P2为恒荷载：包括模板、支架和混凝土自重，安全系数取1.2；V P3 +P4为施工荷载：包括施工人员、材料、机械设备和混凝土倾倒及振捣等，安全系数取1.4）。1、模板及支架自重P1 木材容重r8 KN/m3 P1180.0180.144 KN/m21010cm

10、木枋自重 P1280.10.10.08 KN/m483.5mm钢管自重为39 N/m，考虑到钢管及纵横杆及扣件的加载，单根钢管的自重安全系数取2.0，故q0.03920.08 KN/m2、混凝土自重P2 钢筋混凝土容重r26 KN/m3P盖梁263.283.2KN/m2 3、施工荷载P3 计算模板时 P312.5 KN/m2 计算支架立杆时 P321.0 KN/m24、混凝土振捣及浇注对水平模板施工荷载P4 P42.0 KN/m2故：荷载组合为 强度1.2（P1 +P2）+1.4（P3 +P4） 刚度P1 +P2 +P3 +P4三、盖梁下排架验算1、底模计算（容许应力法）18mm松木底模下的支

11、撑为间距L为20cm的100100mm枋木，对单位宽度b ，为1m进行验算：1）、材料截面力学特性： S面bh1.00.0180.018 m2 Wbh2 / 61.00.0182 / 65.4105 m3 EI9103106 bh3 / 124347 Nm32）、计算荷载及内力：由于底模均布施压，故按照间距0.2m三等跨计算，q1 （P11 +P2）+（P31 +P4）b， （0.144 +83.2）+（2.5 +2.0）1.0 87.8KN/mMmax - 0.105 q1l2 - 0.10587.80.22 -0.37 KNm Qmax 0.617 q1l 0.61787.80.2 10.

12、8 KN3）、强度验算：max Mmax / W 0.37103/5.41056.85Mpa w13 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.510.8103/0.0180.84 Mpa 1.4 Mpa 强度满足要求。4）、刚度验算： q1， （P1 +P2砼+P3+P4）b，（0.144 +83.2+2.5+2.0）1.087.84KN/m 挠度0.677 q1，l4/100EI0.67787.842004/(1004347106) 0.22 mm / L 0.22 / 200 1/909 1/400刚度满足要求。2、横搁栅计算横搁栅采用间距为20cm的100100mm枋木，横搁栅下的

13、支撑为间距60cm 的100100mm枋木纵搁栅，按L为60cm三等跨连续梁计算，计算宽度b，为20cm。1）、材料截面力学特性： S面bh0.10.10.01 m2 Wbh2 / 61.67104 m3 EI9103106bh3 / 1275000 Nm22）、计算荷载及内力：q （P11 +P2+P12）+（P31 +P4）b ， （0.144 +83.2+0.08）+（2.5 +2.0）0.2 17.58KN/mMmax -0.105 ql2 - 0.10517.580.32 -0.66 KNmQmax 0.617 ql 0.61717.580.3 6.51 KN2）、强度验算：max

14、Mmax / W 0.66103/1.671043.96Mpa w12 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.56.51103/0.010.98 Mpa 1.9 Mpa 强度满足要求。3）、刚度验算： q， （P11 +P12+P2+P3+P4）b，（0.144 +0.08+83.2+2.5+2.0）0.217.6 KN/m 挠度0.677 q，l4/100EI0.67716.76004/(10075000106) 0.21 mm / L 0.21 / 600 1/2857 1/400刚度满足要求。3、纵搁栅计算纵搁栅采用间距为间距25cm的100100mm枋木，下支撑为6060cm间

15、距的483.5mm钢管支架，按L为60cm三等跨计算，计算宽度b，为30cm。1）、材料截面力学特性： S面bh0.10.10.01 m2 Wbh2 / 61.67104 m3 EI9103106bh3 / 1275000 Nm32）、计算荷载及内力：q （P11 +P2+2 P12）+（P31 +P4）b ， （0.144 +83.2+20.08）+（2.5 +2.0）0.3 26.4KN/mMmax -0.105ql2 -0.10526.40.62 - 1.0 KNmQmax 0.617ql 0.61726.40.6 9.77 KN3）、强度验算：max Mmax / W 1.0103/1

16、.671045.78Mpa w12 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.56.78103/0.011.14Mpa 1.9 Mpa 强度满足要求。4）、刚度验算： q， （P11 +P2+2 P12+P3+P4）b，（0.144 +83.2+0.082+2.5+2.0）0.326.4KN/m 挠度0.677 q，l4/100EI0.67712.66004/(10075000106) 0.31 mm / L 0.31 / 600 1/1935 1/400刚度满足要求。3、483.5mm钢管受力计算483.5mm钢管轴心受压设计允许值43.2 KN / 根（实际计算按75%控制，即32.4

17、KN/根）。1）、荷载计算 钢管截面积 A截4.89 cm2 截面惯性矩 IX12.19 cm4截面惯性矩 W5.08 cm3 回转半径i1.58 cm由于排架呈网格状布置，单个网格的重量均布于4根立杆，故每根钢管承重为4单个网格内承重的1/4，即为单个网格内承重之和盖梁处排架立杆间距为600300mm（横向纵向），上下步距1200mm。单个网格承载面积：S 0.60.3 0.18 m2底模重：N1 P11 S 0.1440.180.026 KN 立杆自重：0.06KN/m ， 横杆自重：0.04 KN/m （排架最高处24m）N2 240.06+24/1.2 （0.3+0.6）0.042.1

18、6 KN纵横搁栅自重：N3 0.082m0.16 KN 钢筋混凝土自重：N4 3.5260.1816.38 KN 施工人、机、材荷载：N5 1.00.180.18 KN 砼振捣荷载：N6 2.00.180.36 KN则每根立杆荷载： N总 1.2（N1+ N2+ N3+ N4）+1.4（N5+ N6） 1.2（0.026+ 2.16+ 0.16+16.38）+1.4（0.18+ 0.36） 23.22KN 钢管轴心受压允许值32.4 KN2）、立杆稳定性 根据长细比计算公式，计算长度L， L +2a 0.6+20.61.8m （a为支架伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度）长细比1.8

19、/ i 1.8 / 0.0158 113 150 满足要求，安全的；由JGJ1302001附录C表C得：压杆稳定系数0.496不考虑风荷载： N总 / (A) 23.22103 / (4.891020.496 ) 95.78 N / mm2 w205 N / mm2 满足要求，安全的；考虑风荷载：WK=0.7szw0查建筑结构荷载规范GB50009-2001得：z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范为1.0s脚手架风荷载体型系数， 查规范计算后得s=0.840基本风压值，为0.45kN/m2风荷载：WK=0.7szw0=0.70.841.00.45=0.26（KN/m2）风荷载弯矩：MW=0.

20、851.4WKL1h2 / 10=0.851.40.260.61.22 =0.03 （KN.m）N=1.2（P1+ P2）+0.91.4(P3+ P4)LxLy+Wk=1.2（2.35+16.38）+0.91.4（0.18+ 0.36）0.18+3.49=27.0KN 钢管轴心受压允许值32.4 KN稳定计算：N/（A）+ MW/W=95.78+（0.03/5.08）1000=101.69（N/mm2）f=205N/mm2满足要求，安全的；组合风荷载时单肢立杆轴向力： 风载下立杆轴向力之和Wk=3.49KN 不会出现立杆拉力的情况斜杆轴向力之和Ws = 5.2KN Qc扣件抗滑承载力，取8KN

21、故盖梁下立杆支架是稳定安全的。4、支架地基受力计算 根据上述计算结构，钢管支架的最大承载力为16.96KN。 则f16.96/0.125136KPa 300 KPa根据计算结构可知，处理厚地基承载力满足要求。5、盖梁侧模验算盖梁施工采用厚18cm的九夹板，模板下纵轴向采用宽高=10cm10cm的木枋，间距30cm。横档采用2根483.5mm钢管，同时在梁内设置16对拉螺杆，间距为60cm50cm（水平向垂直向）1、 荷载计算混凝土自重1=25KN/m3，混凝土浇筑速度v=2.5m/h，入模温度为25，外加剂修正系数1=1.0，塌落度修正系数2=1.15则：新浇筑混凝土作用于侧模的最大侧压力为：

22、 =0.2225200/（25+15）1.01.152.50.5=50（KN/m2）F=25H=252=50(KN/m2)F5=（50，50）min=50(KN/m2)混凝土的有效高度h=F/25=2.0m振捣混凝土时才生的侧压力：F4=4.0(KN/m2)荷载组合：P=G+V=F5+F4=50+4.0=54(KN/m2)螺杆受力P=540.60.5=16.2KNP容=24.5KN故M16对拉螺杆满足要求。2、 面板计算（1） 截面力学特性取单宽b1=1.0m计算，模板厚度18mm；A1=b1h1=0.018m2W1=b1h12/6=5.410-2(m3)E1I1=9103106b1h13/1

23、2=4347(Nm2)（2） 内力计算按L2=0.3m三跨连续梁计算最不利荷载考虑。均布荷载q1=Pb1=54KPa1m=54(KN/m)根据计算得：-Mmax=0.1q3L32=0.10540.32=0.486(KNm)Qmax=0.617 q3L3=9.99KN（3） 强度要求max Mmax / W1 0.486103/5.41059.00 Mpa w13 Mpa max 1.5 Qmax / S1 1.59.99103/0.0180.832 Mpa 1.4 Mpa（4） 刚度验算计算得最大挠度为：f=0.677q1L14/(100E2I3)=0.7mm/L=0.7/300=1/4281

24、/400 合格3、 竖楞木枋计算按L2=0.5m三等跨连续梁计算木枋受力。（1）截面力学特性取单宽b1=1.0m计算，模板厚度18mm；A2=bh=110-2m2W2=bh2/6=1.6710-4(m3)E2I2=9103106bh3/12=75000(Nm2)（2）内力计算均布荷载q2=Pb=54KPa0.3m=16.2(KN/m)根据计算得：-Mmax=0.1q3L32=0.1016.20.52=0.405(KNm)Qmax=0.617 q3L3=4.99KN（3）强度要求max Mmax / W1 0.405103/1.671042.43Mpa w13 Mpa max 1.5 Qmax

25、/ S1 1.54.99103/110-20.749 Mpa 1.4 Mpa（4）刚度验算计算得最大挠度为：f=0.677q2L24/(100E2I2)=0.005mm/L=0.005/600=1/1/400 合格4、 横挡计算按L=0.6m三等跨连续梁计算受力。（1）截面力学特性A=4.89cm2;Ix=12.19cm4;W=5.08cm3;i=1.58cm;自重qc=0.039KN/m。E2I2=9103106bh3/12=75000(Nm2)（2）荷载及内力计算计算宽度为b=0.5m，则q3=Pb=54KPa0.5m=27(KN/m)根据计算得：-Mmax=0.1q3L32=0.1027

26、0.62=0.972(KNm)Qmax=0.617 q3L3=10.00KN（3）强度要求max Mmax / W3 0.972103/25.3106/219.2Mpa w205 Mpamax QAh/(4Ix) 10.004.8910-40.048/412.1910-80.0035/271.31 Mpa 120Mpa（4）刚度验算计算得最大挠度为：f=0.677q2L24/(100E2I2)=0.48mm/L=0.48/600=1/12501/400 合格侧模验算合格。第二篇、简支梁排架的设计及验算一、基本资料简支梁标准段箱梁高度为2.0m，离地面最大高度为26m（B37B38墩之间），因此

27、以本段箱梁进行结构计算复核。箱梁支架搭设高度小于10米且箱梁梁高不大于2米的可采用扣件式钢管支架，其余都用碗扣式钢管支架；简支梁支架统一采用纵桥向间距均为600mm的483.5mm钢管搭设满堂红排架，腹板处支架间距为600600mm（横向纵向），空腹处之间间距为600900mm（横向纵向），所有支架步距离均为1200mm。底模采用18mm厚九夹板，横搁栅采用50100mm枋木，空腹箱梁下间距40cm，箱梁腹板下间距30cm，纵搁栅采用100100mm枋木，间距60cm。剪刀撑扫地杆按上述原则搭设，靠墩处支架与墩身可靠连接。木模支架验算按容许应力法计算，钢立杆及钢立柱按极限状态应力法计算。二、荷

28、载计算根据公路桥涵结构及木结构设计规范（JJJ02586）相关材料的容许应力为：枋木(红松木)：顺纹压应力和顺纹弯应力容许值 w12 Mpa 顺纹弯曲剪应力 1.9 Mpa，弹性模量E木9103 Mpa；九夹板：弹性模量E木9103 Mpa，w13 Mpa，1.4 Mpa；钢管弹性模量E钢2.06105 Mpa，w205 Mpa，120 Mpa；挠度L/400 允许长细比150计算公式：P1.2G+1.4V （GP1 +P2为恒荷载：包括模板、支架和混凝土自重，安全系数取1.2；VP3 +P4为施工荷载：包括施工人员、材料、机械设备和混凝土倾倒及振捣等，安全系数取1.4）。1、模板及支架自重

29、木材容重r8 KN/m3底模18mm厚九夹板：P1180.0180.144 KN/m2 1010cm枋木：P1280.10.10.08 KN/m 钢管自重为39 N/m，考虑到顶托及纵横杆及扣件的荷载，故q钢0.03920.08 KN/m2、混凝土自重 混凝土容重r26 KN/m3P2126（0.25+0.25）13 KN/m2 （空腹处上下板标准厚度为0.25m） P22262.052 KN/m2 （标准段箱梁高2.0m）3、施工荷载P3 计算模板及横搁栅时 P312.5 KN/m2 计算纵搁栅时 P321.5 KN/m2 计算支架立柱时 P331.0 KN/m24、混凝土振捣及浇注对水平模

30、板施工荷载P4 P42.0 KN/m2故：荷载组合为 强度1.2（P1 +P2）+1.4（P3 +P4） 刚度P1 +P2+P3+P4三、排架验算1、底模计算（1）、底模（空腹处）18mm九夹板底模下的支撑为间距L40cm的50100mm枋木，对单位宽度b ，为1m进行验算：1）、材料截面力学特性： S面bh1.00.0180.018 m2 Wbh2 / 61.00.0182 / 65.4105 m3 EI9103106 bh3 / 124347 Nm22）、计算荷载及内力：由于底模均布施压，故按照0.4m间距计算三等跨连续梁计算，计算如下图：q1 （P11 +P21）+（P31 +P4）b

31、（0.144 +12.5）+（2.5 +2.0）1.0 17.14KN/mMmax -0.105ql2 -0.10517.140.42 -0.29 KNmQmax 0.617ql 0.61717.140.4 4.23 KN3）、强度验算：max Mmax / W 0.29103/5.41055.37 Mpa w13 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.54.23103/0.0180.35 Mpa 1.4 Mpa 强度满足要求。4）、刚度验算： q1， （P11 +P21+P3+P4）b（0.144 +12.5+2.5+2.0）1.017.144 KN/m 挠度0.677 q，l4/1

32、00EI0.67712.6444004/(1004347106) 0.683 mm / L 0.683 / 586 1/793 1/400刚度满足要求。（2）、底模（腹板处）18mm九夹板底模下支撑为间距L，30cm的50100mm枋木，对单位宽度b ，为1m进行验算。1）、计算荷载及内力：由于底模均布施压，故按照0.3m间距计算三等跨连续梁计算。q2 （P11 +P22）+（P31 +P4）b， （0.144 +50）+（2.5 +2.0）1.054.64 KN/mMmax - 0.105ql，2 - 0.10554.640.32 - 0.52 NmQmax 0.617ql， 0.61754

33、.640.3 10.11 KN2）、强度验算：max Mmax / W 0.52103/5.41059.63Mpa w13 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.510.11103/0.0180.84 Mpa 1.4 Mpa 强度满足要求。3）、刚度验算： q2， （P11 +P22 +P3+P4）b，（0.144 +50+2.5+2.0）1.054.644 KN/m 挠度0.677 q，l，4/100EI0.67754.6443004/(1004347106) 0.69 mm / L 0.69 / 300 1/435 1/400刚度满足要求。2、横搁栅计算（1）、横搁栅枋木（空腹处）

34、横搁栅采用50100mm枋木，布置间距为40cm，横搁栅空腹下的支撑为间距60cm的100100mm枋木纵搁栅，按L为60cm三等跨连续梁计算，计算宽度为b ，为40cm。1）、材料截面力学特性： S面bh0.050.10.005 m2 Wbh2 / 60.84104 m3 EI9103106 bh3 / 1237500 Nm32）、计算荷载及内力： q1 （P11 +P21）+（P31 +P4）b ，+1.20.08 （0.144 +12.5）+（2.5 +2.0）0.4+1.20.08 6.95 KN/mMmax - 0.105ql2 -0.1056.950.62 - 0.26 KNmQm

35、ax 0.617ql 0.6176.950.6 2.57KN2）、强度验算：max Mmax / W 0.26103/0.841043.09 Mpa w12 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.52.57103/0.0050.77 Mpa 1.9 Mpa 强度满足要求。3）、刚度验算： q1， （P11 +P12+P21 +P3+P4）b，（0.144 +0.08+12.5+2.5+2.0）0.46.89 KN/m 挠度0.677 q1，l4/100EI0.6775.096004/(10075000106) 0.08 mm / L 0.08 / 600 1/7500 1/400刚度满

36、足要求。（2）、横搁栅枋木（腹板处）横搁栅采用间距30cm 的50100mm枋木，横搁栅箱梁腹板下的支撑为100100mm枋木纵搁栅，按L为60cm三等跨连续梁计算，计算宽度为b ，为30cm。1）、计算荷载及内力：q2 （P11 +P22）+（P31 +P4）b ，+1.20.08 （0.144 +50）+（2.5 +2.0）0.3+1.20.08 16.49 KN/mMmax - 0.105 q2l2 -0.10516.490.62 - 0.62 KNmQmax 0.617 q2l 0.61716.490.6 6.1 KN2）、强度验算：max Mmax / W 0.62103/0.841

37、047.38 Mpa w12 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.56.1103/0.0051.83Mpa 1.9 Mpa 强度满足要求。3）、刚度验算： q2， （P11 +P12+P22 +P3+P4）b，（0.144 +0.08+50+2.5+2.0）0.316.42 KN/m 挠度0.677 q2，l4/100EI0.67716.426004/(10075000106) 0.038 mm / L 0.038 / 600 1/15789 1/400刚度满足要求。3、纵搁栅计算（1）、纵搁栅枋木（空腹处）纵搁栅采用间距为60cm的100100mm枋木，下支撑为6090cm间距钢管

38、支撑排架，按L为90cm三等跨连续梁计算，计算宽度b ，为60cm。1）、材料截面力学特性： S面bh0.10.10.01m2 Wbh2 / 60.10.12/ 61.67104 m3 EI9103106 bh3 / 1275000Nm32）、计算荷载及内力： q1 （P11 +P21+P12）+（P31 +P4）b ，+1.20.082 （0.144 +12.5+0.08）+（2.5 +2.0）0.6+1.20.082 10.53 KN/mMmax - 0.105 q1l2 -0.10510.530.92 - 0.9 KNmQmax 0.617 q1l 0.61710.530.9 5.84K

39、N3）、强度验算：max Mmax / W 0.9103/1.671045.38Mpa w12 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.55.84103/0.010.87Mpa 1.9 Mpa 强度满足要求。4）、刚度验算： q1， （P11 +P21+P12 +P3+P4）b，（0.144 +12.5+0.08+0.082+1.5+2.0）0.69.83 KN/m 挠度0.677 q1，l4/100EI0.6779.839004/(10075000106) 0.18 mm / L 0.18 / 900 1/5000 1/400刚度满足要求。（2）、纵搁栅枋木（腹板处）纵搁栅采用1001

40、00mm枋木，腹板箱梁下间距60cm，下支撑为6060cm间距钢管，按L为60cm三等跨连续梁计算，计算宽度b ，为60cm。1）、计算荷载及内力：q2 （P11 +P22+P12）+（P31 +P4）b， +1.20.082 （0.144 +50+0.08）+（2.5 +2.0）0.6+1.20.08233.03KN/mMmax - 0.105 q2l2 -0.10533.030.62 -1.25 KNmQmax 0.617 q2l 0.61733.030.6 12.22KN2）、强度验算：max Mmax / W 1.25103/1.671047.4Mpa w12 Mpa max 1.5 Qmax / S 1.512.22103/0.011.83 Mpa 1.9 Mpa 强度满足要求。3）、刚度验算： q2， （P11 +P22+P12 +P3+P4）b，（0.144 +50+0.08+1.5+2.0）0.632.23 KN/m 挠度0.677 q，l4/100EI0.67732.236004/(10075000106) 0.37 mm / L 0.37 / 600 1/1621 1/400刚度满足要求。3、483.5mm钢管受力计算 483.5mm钢管轴心受压设计允许值43.2 KN / 根（实际计算按75%控制，即32.4KN/根）（1）、空腹处1）、荷载计算